沸腾焙烧炉设计相关计算

Fe 7S8 中：Fe： kg S： kg
Fe 7S8 ： kg
6. CaCO3 量： kg 其中 CaO： kg CO2 ： kg
7. MgCO3 量： kg 其中 MgO： kg CO2 ： kg
表 3-1 混合精矿物相组成， kg
组成 Zn Cd Pb Cu Fe ZnS CdS PbS CuFeS2 FeS2 Fe7S8 CaCO3 MgCO3 SiO2 其他 共计
化焙烧,空气过剩系数大，故炉气中二氧化硫浓度低而三氧化硫含量增加。 特点:①焙烧强度高；②矿渣残硫低；③可以焙烧低品位矿；④炉气中二氧化硫浓度高、 三氧化硫含量少；⑤可以较多地回收热能产生中压蒸汽，焙烧过程产生的蒸汽通常有 35％～ 45％是通过沸腾层中的冷却管获得；⑥炉床温度均匀；⑦结构简单，无转动部件，且投资省， 维修费用少；⑧操作人员少，自动化程度高，操作费用低；⑨开车迅速而方便，停车引起的 空气污染少。但沸腾炉炉气带矿尘较多，空气鼓风机动力消耗较大。
量 ： 47.67 97.4 70.99kg 65.4
其中 Zn： kg
S： kg
量： 0.18144.4 0.23kg 112.4
其中 Cd： kg
S： kg
量： 3.58 239.2 4.13kg 207.2
其中：Pb： kg S： kg
4.
CuFeS
2
量：
0.24 183.35 63.5
Cd 0.18 0.60 0.108kg
Pb 3.58 0.50 1.79kg
Cu 0.24 0.50 0.12kg
Fe 5.58 0.50 2.79kg
CaO 0.89 0.50 0.445kg
MgO 0.68 0.50 0.34kg
SiO2 6.82 0.50 3.41kg Ss x kg S SO4 x kg 其他 3.98 0.50 1.99kg 各组分化合物进入烟尘的数量为：
剩余的 SiO2 量： kg 表 3-2 烟尘产出率及其化学和物相组成， kg
65.4
112.4
kg O kg
其中：Cd
量： 0.12 79.5 0.15kg 63.5
其中：Cu kg O kg
7. PbO SiO2 量：PbO
1.79 223.2 1.928kg 207.2
其中：Pb kg
O kg
与
PbO
结合的
SiO2
量：
1.928 60 223.2
0.518kg
热平衡计算…………………………………………………………………错误!未 定义书签。 热收入…………………………………………………………………错误!未定义 书签。 热支出…………………………………………………………………错误!未定义 书签。 第四章 沸腾焙烧炉的选型计算 …………………………………………错误!未 定义书签。 床面积……………………………………………………………………错误!未定 义书签。 前室面积…………………………………………………………………错误!未定 义书签。 炉膛面积和直径…………………………………………………………13 炉膛高度…………………………………………………………………错误!未定 义书签。 气体分布板及风帽………………………………………………………错误!未定 义书签。 气体分布板孔眼率……………………………………………………错误!未定义 书签。 风帽……………………………………………………………………错误!未定义 书签。 沸腾冷却层面积…………………………………………………………错误!未定 义书签。 水套中循环水的消耗量…………………………………………………14 风箱容积…………………………………………………………………15 加料管面积………………………………………………………………15 溢流排料口 ……………………………………………………………15
操作指标和条件主要有焙烧强度、沸腾层高度、沸腾层温度、炉气成分等。 ① 焙烧强度 习惯上以单位沸腾层截面积一日处理含硫 35％矿石的吨数计算。焙烧
强度与沸腾层操作气速成正比。气速是沸腾层中固体粒子大小的函数，一般在 1～ 3m/s 范围内。一般浮选矿的焙烧强度为 15～20t/( m d )；对于通过 3×3mm 的筛孔的 破碎块矿，焙烧强度为 30t/( m d )。 ② 沸腾层高度 即炉内排渣溢流堰离风帽的高度，一般为～。 ③ 沸腾层温度 随硫化矿物、焙烧方法等不同而异。例如:锌精矿氧化焙烧为 1070～ 1100℃,而硫酸化焙烧为 900～930℃；硫铁矿的氧化焙烧温度为 850～950℃。 ④ 炉气成分 硫铁矿氧化焙烧时，炉气中二氧化硫 13％～％，三氧化硫≤％。硫酸
此 S 量全部分布在 FeS2 和 Fe 7S8 中，设 FeS2 中 Fe 为 x kg ，S 量为 y kg ，则
FeS 2
x 55.85
y 32 2
Fe7 S8
5.37
x
55.85 7
4.78 y 32 8
解得： x = kg ， y = kg
即 FeS2 中：Fe= kg 、S= kg 、 FeS2 = kg 。
6、设计中应充分考虑节约能源、节约用地，实行自愿的综合利用，改善劳动条件以及保护生态环境。
毕业设计任务
一、沸腾焙烧炉专题概述 二、沸腾焙烧 三、沸腾焙烧热平衡计算 四、主要设备（沸腾炉和鼓风炉）设计计算 五、沸腾炉主要经济技术指标
第二章 工艺流程的选择与论证
原料组成及特点
本次设计处理的原料锌精矿成分如下表所示。
1）硫化物氧化生成硫酸盐 MeS + 2 O2 = MeSO4
2）硫化物氧化生成氧化物 MeS + O2 = MeO + SO2
3）金属硫化物直接氧化生成金属 MeS + 2 O2 = MeO + SO2
4）硫酸盐离解 MeSO4 = MeO + SO3 SO3 = SO2 + O2
此外，在硫化锌精矿中，通常还有多种化合价的金属硫化物，其高价硫化物的离解压一 般都比较高，故极不稳定，焙烧时高价态硫化物离解成低价态的硫化物，然后再继续进行其 焙烧氧化反应过程。
S CaO MgO CO2 SiO2 其他 共计
烟尘产出率及其化学和物相组成计算 焙烧矿产出率一般为锌精矿的 88%，烟尘产出率取 50%，则烟尘量为：44 公斤。镉 60%进入烟 尘，锌 48%进入烟尘，其它组分在烟尘中的分配率假定为 50%，空气过剩系数 。 烟尘产出率及烟尘物相组成计算： Zn 47.67 0.48 22.882kg
在焙烧过程中，精矿中某种金属硫化物和它的硫酸盐在焙烧条件下都是不稳定的化合物 时，也可能相互反应，如：
FeS + 3FeSO4 = 4FeO + 4SO2 由上述各种反应可知，锌精矿中各种金属硫化物焙烧的主要产物是 MeO、MeSO4 以及 SO2 、 SO3 和 O2。此外还可能有 MeO·Fe2O3，MeO·SiO2 等。 沸腾焙烧炉炉体（下图）为钢壳内衬保温砖再衬耐火砖构成。为防止冷凝酸腐蚀，钢壳 外面有保温层。炉子的最下部是风室，设有空气进口管，其上是空气分布板。空气分布板上 是耐火混凝土炉床，埋设有许多侧面开小孔的风帽。炉膛中部为向上扩大的圆锥体，上部焙 烧空间的截面积比沸腾层的截面积大，以减少固体粒子吹出。沸腾层中装有的冷却管，炉体 还设有加料口、矿渣溢流口、炉气出口、二次空气进口、点火口等接管。炉顶有防爆孔。
与
ZnO
结合成
ZnO
Fe2O3
，其量为：
3.989
1 3
1.33kg
。
பைடு நூலகம்
ZnO
Fe2
O3
量为
1.
33 241.1 159.7
2.008k
g
其中：Zn kg Fe kg O kg
余下的 Fe2O3 的量： kg 其中：Fe kg O kg
量：Zn （++）= kg
ZnO 18.861 81.4 23.48kg O 量： 0.108128.4 0.123kg
排烟口面积 ……………………………………………………………15 参考文献………………………………………………………………………15
第一章 设计概述
设计依据
根据《冶金工程专业课程设计指导书》。
设计原则和指导思想
对设计的总要求是技术先进;工艺上可行;经济上合理，所以,设计应遵循的原则和指导思 想为：
第三章 物料衡算及热平衡计算
锌精矿流态化焙烧物料平衡计算
锌精矿硫态化焙烧冶金计算 根据精矿的物相组成分析，精矿中各元素呈下列化合物形态 Zn、Cd、Pb、Cu、Fe 分别呈 ZnS、CdS、PbS、CuFeS 2 、Fe 7S8 FeS2 ；脉石中的 Ca、Mg、Si 分别呈 CaCO3 、MgCO3 、SiO2 形态存在。 以 100 kg 锌精矿（干量）进行计算。
量： 0.761 97.4 2.316kg 32
其中：Zn kg S kg
2.
ZnSO4
量：
0.942 161.4 32
4.751kg
其中：Zn kg
S kg O kg
3． ZnO
Fe2O3
量：烟尘中
Fe
先生成
Fe2O3
，其量为：
2.79159.7 111.7
3.989kg
， Fe2O3
有
1 3
1、遵守国家法律、法规，执行行业设计有关标准、规范和规定，严格把关，精心设计； 2、设计中对主要工艺流程进行多方案比较，以确定最佳方案； 3、设计中应充分采用各项国内外成熟技术，因某种原因暂时不上的新技术要预留充分的 可能性。所采用的新工艺、新设备、新材料必须遵循经过工业性试验或通过技术鉴定的原则； 4、要按照国家有关劳动安全工业卫生及消防的标准及行业设计规定进行设计； 5、在学习、总结国内外有关厂家的生产经验的基础上，移动试用可行的先进技术；