矩形板式基础计算
tc7020计算书
矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.5×25+0×19)=937.5kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×937.5=1125kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.42+3.42)0.5=4.808m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(1111.79+937.5)/4=512.322kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(1111.79+937.5)/4+(5639.9+173.5×1.5)/4.808=1739.392kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(1111.79+937.5)/4-(5639.9+173.5×1.5)/4.808=-714.747kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(1500.917+1125)/4+(7613.865+234.225×1.5)/4.808=2313.023kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(1500.917+1125)/4-(7613.865+234.225×1.5)/4.808=-1000.065kN 四、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×2.513×(1.6×13+2.4×7+8.5×8+3.3×50+3.2×70)+2500×0.503=2251.952kN Q k=512.322kN≤R a=2251.952kNQ kmax=1739.392kN≤1.2R a=1.2×2251.952=2702.343kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-714.747kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=714.747kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t(γz-10)A p=19×(25-10)×0.503=143.355kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.513×(0.6×1.6×13+0.6×2.4×7+0.6×8.5×8+0.7×3.3×50+0.7×3.2×70)+143.355=818.239kNQ k'=714.747kN≤R a'=818.239kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=16×3.142×202/4=5027mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=2313.023kN桩身结构竖向承载力设计值：R=7089.221kNQ=2313.023kN≤7089.221kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=1000.065kNf y A s=(360×5026.548)×10-3=1809.557kNQ'=1000.065kN≤f y A s=1809.557kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(5026.548/(0.503×106))×100%=0.999%≥0.65%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。
基础计算公式
一)基础1.带形基础(1)外墙基础体积=外墙基础中心线长度×基础断面面积(2)内墙基础体积=内墙基础底净长度×基础断面面积+T形接头搭接体积其中T形接头搭接部分如图示。
V=V1+V2=（L搭×b×H）+ L搭〔bh1/2+2(B-b/2×h1/2×1/3)〕=L搭〔b×H+h1(2b+B/6)〕式中：V--内外墙T形接头搭接部分的体积；V1--长方形体积，如T形接头搭接示意图上部所示，无梁式时V1=0；V2--由两个三棱锥加半个长方形体积，如T形接头搭接示意图下部所示，无梁式时V= V2 ；H--长方体厚度，无梁式时H=0；2.独立基础（砼独立基础与柱在基础上表面分界）(1)矩形基础：V=长×宽×高(2)阶梯形基础：V=∑各阶(长×宽×高)(3)截头方锥形基础：V=V1+V2=H1/6×［A×B+（A+a）（B+b）+a×b］+A×B×h2截头方锥形基础图示式中：V1--基础上部棱台部分的体积（m3 ）V2--基础下部矩形部分的体积（m3 ）A，B--棱台下底两边或V2矩形部分的两边边长（m）a,b--棱台上底两边边长（m）h1--棱台部分的高（m）h2--基座底部矩形部分的高（m）（4）杯形基础基础杯颈部分体积（m3 ）V3=abh3式中：h3--杯颈高度V3_--杯口槽体积（m3 ）V4= h4/6+［A×B+（A+a）（B+b）+a×b］式中：h4-杯口槽深度（m）。
杯形基础体积如图7-6所示：V=V1+V2+V3－V4式中：V1，V2，V3，V4为以上计算公式所得。
3. 满堂基础（筏形基础）有梁式满堂基础体积=（基础板面积×板厚）+（梁截面面积×梁长）无梁式满堂基础体积=底板长×底板宽×板厚4. 箱形基础箱形基础体积=顶板体积+底板体积+墙体体积5.砼基础垫层基础垫层工程量=垫层长度×垫层宽度×垫层厚度（二）柱1.一般柱计算公式：V=HF式中：V--柱体积；F--柱截面积2.带牛腿柱如图所示V=（H ×F）+牛腿体积×n=（h ×F）+［(a ×b ×h1)+a ×b V2 h2/2］n =h ×F+a ×b ×(h1+h2/2)n式中：h--柱高（m）；F--柱截面积a.b--棱台上底两边边长；h1--棱台部分的高（m）h2--基座底部矩形部分的高（m）；n--牛腿个数3.构造柱：V=H ×(A×B+0.03×b×n)式中：H- 构造柱高（m）； A.B- 构造柱截面的长和宽b- 构造柱与砖墙咬槎1/2宽度；n- 马牙槎边数（三）梁1.一般梁的计算公式（梁头有现浇梁垫者，其体积并入梁内计算）V=Lhb式中：h- 梁高（m）；b- 梁宽；L- 梁长2.异形梁（L、T、十字型等梁）V=LF式中：L- 梁长；F- 异型梁截面积3.圈梁圈梁体积V=圈梁长×圈梁高×圈梁宽4.基础梁V=L×基础梁断面积式中：V- 基础梁体积（m3）；L- 基础梁长度（m）。
基础部分工程量计算规则公式
基础部分工程量计算规则公式工程量计算是工程项目管理中的关键步骤之一，它涉及到对工程项目所需要的各种资源进行量化计算和估算。
基础部分是工程项目的重要组成部分，在进行工程量计算时，需要根据设计图纸和建筑规范，按照一定的规则和公式进行计算。
下面是一些基础部分工程量计算的常用规则和公式。
1.矩形基础的体积计算公式：矩形基础的体积=底面积×高度底面积=长×宽2.圆形基础的体积计算公式：圆形基础的体积=底面积×高度底面积=π×半径²3.长方形地基的体积计算公式：长方形地基的体积=底面积×高度底面积=长×宽4.圆形地基的体积计算公式：圆形地基的体积=底面积×高度底面积=π×半径²5.长方形柱状墩的体积计算公式：长方形柱状墩的体积=底面积×高度底面积=长×宽6.圆形柱状墩的体积计算公式：圆形柱状墩的体积=底面积×高度底面积=π×半径²7.梁的体积计算公式：梁的体积=截面积×长度截面积=底宽×底宽8.钢筋混凝土柱的体积计算公式：钢筋混凝土柱的体积=截面积×长度截面积=(底宽-顶宽)×(底宽+顶宽)/29.单层砖墙的表面积计算公式：单层砖墙的表面积=长度×高度面积=2×(长度+高度)×厚度10.单层砖墙的砌筑砖数计算公式：单层砖墙的砌筑砖数=砖长方向的长度/砖的长度×砖宽方向的长度/砖的宽度11.瓦片的使用量计算公式：瓦片的使用量=屋顶的面积/单片瓦片的面积12.柱子的体积计算公式：柱子的体积=底面积×高度底面积=π×半径²13.混凝土地梁的体积计算公式：混凝土地梁的体积=底面积×高度底面积=底宽×底宽14.钢筋混凝土梁的体积计算公式：钢筋混凝土梁的体积=底面积×高度底面积=(底宽-顶宽)×(底宽+顶宽)/215.方形井筒的体积计算公式：方形井筒的体积=底面积×高度底面积=边长×边长这些是基础部分工程量计算的一些常用规则和公式，它们可以用于计算和估算基础部分工程所需资源的量化值，帮助工程项目进行预算和规划。
中联TC6012-6 QTZ80矩形板式基础计算书
矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值塔机自重设计值F1(kN) 1.35F k1＝1.35×443.9＝599.265 起重荷载设计值F Q(kN) 1.35F Qk＝1.35×107.2＝144.72竖向荷载设计值F(kN) 599.265+144.72＝743.985水平荷载设计值F v(kN) 1.35F vk＝1.35×19.7＝26.595倾覆力矩设计值M(kN·m) 1.35M k＝1.35×1545.7＝2086.695 非工作状态竖向荷载设计值F'(kN) 1.35F k'＝1.35×443.9＝599.265 水平荷载设计值F v'(kN) 1.35F vk'＝1.35×80.4＝108.54倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.35M k＝1.35×1677.3＝2264.355三、基础验算基础布置图G k=blhγc=5.8×5.8×1.3×25=1093.3kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1093.3=1475.955kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=1677.3kN·mF vk''=F vk'/1.2=80.4/1.2=67kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=2264.355kN·mF v''=F v'/1.2=108.54/1.2=90.45kN基础长宽比：l/b=5.8/5.8=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
塔式起重机机基础计算书
塔吊矩形板式桩基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ80（浙江建机）(m) 40塔机独立状态的最大起吊高度H塔机独立状态的计算高度H(m) 45塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G(kN) 251(kN) 62.2 起重臂自重G1起重臂重心至塔身中心距离R(m) 23.4G1小车和吊钩自重G(kN) 3.82k三、桩顶作用效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk =bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.25×25+0×19)=781.25kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×781.25=937.5kN桩对角线距离：L=(ab 2+al2)0.5=(32+32)0.5=4.24m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk =(Fk+Gk)/n=(490.2+781.25)/4=317.86kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax =(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(490.2+781.25)/4+(1067.6+65.95×1.25)/4.24=588.93kNQkmin =(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(490.2+781.25)/4-(1067.6+65.95×1.25)/4.24=46.8kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax =(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(588.24+937.5)/4+(1577.89+92.33×1.25)/4.24=780.55kNQmin =(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(588.24+937.5)/4-(1577.89+92.33×1.25)/4.24=-17.68kN 四、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×0.4=1.26m桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.42/4=0.13m2Ra =uΣqsia·li+qpa·Ap=1.26×(0.46×15+2.04×15+1.41×15+4.77×25+9.04×50+0.28×70)+2200×0.1 3=1092.65kNQk =317.86kN≤Ra=1092.65kNQkmax =588.93kN≤1.2Ra=1.2×1092.65=1311.18kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=46.8kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=780.55kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Qkmin=46.8kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！五、承台计算承台有效高度：h0=1250-50-20/2=1190mmM=(Qmax +Qmin)L/2=(780.55+(-17.68))×4.24/2=1618.29kN·mX方向：Mx =Mab/L=1618.29×3/4.24=1144.3kN·mY方向：My =Mal/L=1618.29×3/4.24=1144.3kN·m。
基础钢筋根数计算公式
基础钢筋根数计算公式
首先，我们需要了解一些基本的概念和参数：
1.强度设计值：一般按照国家标准规定的混凝土和钢筋的强度等级来确定。
2.底面周长：基础底面的周长，一般为矩形或圆形。
3.受力面积：基础底面受力的面积。
4.抗拉钢筋层面积：基础中钢筋的总面积。
接下来，我们将介绍一些常见的基础钢筋根数计算公式：
1.矩形基础钢筋根数计算公式：
A_s=N_s*A_r
其中，A_s为所需钢筋总面积，N_s为所需钢筋的根数，A_r为单根钢筋的面积。
钢筋总面积A_s可以通过以下公式计算：
A_s=β*p*b
其中，β为抗拉钢筋的构造复用系数，一般为1.0；p为基础的强度设计值；b为底面的宽度。
2.圆形基础钢筋根数计算公式：
A_s=N_s*A_r
A_s为所需钢筋总面积，N_s为所需钢筋的根数，A_r为单根钢筋的面积。
钢筋总面积A_s可以通过以下公式计算：
A_s=β*p*d
其中，β为抗拉钢筋的构造复用系数，一般为1.0；p为基础的强度设计值；d为底面的直径。
这些公式为常见的基础钢筋根数计算公式，但实际工程中还需要考虑其他因素，例如基础的荷载情况、钢筋的间距、受力面积的系数等。
在进行基础钢筋根数计算时，需要根据具体工程的要求和相关规范进行综合考虑，确保计算结果符合设计要求和工程实际情况。
矩形板式塔吊基础计算书
矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值k基础布置图Gk =blhγc=5.5×5.5×1.4×25=1058.75kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×1058.75=1270.5kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk ''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=57.9×28+4.2×12.97-29.11×6.3-152.3×12.5+0.9×(800+0.5×18.927×43/1.2)=613.729kN·mFvk ''=Fvk/1.2=18.927/1.2=15.772kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=1.2×(57.9×28+4.2×12.97-29.11×6.3-152.3×12.5)+1.4×0.9×(800+0.5×18.927×43/1.2)=941.514kN·mFv ''=Fv/1.2=26.498/1.2=22.081kN基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
Wx=lb2/6=5.5×5.52/6=27.729m3Wy=bl2/6=5.5×5.52/6=27.729m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx =Mkb/(b2+l2)0.5=834.167×5.5/(5.52+5.52)0.5=589.845kN·mMky =Mkl/(b2+l2)0.5=834.167×5.5/(5.52+5.52)0.5=589.845kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin =(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(521.1+1058.75)/30.25-589.845/27.729-589.845/27.729=9.683kPa≥0 偏心荷载合力作用点在核心区内。
最新100t水泥罐验算
100t水泥罐验算水泥罐矩形板式基础计算书计算依据：1、《混凝土结构设计规范》GB50010-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、水泥罐属性二、水泥罐荷载1、水泥罐传递至基础荷载标准值2、水泥罐传递至基础荷载设计值三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m) 4 基础宽b(m) 4 基础高度h(m) 1.25基础参数基础混凝土强度等级C25 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数地基承载力特征值f ak(kPa) 100 基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3 基础埋深的地基承载力修正系数ηd 1.6 基础底面以下的土的重度γ(k N/m3) 19 基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3) 19 基础埋置深度d(m) 1.25基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=4×4×1.25×25=500kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×500=675kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=235.2kN·mF vk''=F vk'/1.2=16.8/1.2=14kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=317.52kN·mF v''=F v'/1.2=22.68/1.2=18.9kN基础长宽比：l/b=4/4=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=4×42/6=10.67m3W y=bl2/6=4×42/6=10.67m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： M kx=M k b/(b2+l2)0.5=235.2×4/(42+42)0.5=166.31kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=235.2×4/(42+42)0.5=166.31kN·m1、偏心距验算满罐时：相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y偏心荷载合力作用点在核心区内。
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3#5710矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值k矩形板式基础布置图G k=blhγc=5.5×5.5×1.25×25=945.31kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×945.31=1134.38kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1-G3R G3-G4R G4+0.5F vk'H/1.2=32.8×20.8-17.6×5.6-135×10.6+0.5×85.97×43/1.2=692.98kN·mF vk''=F vk'/1.2=85.97/1.2=71.64kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.5F vk'H/1.2=1.2×(32.8×20.8-17.6×5.6-135×10.6)+1.4×0.5×85.97×43/1.2=1139.63kN·mF v''=F v'/1.2=120.36/1.2=100.3kN基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=5.5×5.52/6=27.73m3W y=bl2/6=5.5×5.52/6=27.73m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=1001.04×5.5/(5.52+5.52)0.5=707.84kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=1001.04×5.5/(5.52+5.52)0.5=707.84kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(454.2+945.31)/30.25-707.84/27.73-707.84/27.73=-4.79<0偏心荷载合力作用点在核心区外。
(2)、偏心距验算偏心距：e=(M k+F Vk h)/(F k+G k)=(1001.04+85.97×1.25)/(454.2+945.31)=0.79m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(5.52+5.52)0.5/2-0.79=3.1m偏心距在x方向投影长度：e b=eb/(b2+l2)0.5=0.79×5.5/(5.52+5.52)0.5=0.56m偏心距在y方向投影长度：e l=el/(b2+l2)0.5=0.79×5.5/(5.52+5.52)0.5=0.56m偏心荷载合力作用点至e b一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-e b=5.5/2-0.56=2.19m偏心荷载合力作用点至e l一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-e l=5.5/2-0.56=2.19m b'l'=2.19×2.19=4.8m2≥0.125bl=0.125×5.5×5.5=3.78m2满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值P kmin=-4.79kPaP kmax=(F k+G k)/3b'l'=(454.2+945.31)/(3×2.19×2.19)=97.27kPa3、基础轴心荷载作用应力P k=(F k+G k)/(lb)=(454.2+945.31)/(5.5×5.5)=46.26kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值f a=f ak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=500.00+0.30×19.00×(5.50-3)+1.60×19.00×(1.50-0.5)=544.65kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算P k=46.26kPa≤f a=544.65kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算P kmax=97.27kPa≤1.2f a=1.2×544.65=653.58kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1250-(40+20/2)=1200mmX轴方向净反力：P xmin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(454.200/30.250-(692.976+71.642×1.250)/27.729) =-17.827kN/m2P xmax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(454.200/30.250+(692.976+71.642×1.250)/27.729 )=58.368kN/m2假设P xmin=0,偏心安全，得P1x=((b+B)/2)P xmax/b=((5.500+1.600)/2)×58.368/5.500=37.674kN/m2Y轴方向净反力：P ymin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(454.200/30.250-(692.976+71.642×1.250)/27.729) =-17.827kN/m2P ymax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(454.200/30.250+(692.976+71.642×1.250)/27.729 )=58.368kN/m2假设P ymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2)P ymax/l=((5.500+1.600)/2)×58.368/5.500=37.674kN/m2基底平均压力设计值：p x=(P xmax+P1x)/2=(58.37+37.67)/2=48.02kN/m2p y=(P ymax+P1y)/2=(58.37+37.67)/2=48.02kPa基础所受剪力：V x=|p x|(b-B)l/2=48.02×(5.5-1.6)×5.5/2=515.02kNV y=|p y|(l-B)b/2=48.02×(5.5-1.6)×5.5/2=515.02kNX轴方向抗剪：h0/l=1200/5500=0.22≤40.25βc f c lh0=0.25×1×14.3×5500×1200=23595kN≥V x=515.02kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1200/5500=0.22≤40.25βc f c bh0=0.25×1×14.3×5500×1200=23595kN≥V y=515.02kN满足要求！6、地基变形验算倾斜率：tanθ=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=0≤0.001满足要求！四、基础配筋验算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2p x l/8=(5.5-1.6)2×48.02×5.5/8=502.15kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2p y b/8=(5.5-1.6)2×48.02×5.5/8=502.15kN·m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1f c bh02)=502.15×106/(1×14.3×5500×12002)=0.004ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS1=1-ζ1/2=1-0.004/2=0.998A S1=|MⅡ|/(γS1h0f y1)=502.15×106/(0.998×1200×360)=1165mm2基础底需要配筋：A1=max(1165，ρbh0)=max(1165，0.0015×5500×1200)=9900mm2 基础底长向实际配筋：A s1'=11108mm2≥A1=9900mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1f c lh02)=502.15×106/(1×14.3×5500×12002)=0.004ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS2=1-ζ2/2=1-0.004/2=0.998A S2=|MⅠ|/(γS2h0f y2)=502.15×106/(0.998×1200×360)=1165mm2基础底需要配筋：A2=max(1165，ρlh0)=max(1165，0.0015×5500×1200)=9900mm2 基础底短向实际配筋：A S2'=11108mm2≥A2=9900mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：A S3'=11108mm2≥0.5A S1'=0.5×11108=5554mm2满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：A S4'=11108mm2≥0.5A S2'=0.5×11108=5554mm2满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向Φ10@500。
五、配筋示意图矩形板式基础配筋图。