矩形板式基础计算书
3#5#楼塔吊矩形板式基础计算书
矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值k矩形板式基础布置图Gk =blhγc=5×5×1.35×23.52=793.8kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×793.8=952.56kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk ''=G1RG1-G3RG3-G4RG4+0.5Fvk'H/1.2=44.57×29-15.78×6.3-150.92×11.5+0.5×68.25×43/1.2 =680.35kN·mFvk ''=Fvk'/1.2=68.25/1.2=56.88kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1RG1-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.5Fvk'H/1.2=1.2×(44.57×29-15.78×6.3-150.92×11.5)+1.4×0.5×68.25×43/1.2 =1060.98kN·mFv ''=Fv'/1.2=95.55/1.2=79.62kN基础长宽比：l/b=5/5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
Wx=lb2/6=5×52/6=20.83m3Wy=bl2/6=5×52/6=20.83m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx =Mkb/(b2+l2)0.5=924.91×5/(52+52)0.5=654.01kN·mMky =Mkl/(b2+l2)0.5=924.91×5/(52+52)0.5=654.01kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin =(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(397.24+793.8)/25-654.01/20.83-654.01/20.83=-15.14<0 偏心荷载合力作用点在核心区外。
中联TC6012-6 QTZ80矩形板式基础计算书
矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值塔机自重设计值F1(kN) 1.35F k1＝1.35×443.9＝599.265 起重荷载设计值F Q(kN) 1.35F Qk＝1.35×107.2＝144.72竖向荷载设计值F(kN) 599.265+144.72＝743.985水平荷载设计值F v(kN) 1.35F vk＝1.35×19.7＝26.595倾覆力矩设计值M(kN·m) 1.35M k＝1.35×1545.7＝2086.695 非工作状态竖向荷载设计值F'(kN) 1.35F k'＝1.35×443.9＝599.265 水平荷载设计值F v'(kN) 1.35F vk'＝1.35×80.4＝108.54倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.35M k＝1.35×1677.3＝2264.355三、基础验算基础布置图G k=blhγc=5.8×5.8×1.3×25=1093.3kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1093.3=1475.955kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=1677.3kN·mF vk''=F vk'/1.2=80.4/1.2=67kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=2264.355kN·mF v''=F v'/1.2=108.54/1.2=90.45kN基础长宽比：l/b=5.8/5.8=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
塔吊矩形板式基础计算书
矩形板式基础计算书一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值(kN/m2) 2、风荷载标准值ωk3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值三、基础验算矩形板式基础布置图基础及其上土的自重荷载标准值：Gk =blhγc=6.5×6.5×1.25×25=1320.31kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×1320.31=1584.38kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk ''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=44.6×42.7+3.4×13-15.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(800+0.5×19.02×43/1.2) =1820.86kN·mFvk ''=Fvk/1.2=19.02/1.2=15.85kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=1.2×44.6×42.7+3.4×13-15.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(800+0.5×19.02×4 3/1.2)=2390.37kN·mFv ''=Fv/1.2=26.63/1.2=22.19kN基础长宽比：l/b=6.5/6.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
Wx=lb2/6=6.5×6.52/6=45.77m3Wy=bl2/6=6.5×6.52/6=45.77m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx =Mkb/(b2+l2)0.5=1882.2×6.5/(6.52+6.52)0.5=1330.92kN·mMky =Mkl/(b2+l2)0.5=1882.2×6.5/(6.52+6.52)0.5=1330.92kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin =(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(320+1320.31)/42.25-1330.92/45.77-1330.92/45.77=-19.33<0 偏心荷载合力作用点在核心区外。
徐工QTZ100(XGT125)矩形板式基础计算书
矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值塔机自重设计值F1(kN) 1.35F k1＝1.35×593＝800.55 起重荷载设计值F Q(kN) 1.35F Qk＝1.35×13＝17.55竖向荷载设计值F(kN) 800.55+17.55＝818.1水平荷载设计值F v(kN) 1.35F vk＝1.35×29.7＝40.095 倾覆力矩设计值M(kN·m) 1.35M k＝1.35×2025＝2733.75 非工作状态竖向荷载设计值F'(kN) 1.35F k'＝1.35×593＝800.55 水平荷载设计值F v'(kN) 1.35F vk'＝1.35×114＝153.9倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.35M k＝1.35×2815＝3800.25基础布置图G k=blhγc=6.7×6.7×1.4×25=1571.15kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1571.15=2121.052kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=2815kN·mF vk''=F vk'/1.2=114/1.2=95kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=3800.25kN·mF v''=F v'/1.2=153.9/1.2=128.25kN基础长宽比：l/b=6.7/6.7=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
5710矩形板式基础计算书
3#5710矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值k矩形板式基础布置图G k=blhγc=5.5×5.5×1.25×25=945.31kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×945.31=1134.38kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1-G3R G3-G4R G4+0.5F vk'H/1.2=32.8×20.8-17.6×5.6-135×10.6+0.5×85.97×43/1.2=692.98kN·mF vk''=F vk'/1.2=85.97/1.2=71.64kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.5F vk'H/1.2=1.2×(32.8×20.8-17.6×5.6-135×10.6)+1.4×0.5×85.97×43/1.2=1139.63kN·mF v''=F v'/1.2=120.36/1.2=100.3kN基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=5.5×5.52/6=27.73m3W y=bl2/6=5.5×5.52/6=27.73m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=1001.04×5.5/(5.52+5.52)0.5=707.84kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=1001.04×5.5/(5.52+5.52)0.5=707.84kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(454.2+945.31)/30.25-707.84/27.73-707.84/27.73=-4.79<0偏心荷载合力作用点在核心区外。
6012塔吊矩形板式桩基础计算书
矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.35×25+0×19)=843.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×843.75=1139.062kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(354.2+843.75)/4=299.488kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(354.2+843.75)/4+(1260.5+61.9×1.35)/5.091=563.487kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(354.2+843.75)/4-(1260.5+61.9×1.35)/5.091=35.488kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(478.17+1139.062)/4+(1701.675+83.565×1.35)/5.091=760.707kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(478.17+1139.062)/4-(1701.675+83.565×1.35)/5.091=47.909kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.6=1.885m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.62/4=0.283m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5mf ak=(2.5×150)/2.5=375/2.5=150kPa承台底净面积：A c=(bl-nA p)/n=(5×5-4×0.283)/4=5.967m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p+εc f ak A c=0.8×1.885×(9.1×40+5.8×60)+2000×0.283+0.32×150×5.967=1 925.586kNQ k=299.488kN≤R a=1925.586kNQ kmax=563.487kN≤1.2R a=1.2×1925.586=2310.703kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=35.488kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=16×3.142×10.72/4=1439mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=760.707kN桩身结构竖向承载力设计值：R=3000kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=35.488kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！五、承台计算1、荷载计算承台有效高度：h0=1350-50-25/2=1288mmM=(Q max+Q min)L/2=(760.707+(47.909))×5.091/2=2058.401kN·mX方向：M x=Ma b/L=2058.401×3.6/5.091=1455.509kN·mY方向：M y=Ma l/L=2058.401×3.6/5.091=1455.509kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=478.17/4 + 1701.675/5.091=453.783kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1288)1/4=0.888塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.6-1.6-0.6)/2=0.7ma1l=(a l-B-d)/2=(3.6-1.6-0.6)/2=0.7m剪跨比：λb'=a1b/h0=700/1288=0.543，取λb=0.543；λl'= a1l/h0=700/1288=0.543，取λl=0.543；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.543+1)=1.134αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.543+1)=1.134βhsαb f t bh0=0.888×1.134×1.57×103×5×1.288=10176.925kNβhsαl f t lh0=0.888×1.134×1.57×103×5×1.288=10176.925kNV=453.783kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=10176.925kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.288=4.176ma b=3.6m≤B+2h0=4.176m，a l=3.6m≤B+2h0=4.176m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=1455.509×106/(1.03×16.7×5000×12882)=0.01δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.01)0.5=0.01γS1=1-δ1/2=1-0.01/2=0.995A S1=M y/(γS1h0f y1)=1455.509×106/(0.995×1288×360)=3156mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(3156,0.002×5000×1288)=12880mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=14127mm2≥A1=12880mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=1455.509×106/(1.03×16.7×5000×12882)=0.01δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.01)0.5=0.01γS2=1-δ2/2=1-0.01/2=0.995A S2=M x/(γS2h0f y1)=1455.509×106/(0.995×1288×360)=3156mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×5000×1288)=12880mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=14127mm2≥A2=12880mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=14127mm2≥0.5A S1'=0.5×14127=7064mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=14127mm2≥0.5A S2'=0.5×14127=7064mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
QTZ63 (ZJ5311)矩形板式基础计算书.
QTZ63 (ZJ5311)矩形板式基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ63 (ZJ5311)塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 40塔机独立状态的计算高度H(m) 43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN) 251起重臂自重G1(kN) 37.4起重臂重心至塔身中心距离R G1(m) 222、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×45.27×43＝934.4 三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m) 5.3 基础宽b(m) 5.3 基础高度h(m) 1.25基础参数基础混凝土强度等级C25 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数地基承载力特征值f ak(kPa) 150 基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=5.3×5.3×1.25×25=877.81kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×877.81=1053.38kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2)=614.54kN·mF vk''=F vk/1.2=19.02/1.2=15.85kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2) =922.98kN·mF v''=F v/1.2=26.63/1.2=22.19kN基础长宽比：l/b=5.3/5.3=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
6015矩形板式桩基础计算书
6015矩形板式桩基础计算书矩形板式桩基础计算书⼀、塔机属性⼆、塔机荷载1、塔机传递⾄基础荷载标准值2、塔机传递⾄基础荷载设计值三、桩顶作⽤效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上⼟的⾃重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=4.6×4.6×(1×25+0×19)=529kN承台及其上⼟的⾃重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×529=714.15kN 桩对⾓线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.22+3.22)0.5=4.53m 1、荷载效应标准组合轴⼼竖向⼒作⽤下：Q k=(F k+G k)/n=(681+529)/4=302.5kN荷载效应标准组合偏⼼竖向⼒作⽤下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(681+529)/4+(4647+156.2×1)/4.53=1363.87kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(681+529)/4-(4647+156.2×1)/4.53=-758.87kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏⼼竖向⼒作⽤下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(919.35+714.15)/4+(6273.45+210.87×1)/4.53=1841.22kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(919.35+714.15)/4-(6273.45+210.87×1)/4.53=-1024.47kN 四、桩承载⼒验算1、桩基竖向抗压承载⼒计算桩⾝周长：u=πd=3.14×0.7=2.2m桩端⾯积：A p=πd2/4=3.14×0.72/4=0.38m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=2.2×(7.79×35+2×50+5.73×54+1.48×55)+500×0.38=1871.38kN Q k=302.5kN≤R a=1871.38kNQ kmax=1363.87kN≤1.2R a=1.2×1871.38=2245.66kN满⾜要求！2、桩基竖向抗拔承载⼒计算Q kmin=-758.87kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔⼒：Q k'=758.87kN桩⾝的重⼒标准值：G p=l t A pγz=17×0.38×25=163.56kNR a'=uΣλi q sia l i+G p=2.2×(0.7×7.79×35+0.7×2×50+0.7×5.73×54+0.7×1.48×55)+163.56 =1338.83kN Q k'=758.87kN≤R a'=1338.83kN满⾜要求！3、桩⾝承载⼒计算纵向普通钢筋截⾯⾯积：A s=nπd2/4=12×3.14×182/4=3054mm2(1)、轴⼼受压桩桩⾝承载⼒荷载效应基本组合下的桩顶轴向压⼒设计值：Q=Q max=1841.22kN桩⾝结构竖向承载⼒设计值：R=2050kN满⾜要求！(2)、轴⼼受拔桩桩⾝承载⼒荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉⼒设计值：Q'=-Q min=1024.47kNf y A S=360×3053.63×10-3=1099.31kNQ'=1024.47kN≤f y A S=1099.31kN满⾜要求！4、桩⾝构造配筋计算A s/A p×100%=(3053.63/(0.38×106))×100%=0.79%≥0.65%满⾜要求！五、承台计算1、荷载计算承台有效⾼度：h0=1000-50-20/2=940mmM=(Q max+Q min)L/2=(1841.22+(-1024.47))×4.53/2=1848.09kN·mX⽅向：M x=Ma b/L=1848.09×3.2/4.53=1306.8kN·mY⽅向：M y=Ma l/L=1848.09×3.2/4.53=1306.8kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=919.35/4 + 6273.45/4.53=1616.09kN受剪切承载⼒截⾯⾼度影响系数：βhs=(800/940)1/4=0.96塔吊边缘⾄⾓桩内边缘的⽔平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.2-2-0.7)/2=0.25ma1l=(a l-B-d)/2=(3.2-2-0.7)/2=0.25m 剪跨⽐：λb'=a1b/h0=250/940=0.27，取λb=0.27；λl'= a1l/h0=250/940=0.27，取λl=0.27；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.27+1)=1.38αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.27+1)=1.38βhsαb f t bh0=0.96×1.38×1.57×103×4.6×0.94=9013.53kNβhsαl f t lh0=0.96×1.38×1.57×103×4.6×0.94=9013.53kNV=1616.09kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=9013.53kN满⾜要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2+2×0.94=3.88ma b=3.2m≤B+2h0=3.88m，a l=3.2m≤B+2h0=3.88m⾓桩位于冲切椎体以内，可不进⾏⾓桩冲切的承载⼒验算！4、承台配筋计算(1)、承台底⾯长向配筋⾯积αS1= M y/(α1f c bh02)=1306.8×106/(1.03×16.7×4600×9402)=0.019δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.019)0.5=0.019γS1=1-δ1/2=1-0.019/2=0.991A S1=M y/(γS1h0f y1)=1306.8×106/(0.991×940×360)=3899mm2最⼩配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(A S1,ρbh0)=max(3899,0.002×4600×940)=8648mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=9347mm2≥A1=8648mm2满⾜要求！(2)、承台底⾯短向配筋⾯积αS2= M x/(α2f c bh02)=1306.8×106/(1.03×16.7×4600×9402)=0.019δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.019)0.5=0.019γS2=1-δ2/2=1-0.019/2=0.991A S2=M x/(γS2h0f y1)=1306.8×106/(0.991×940×360)=3899mm2最⼩配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674,ρlh0)=max(9674,0.002×4600×940)=8648mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=9347mm2≥A2=8648mm2满⾜要求！(3)、承台顶⾯长向配筋⾯积承台顶长向实际配筋：A S3'=6108mm2≥0.5A S1'=0.5×9347=4674mm2满⾜要求！(4)、承台顶⾯短向配筋⾯积承台顶长向实际配筋：A S4'=6108mm2≥0.5A S2'=0.5×9347=4674mm2满⾜要求！(5)、承台竖向连接筋配筋⾯积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
QTZ80(GMT6010)矩形板式预制管桩基础计算书
QTZ80-6010管桩矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《预应力混凝土管桩技术标准》JGJ/T406-2017一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算承台底标高d1(m) -6.15基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.35×25+0×19)=843.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×843.75=1139.062kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.22+3.22)0.5=4.525m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(434+843.75)/5=255.55kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk'h)/L=(434+843.75)/5+(1796+73.5×1.35)/4.525=674.34kNQ kmin=(F k'+G k)/n-(M k'+F Vk'h)/L=(434+843.75)/5-(1796+73.5×1.35)/4.525=-163.24kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(585.9+1139.062)/5+(2424.6+99.225×1.35)/4.525=910.358kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(585.9+1139.062)/5-(2424.6+99.225×1.35)/4.525=-220.373kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.6=1.885mh b/d=1.2×1000/600=2<5λp=0.16h b/d=0.16×2=0.32空心管桩桩端净面积：A j=π[d2-(d-2t)2]/4=3.14×[0.62-(0.6-2×0.11)2]/4=0.169m2 空心管桩敞口面积：A p1=π(d-2t)2/4=3.14×(0.6-2×0.11)2/4=0.113m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·(A j+λp A p1)=0.8×1.885×(0.35×12+1.96×7+2.55×12+7.05×8+8×8+1.4×9+4.1×22+3.7×9+5.7×26+3.2 5×34+1.84×30)+1300×(0.169+0.32×0.113)=1200.62kNQ k=255.55kN≤R a=1200.62kNQ kmax=674.34kN≤1.2R a=1.2×1200.62=1440.744kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-163.24kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=163.24kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t(γz-10)A j=39.9×(25-10)×0.169=101.345kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×1.885×(0.7×0.35×12+0.7×1.96×7+0.6×2.55×12+0.7×7.05×8+0.7×8×8+0.6×1.4×9+0.7×4.1×22+0.7×3.7×9+0.7×5.7×26+0.7×3.25×34+0.7×1.84×30)+101. 345=748.147kNQ k'=163.24kN≤R a'=748.147kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=18×3.142×10.72/4=1619mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=910.358kN桩身结构竖向承载力设计值：R=9542.51kNQ=910.358kN≤9542.51kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=220.373kNf py A ps=(650×1618.564)×10-3=1052.067kNQ'=220.373kN≤f py A ps=1052.067kN满足要求！五、承台计算1、荷载计算承台计算不计承台及上土自重:F max=F/n+M/L=585.9/5+2424.6/4.525=652.946kNF min=F/n-M/L=585.9/5-2424.6/4.525=-418.586kN承台底部所受最大弯矩:M x= F max (a b-B)/2=652.946×(3.2-1.6)/2=522.357kN.mM y= F max (a l-B)/2=652.946×(3.2-1.6)/2=522.357kN.m承台顶部所受最大弯矩:M'x= F min (a b-B)/2=-418.586×(3.2-1.6)/2=-334.869kN.mM'y= F min (a l-B)/2=-418.586×(3.2-1.6)/2=-334.869kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1350-50-20/2=1290mm计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1350-50-20/2=1290mm2、受剪切计算V=F/n+M/L=585.9/5 + 2424.6/4.525=652.946kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1290)1/4=0.887塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.2-1.6-0.6)/2=0.5ma1l=(a l-B-d)/2=(3.2-1.6-0.6)/2=0.5m 剪跨比：λb'=a1b/h0=500/1290=0.388，取λb=0.388；λl'= a1l/h0=500/1290=0.388，取λl=0.388；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.388+1)=1.261αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.388+1)=1.261βhsαb f t bh0=0.887×1.261×1.57×103×5×1.29=11333.373kNβhsαl f t lh0=0.887×1.261×1.57×103×5×1.29=11333.373kNV=652.946kN≤min(βhsαb f t bh0， βhsαl f t lh0)=11333.373kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.29=4.18ma b=3.2m≤B+2h0=4.18m，a l=3.2m≤B+2h0=4.18m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=522.357×106/(1×16.7×5000×12902)=0.004ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS1=1-ζ1/2=1-0.004/2=0.998A S1=M y/(γS1h0f y1)=522.357×106/(0.998×1290×300)=1353mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(1353,0.0015×5000×1290)=9675mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=9835mm2≥A1=9675mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c lh02)=522.357×106/(1×16.7×5000×12902)=0.004ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS2=1-ζ2/2=1-0.004/2=0.998A S2=M x/(γS2h0f y1)=522.357×106/(0.998×1290×300)=1353mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(A S2, ρlh0)=max(1353,0.0015×5000×1290)=9675mm2承台底短向实际配筋：A S2'=9835mm2≥A2=9675mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积αS1= M'y/(α1f c bh02)=334.869×106/(1×16.7×5000×12902)=0.002ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS1=1-ζ1/2=1-0.002/2=0.999A S3=M'y/(γS1h0f y1)=334.869×106/(0.999×1290×300)=867mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(A S3,ρbh0,0.5A S1')=max(867,0.0015×5000×1290,0.5×9835)=9675mm2承台顶长向实际配筋：A S3'=9835mm2≥A3=9675mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积αS2= M'x/(α2f c lh02)=334.869×106/(1×16.7×5000×12902)=0.002ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999A S4=M'x/(γS2h0f y1)=334.869×106/(0.999×1290×300)=867mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A4=max(A S4, ρlh0,0.5A S2' )=max(867,0.0015×5000×1290,0.5 ×9835)=9675mm2承台顶面短向配筋：A S4'=9835mm2≥A4=9675mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HRB335 14@495。
塔吊矩形板式桩基础计算书
塔吊矩形板式桩基础计算书QTZ250-W7020-12 计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G(kN) 854.6起重臂自重G1(kN) 129.3起重臂重心至塔身中心距离RG1(m) 30.9小车和吊钩自重G2(kN) 16小车最小工作幅度RG2(m) 4最大起重荷载Qmax(kN) 100最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m) 30.9最大起重力矩M2(kN.m) 2820k基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=6.5×6.5×(1.35×25+0×19)=1425.938kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1425.938=1711.125kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(52+52)0.5=7.071m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(1371.2+1425.938)/4=699.284kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(1371.2+1425.938)/4+(6251.107+38.081×1.35)/7.071=1590.595kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(1371.2+1425.938)/4-(6251.107+38.081×1.35)/7.071=-192.026kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(1665.44+1711.125)/4+(8233.416+53.313×1.35)/7.071=2018.701kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(1665.44+1711.125)/4-(8233.416+53.313×1.35)/7.071=-330.418kN 四、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×1=3.142m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×12/4=0.785m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×3.142×(3.36×10+5.36×8+0.28×25)+3500×0.785=2957.308kNQ k=699.284kN≤R a=2957.308kNQ kmax=1590.595kN≤1.2R a=1.2×2957.308=3548.77kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-192.026kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=192.026kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t(γz-10)A p=9×(25-10)×0.785=105.975kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×3.142×(0.6×3.36×10+0.3×5.36×8+0.4×0.28×25)+105.975=196.011kN Q k'=192.026kN≤R a'=196.011kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=18×3.142×222/4=6842mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=2018.701kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×16.7×0.785×106 + 0.9×(360×6842.389))×10-3=12049.059kNQ=2018.701kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=12049.059kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=330.418kNf y A s=(360×6842.389)×10-3=2463.26kNQ'=330.418kN≤f y A s=2463.26kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(6842.389/(0.785×106))×100%=0.872%≥0.65%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。
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矩形板式基础计算书————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：23 矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号QTZ60（浙江建机） 塔机独立状态的最大起吊高度H 0(m) 40 塔机独立状态的计算高度H(m) 45 塔身桁架结构方钢管 塔身桁架结构宽度B(m)1.8二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值4 塔身自重G 0(kN) 251 起重臂自重G 1(kN)71.1 起重臂重心至塔身中心距离R G1(m) 29.4 小车和吊钩自重G 2(kN) 3.8 小车最小工作幅度R G2(m) 0 最大起重荷载Q max (kN)60 最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离R Qmax (m) 18.2 最小起重荷载Q min (kN) 15 最大吊物幅度R Qmin (m) 60最大起重力矩M 2(kN·m) Max[60×18.2，15×60]＝1092 平衡臂自重G 3(kN)53.48 平衡臂重心至塔身中心距离R G3(m) 8.67 平衡块自重G 4(kN)150 平衡块重心至塔身中心距离R G4(m)13.772、风荷载标准值ωk (kN/m 2)工程所在地广西 贺州市 基本风压ω0(kN/m 2)工作状态 0.2 非工作状态0.35塔帽形状和变幅方式 锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度C 类(有密集建筑群的城市市区) 风振系数βz工作状态1.763 非工作状态1.815风压等效高度变化系数μz0.862 风荷载体型系数μs工作状态1.95非工作状态1.955 风向系数α1.2 塔身前后片桁架的平均充实率α00.35 风荷载标准值ωk (kN/m 2)工作状态 0.8×1.2×1.763×1.95×0.862×0.2＝0.569 非工作状态0.8×1.2×1.815×1.95×0.862×0.35＝1.0253、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值F k1(kN) 251+71.1+3.8+53.48+150＝529.38 起重荷载标准值F qk (kN) 60竖向荷载标准值F k (kN) 529.38+60＝589.38 水平荷载标准值F vk (kN) 0.569×0.35×1.8×45＝16.131倾覆力矩标准值M k (kN·m)71.1×29.4+3.8×18.2-53.48×8.67-150×13.77+0.9×(1092+0.5×16.131×45)＝939.781非工作状态竖向荷载标准值F k '(kN) F k1＝529.38水平荷载标准值F vk '(kN) 1.025×0.35×1.8×45＝29.059倾覆力矩标准值M k '(kN·m)71.1×29.4+3.8×0-53.48×8.67-150×13.77+0.5×29.059×45＝214.9964、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F 1(kN) 1.2F k1＝1.2×529.38＝635.256 起重荷载设计值F Q (kN) 1.4F Qk ＝1.4×60＝84 竖向荷载设计值F(kN) 635.256+84＝719.256 水平荷载设计值F v (kN) 1.4F vk ＝1.4×16.131＝22.583倾覆力矩设计值M(kN·m)1.2×(71.1×29.4+3.8×18.2-53.48×8.67-150×13.77)+1.4×0.9×(1092+0.5×16.131×45)＝1389.628非工作状态竖向荷载设计值F'(kN) 1.2F k '＝1.2×529.38＝635.256 水平荷载设计值F v '(kN)1.4F vk '＝1.4×29.059＝40.6836 倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2×(71.1×29.4+3.8×0-53.48×8.67-150×13.77)+1.4×0.5×29.059×45＝388.761三、基础验算基础布置图基础布置 基础长l(m) 5.6 基础宽b(m) 5.6基础高度h(m) 1.5基础参数基础混凝土强度等级 C35 基础混凝土自重γc (kN/m 3) 24 基础上部覆土厚度h’(m) 0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m 3)19基础混凝土保护层厚度δ(mm) 50地基参数地基承载力特征值f ak (kPa)135基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.37 基础埋深的地基承载力修正系数ηd 1.6 基础底面以下的土的重度γ(kN/m 3)18.4基础底面以上土的加权平均重度γm (kN/m 3)19 基础埋置深度d(m) 1.5修正后的地基承载力特征值f a (kPa) 179.752软弱下卧层基础底面至软弱下卧层顶面的距离z(m)6 地基压力扩散角θ(°)20软弱下卧层顶地基承载力特征值f azk (kPa) 135软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值f az (kPa)362.152地基变形基础倾斜方向一端沉降量S 1(mm) 20 基础倾斜方向另一端沉降量S 2(mm) 20基础倾斜方向的基底宽度b'(mm)5600基础及其上土的自重荷载标准值： G k =blhγc =5.6×5.6×1.5×24=1128.96kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k =1.2×1128.96=1354.752kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： M k ''=G 1R G1+G 2R Qmax -G 3R G3-G 4R G4+0.9×(M 2+0.5F vk H/1.2)=71.1×29.4+3.8×18.2-53.48×8.67-150×13.77+0.9×(1092+0.5×16.131×45/1.2) =885.339kN·mF vk ''=F vk /1.2=16.131/1.2=13.442kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G 1R G1+G 2R Qmax -G 3R G3-G 4R G4)+1.4×0.9×(M 2+0.5F vk H/1.2)=1.2×(71.1×29.4+3.8×18.2-53.48×8.67-150×13.77)+1.4×0.9×(1092+0.5×16.131×45/1.2) =1313.409kN·mF v ''=F v /1.2=22.583/1.2=18.82kN基础长宽比：l/b=5.6/5.6=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x =lb 2/6=5.6×5.62/6=29.269m 3 W y =bl 2/6=5.6×5.62/6=29.269m 38 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X 、Y 方向的倾覆力矩： M kx =M k b/(b 2+l 2)0.5=939.781×5.6/(5.62+5.62)0.5=664.526kN·m M ky =M k l/(b 2+l 2)0.5=939.781×5.6/(5.62+5.62)0.5=664.526kN·m 1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： P kmin =(F k +G k )/A-M kx /W x -M ky /W y=(589.38+1128.96)/31.36-664.526/29.269-664.526/29.269=9.386kPa≥0 偏心荷载合力作用点在核心区内。
2、基础底面压力计算 P kmin =9.386kPaP kmax =(F k +G k )/A+M kx /W x +M ky /W y=(589.38+1128.96)/31.36+664.526/29.269+664.526/29.269=100.202kPa 3、基础轴心荷载作用应力P k =(F k +G k )/(lb)=(589.38+1128.96)/(5.6×5.6)=54.794kN/m 2 4、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值9 f a =f ak +ηb γ(b -3)+ηd γm (d-0.5)=135.00+0.30×18.40×(5.60-3)+1.60×19.00×(1.50-0.5)=179.75kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 P k =54.794kPa≤f a =179.752kPa 满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算P kmax =100.202kPa≤1.2f a =1.2×179.752=215.702kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验算基础有效高度：h 0=h-δ=1500-(50+22/2)=1439mm X 轴方向净反力：P xmin =γ(F k /A-(M k ''+F vk ''h)/W x )=1.35×(589.380/31.360-(885.339+13.443×1.500)/29.269)=-16.393kN/m 2P xmax =γ(F k /A+(M k ''+F vk ''h)/W x )=1.35×(589.380/31.360+(885.339+13.443×1.500)/29.269)=67.137kN/m 2假设P xmin =0,偏心安全，得P 1x =((b+B)/2)P xmax /b=((5.600+1.800)/2)×67.137/5.600=44.358kN/m 2 Y 轴方向净反力：P ymin =γ(F k /A-(M k ''+F vk ''h)/W y )=1.35×(589.380/31.360-(885.339+13.443×1.500)/29.269)10 =-16.393kN/m 2P ymax =γ(F k /A+(M k ''+F vk ''h)/W y )=1.35×(589.380/31.360+(885.339+13.443×1.500)/29.269)=67.137kN/m 2假设P ymin =0,偏心安全，得P 1y =((l+B)/2)P ymax /l=((5.600+1.800)/2)×67.137/5.600=44.358kN/m 2 基底平均压力设计值：p x =(P xmax +P 1x )/2=(67.137+44.358)/2=55.747kN/m 2 p y =(P ymax +P 1y )/2=(67.137+44.358)/2=55.747kPa 基础所受剪力：V x =|p x |(b-B)l/2=55.747×(5.6-1.8)×5.6/2=593.153kN V y =|p y |(l-B)b/2=55.747×(5.6-1.8)×5.6/2=593.153kN X 轴方向抗剪： h 0/l=1439/5600=0.257≤40.25βc f c lh 0=0.25×1×16.7×5600×1439=33643.82kN≥V x =593.153kN 满足要求！ Y 轴方向抗剪： h 0/b=1439/5600=0.257≤40.25βc f c bh 0=0.25×1×16.7×5600×1439=33643.82kN≥V y =593.153kN 满足要求！ 6、软弱下卧层验算基础底面处土的自重压力值：p c =dγm =1.5×19=28.5kPa 下卧层顶面处附加压力值： p z =lb(P k -p c )/((b+2ztanθ)(l+2ztanθ))=(5.6×5.6×(54.794-28.5))/((5.6+2×6×tan20°)×(5.6+2×6×tan20°))=8.299kPa 软弱下卧层顶面处土的自重压力值：p cz =zγ=6×18.4=110.4kPa 软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值 f az =f azk +ηb γ(b -3)+ηd γm (d+z-0.5)=135.00+0.30×18.40×(5.60-3)+1.60×19.00×(6.00+1.50-0.5)=362.15kPa 作用在软弱下卧层顶面处总压力：p z+p cz=8.299+110.4=118.699kPa≤f az=362.152kPa满足要求！7、地基变形验算倾斜率：tanθ=|S1-S2|/b'=|20-20|/5600=0≤0.001满足要求！四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400 Φ22@180基础底部短向配筋HRB400 Φ22@180基础顶部长向配筋HRB400 Φ22@180基础顶部短向配筋HRB400 Φ22@1801、基础弯距计算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2p x l/8=(5.6-1.8)2×55.747×5.6/8=563.495kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2p y b/8=(5.6-1.8)2×55.747×5.6/8=563.495kN·m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1f c bh02)=563.495×106/(1×16.7×5600×14392)=0.003ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003γS1=1-ζ1/2=1-0.003/2=0.999A S1=|MⅡ|/(γS1h0f y1)=563.495×106/(0.999×1439×360)=1089mm2基础底需要配筋：A1=max(1089，ρbh0)=max(1089，0.0015×5600×1439)=12088mm2基础底长向实际配筋：A s1'=12200mm2≥A1=12088mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1f c lh02)=563.495×106/(1×16.7×5600×14392)=0.003ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003γS2=1-ζ2/2=1-0.003/2=0.999A S2=|MⅠ|/(γS2h0f y2)=563.495×106/(0.999×1439×360)=1089mm2基础底需要配筋：A2=max(1089，ρlh0)=max(1089，0.0015×5600×1439)=12088mm2 基础底短向实际配筋：A S2'=12200mm2≥A2=12088mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：A S3'=12200mm2≥0.5A S1'=0.5×12200=6100mm2满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：A S4'=12200mm2≥0.5A S2'=0.5×12200=6100mm2满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向Φ10@500。