钢管桩支架计算书
钢管支架计算书630
钢管支架计算书天津海河大桥钢箱梁吊装时，需在M19节段吊装过程中搭设钢管移动支架，下面根据支架搭设方案进行计算：1、荷载计算M19节段重量为187.08T,整体受力。
2、计算钢管支架的轴力据提供的数据：P总=1870.8KN，钢管支架自重为450KN，则最下面钢管所承受的最大轴力为：N=2320.8KN,取N=2400KN进行控制计算3、验算钢管的强度（4Φ720，D=10MM）钢管支架的强度验算由下式计算：N/A m <[б]б=N/A m=2400/（4×223）=2.69KN/cm2 б=N/A m=2400/（4×194.7）=3.08KN/cm2而[б]=170Mpa=17 KN/cm2，故安全。
4、整体稳定性验算钢管支架的整体稳定性由下式计算：N/A m <ψ[б](1)钢管支架截面力学特性计算图（尺寸单位：cm）如图所示，立柱由4Φ720，d=10mm的钢管组成，查表有A m=223cm2,I X/=140579.2cm4 A m=194.7cm2,I X/=93639.59cm4I X=4×(I X/+A m×r22)=4×(140579.2+3102×223) =86283516.8cm4I X=4×(I X/+A m×r22)=4×(93639.59+3102×194.7) =75217238cm4（2）：计算整体稳定性折减系数计算构件的长细比λh：由《钢结构设计手册》查得格构式压弯杆件的长细比计算公式：λh=(λ02+27A d/A q)1/2 λh=(λ02+27A d/A q)1/2λ0 =L0/i=3600/25.1=143.42 λ0 =L0/i=3600/21.93=164.16 26948.5056 51273.76 A d=1218.4cm2 A d=83390.66cm235887.76 A q=2×4800=864cm2 A q=71706.72cm2代入计算有λh=143.4 代人计算有λh=164.2查《钢结构设计手册》附表，得ψ1=0.339 ψ1=0.273(3)立柱的整体稳定性验算由公式有：N/A m <ψ[б]б=N/A m=2400/（4×223）=2.69KN/cm2 б=N/A m=2400/（4×194.7）=3.08KN/cm2ψ[б]=0.273×170=46.4Mpa=4.6KN/cm2而ψ[б]=0.339×170=57.6Mpa=5.6KN/cm2，故安全。
钢管桩支架计算书
钢管桩支架计算书一．工程概况1.1 工程简介A匝道2号大桥是陕西神木至府谷高速公路永兴镇立交互通的匝道桥，全桥长221.5m，跨径组合为：3×35m+46.5m+2×35m,，主梁横截面设计为单箱四室结构，箱梁高2.4m，顶板宽19.5m，底板宽14.5，箱梁自重每延米45.9吨，全桥采用现浇连续施工，其中主跨下面通过主干桥西尔沟2号大桥构成立交体系。
1.2 建设条件该地区属于山谷地区且常年少雨，气候干燥。
高程变化有时较剧烈，施工条件较困难。
1.2.1地形地貌典型的黄土高原沟壑地形，气候干燥，地下水位较深，地形沿高程方向变化较剧烈。
1.2.2地质情况地质情况主要为Q，多属于分化砂岩和分化泥岩，岩土层大部或全部受到4分化。
承载力从中密碎石土的250KPa到风化砂岩的1200KPa不等，摩阻力相应的大体变化为80KPa到100KPa。
1.2.3气候气候干燥少雨，年均降雨量很小，早晚温差变化较大。
二．施工方案总体布置和荷载设计值2.1 支架搭设情况说明A匝道2号大桥上部结构采用现浇式预应力钢筋混凝土变截面箱梁。
根据工程实际情况采用钢管桩支架方案进行现浇施工，砼浇筑分两次浇筑，即第一次浇筑箱梁底板和腹板，第二次浇筑箱梁顶板和翼缘板。
根据大桥结构设计情况及现场施工条件的特点，综合考虑安全性、经济性和适用性，拟采用钢管桩支架作为该现浇体系的临时支承结构。
钢管桩采用Φ800mm×8mm-Q235的无缝焊接钢管。
方木布置情况：横桥向放置截面尺寸为15cm×15cm的方木，间距0.3m。
15cm×15cm方木放置在工10型钢上，工10型钢放置在贝雷梁上，贝雷梁放置在钢管桩顶端的沙桶上。
2.2 设计荷载取值混凝土自重取：26.5kN/m3箱梁重：24.1kN/m2模板自重： 2.5kN/m2施工人员和运输工具重量： 2.5kN/m2振捣混凝土时产生的荷载： 2.5kN/m2考虑分项系数后的每平米荷载总重：31.6kN/m2三．贝雷梁设计验算大桥第四跨跨径为46.5m,其他跨径为35m,在计算中需要对不同的跨径进行验算。
钢管支架计算书630
钢管支架计算书天津海河大桥钢箱梁吊装时，需在M19节段吊装过程中搭设钢管移动支架，下面根据支架搭设方案进行计算：1、荷载计算M19节段重量为187.08T,整体受力。
2、计算钢管支架的轴力据提供的数据：P总=1870.8KN，钢管支架自重为450KN，则最下面钢管所承受的最大轴力为：N=2320.8KN,取N=2400KN进行控制计算3、验算钢管的强度（4Φ720，D=10MM）钢管支架的强度验算由下式计算：N/Am<[б]б=N/Am =2400/（4×223）=2.69KN/cm2 б=N/Am=2400/（4×194.7）=3.08KN/cm2而[б]=170Mpa=17 KN/cm2，故安全。
4、整体稳定性验算钢管支架的整体稳定性由下式计算：N/Am<ψ[б](1)截面力学特性（如下图）钢管支架截面力学特性计算图（尺寸单位：cm）如图所示，立柱由4Φ720，d=10mm的钢管组成，查表有A m =223cm2,IX/=140579.2cm4 Am=194.7cm2,IX/=93639.59cm4I X =4×(IX/+Am×r22)=4×(140579.2+3102×223) =86283516.8cm4I X =4×(IX/+Am×r22)=4×(93639.59+3102×194.7) =75217238cm4（2）：计算整体稳定性折减系数计算构件的长细比λh：由《钢结构设计手册》查得格构式压弯杆件的长细比计算公式：λh =(λ2+27Ad/Aq)1/2 λh=(λ2+27Ad/Aq)1/2λ0 =L/i=3600/25.1=143.42 λ=L/i=3600/21.93=164.16 26948.505651273.76 Ad =1218.4cm2 Ad=83390.66cm235887.76 Aq =2×4800=864cm2 Aq=71706.72cm2代入计算有λh =143.4 代人计算有λh=164.2查《钢结构设计手册》附表，得ψ1=0.339 ψ1=0.273(3)立柱的整体稳定性验算由公式有：N/Am<ψ[б]б=N/Am =2400/（4×223）=2.69KN/cm2 б=N/Am=2400/（4×194.7）=3.08KN/cm2ψ[б]=0.273×170=46.4Mpa=4.6KN/cm2而ψ[б]=0.339×170=57.6Mpa=5.6KN/cm2，故安全。
钢管桩及贝雷片架空支架计算书
支架设计计算1、支架构造1.1、满堂式支架形式满堂式钢管支架钢管外径 4.8cm ，壁厚 0.35cm 。
支架顺桥向纵向间距 0.8m ，横桥向横向间距腹板底为0.4m ，中部空心地点为0.975 m ，其他为 0.8m ，纵横水平杆竖向间距 1.2m 。
无盖梁的桥墩部分需加密钢管支架。
在顶托上沿线路方向安置 2 根 D48 壁厚的钢管，在钢管上横向间距30cm 安置 10 × 10cm 的方木横梁。
1.2 、钢管高支架形式现浇箱梁高支架由Ф630mm，壁厚 10mm钢管桩， I56a 工字钢横梁及贝雷片纵梁构成。
每一跨单幅部署24根钢管桩，墩身竣工后630mm钢管桩施打，钢管桩与钢管桩之间用[16a 槽钢焊接连进行Ф接系，用I56a 工字钢作横梁、贝雷片作纵梁，在贝雷片纵梁上铺设间距为 50cm的 I10 工字钢横梁，而后再纵向铺设间距为30cm的 10 ×10mm木枋。
2、计算依照1、《路桥施工计算手册》；2、《钢构造设计规范》；3、《公路桥涵施工规范》；4、《金九大桥施工组织设计》；5、国家部委拟订的其他规定、规程、规范。
3、支架受力计算工况一、选用2m高箱梁进行验算（满堂支架）箱梁腹板为箱梁最大集中荷载处，以此作为自重验算。
以下列图。
竖向荷载永远荷载（分项系数取 1.2 ）：①模板及连结件的自重力800N/ m2②可变荷载（分项系数取 1.4 ）：③施工荷载1000N/ m2④混凝土倾倒荷载2000N/ m2⑤振捣荷载2000N/ m2共计5800N/ m 2现浇箱梁梁段空心断面现浇箱梁梁段空心断面 ( 简化）C B C B CA 现浇箱梁梁端荷载分区断面 A现浇箱梁横断面钢管支架地点表示图箱梁各部位荷载简化表起点终点序号部位部位起点砼厚荷载大小累加其他终点砼厚荷载大累加其他荷载小荷载度（ cm) (KN/m2) 度（ cm)（ KN/m2) (KN/m2) （KN/m2)1 B 区腹板地点200 53 200 532 A 区翼板地点20045200453 C 区空心地点2828现浇箱梁横断面荷载表示图依据上表利用空间有限元软件 MIDAS CIVIL2006 依据实质现浇支架搭设成立现浇梁段的模形，模形取梁段端最重地点进行模拟。
630管桩-乌鲁木齐钢管拱支架计算书
乌鲁木齐河特大桥128简支系杆拱钢管拱安装计算书编制：复核：批审：中铁大桥(郑州)工程机械有限公司二0一一年九月乌鲁木齐河特大桥钢管拱安装支架计算一、工程概况乌鲁木齐河特大桥主桥上部结构采用1孔128m简支系杆拱。
拱轴线采用二次抛物线，矢跨比f/L=1/5，理论计算跨度L=128m，理论拱轴线方程为：Y=0.8X-0.00625X²。
横桥向设置两道拱肋，拱肋中心间距13.8m。
系梁采用预应力混凝土简支箱梁，采用单箱双室截面，采用支架上分段现浇施工，钢管拱肋在系梁及支架上拼装合拢，即主桥采用先梁后拱的施工方法。
结构设计为刚性系梁刚性拱，设两道拱肋，拱肋采用外径φ1300mm 壁厚δ=20mm的钢管混凝土空腹哑铃型截面，上下两钢管中心距2.6m，拱肋截面高3.9m，拱肋上下钢管之间连接缀板δ=20mm。
施工时按施工拱轴线制作和拼装，拱肋弦管采用2m/2.5m长的直管折线对接起拱。
拱肋钢筋在工厂已制作完成，为便于运输，每条拱肋划分为11个运输节段（不含预埋段）。
全桥共设置6组K形横撑，每道横撑均为空钢管结构。
横撑上下管采用外径φ800mm，壁厚δ=12mm的钢管，每组K撑上、下管采用外径φ600mm，壁厚δ=10mm的钢管。
两道拱肋共设17对吊杆，第一对吊杆距离支点14.4m，其余吊杆中心间距均为6.2m。
每处吊杆均为双根85丝φ7mm的环氧喷涂平行钢丝束组成，双吊杆之间纵向间距50cm，每处吊点系梁设0.35m厚的隔板。
拼装支架采用φ630mm，壁厚δ=8mm的钢管桩，以及工16、槽钢[ 20型钢连接系组成框架结构。
二、计算依据1、中铁第一勘察设计院设计的乌鲁木齐河特大桥施工图:兰乌二线施桥LXTJ-9(标)-A；2、《铁路工程施工安全技术规程》（TB10401—2003）3、《铁路桥涵设计规范》（TB10203—2002）4、《钢结构设计规范》（GB50017—2003）5、《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2001）6、《起重机设计规范》（GB /T3811—2008）7、《钢管混凝土拱桥技术规程》（征求意见稿/福建省工程建设地方标准）三、计算模型及假定计算模型选取二分之一的支架结构进行验算，支架钢管桩及连接系简化为梁单元，拱肋结构（含横撑）按照实际尺寸以梁单元的形式加于模型中。
钢管桩支架计算书
钢管桩支架计算书一．工程概况1.1 工程简介A匝道2号大桥是陕西神木至府谷高速公路永兴镇立交互通的匝道桥，全桥长221.5m，跨径组合为：3×35m+46.5m+2×35m,，主梁横截面设计为单箱四室结构，箱梁高2.4m，顶板宽19.5m，底板宽14.5，箱梁自重每延米45.9吨，全桥采用现浇连续施工，其中主跨下面通过主干桥西尔沟2号大桥构成立交体系。
1.2 建设条件该地区属于山谷地区且常年少雨，气候干燥。
高程变化有时较剧烈，施工条件较困难。
1.2.1地形地貌典型的黄土高原沟壑地形，气候干燥，地下水位较深，地形沿高程方向变化较剧烈。
1.2.2地质情况地质情况主要为Q，多属于分化砂岩和分化泥岩，岩土层大部或全部受到4分化。
承载力从中密碎石土的250KPa到风化砂岩的1200KPa不等，摩阻力相应的大体变化为80KPa到100KPa。
1.2.3气候气候干燥少雨，年均降雨量很小，早晚温差变化较大。
二．施工方案总体布置和荷载设计值2.1 支架搭设情况说明A匝道2号大桥上部结构采用现浇式预应力钢筋混凝土变截面箱梁。
根据工程实际情况采用钢管桩支架方案进行现浇施工，砼浇筑分两次浇筑，即第一次浇筑箱梁底板和腹板，第二次浇筑箱梁顶板和翼缘板。
根据大桥结构设计情况及现场施工条件的特点，综合考虑安全性、经济性和适用性，拟采用钢管桩支架作为该现浇体系的临时支承结构。
钢管桩采用Φ800mm×8mm-Q235的无缝焊接钢管。
方木布置情况：横桥向放置截面尺寸为15cm×15cm的方木，间距0.3m。
15cm×15cm方木放置在工10型钢上，工10型钢放置在贝雷梁上，贝雷梁放置在钢管桩顶端的沙桶上。
2.2 设计荷载取值混凝土自重取： 26.5kN/m3箱梁重： 24.1kN/m2模板自重： 2.5kN/m2施工人员和运输工具重量： 2.5kN/m2振捣混凝土时产生的荷载： 2.5kN/m2考虑分项系数后的每平米荷载总重：31.6kN/m2三．贝雷梁设计验算大桥第四跨跨径为46.5m,其他跨径为35m,在计算中需要对不同的跨径进行验算。
钢管支架、扣件式钢管支架计算书(手算、有限元软件)
目录一、设计和施工概况 (1)1.1设计概述 (1)1.2计算荷载 (1)二、0#块箱梁支架的设计 (1)2.1箱梁模板的设计 (1)2.1.1底模板的计算 (1)2.1.2底模横向分配梁的计算 (2)2.1.3底模纵向分配梁的计算 (3)2.1.4侧模的计算 (4)2.2扣件式钢管支架的设计 (6)2.2.1立杆的计算 (6)2.2.2平杆的计算 (8)2.2.3扣件的计算 (8)2.3 0#块箱梁扣件式钢管支架总体布置 (8)三、边跨现浇支架的设计 (8)3.1箱梁模板的设计 (8)3.1.1底模的计算 (8)3.1.2底模横向分配梁的计算 (10)3.1.3底模纵向分配梁的计算 (11)3.1.4侧模的计算 (11)3.2扣件式钢管支架的设计 (11)3.2.1立杆的计算 (11)3.2.2平杆的计算 (13)3.2.3扣件的计算 (13)3.2.4地基承载力的计算 (13)3.3扣件式钢管支架的总体布置 (14)XX大桥大临结构设计计算说明书一、设计和施工概况1.1设计概述x箱梁总体布置示意图1.2计算荷载⑴0#块箱梁砼施工考虑1.05的超载系数；⑵模板重量按：1.0kN/m2（木模）、2.0kN/m2（钢模）；⑶其他施工荷载取：2.5kN/m2；⑷倾倒混凝土及振捣混凝土：4.0kN/m2；⑸混凝土浇注时动力系数：1.2；⑹考虑风荷载对结构的影响：V=27.4m/s(10年一遇)。
二、0#块箱梁支架的设计2.1箱梁模板的设计2.1.1底模板的计算⑴箱梁腹板处底模板的计算本次计算取箱梁腹板荷载为计算控制荷载，上分配梁间距腹板下加密为0.2m，其它为0.4m，将方木作为模板的支座，按均布荷载作用下的三跨连续梁来计算模板，取变截面箱梁的平均截面作为计算控制荷载。
底模的荷载分布如下图所示。
底模板荷载分布计算荷载：11.2(5.6736 1.05267.50.9)193.97/q kN m=⨯⨯⨯+⨯=计算简图如下：计算荷载分布图底模20mm厚竹胶板的截面特征值为：243342 x xA=180cm,I=60cm,W=60cm,45cm, 1.010/xS E N mm==⨯截面验算：①抗弯强度验算：10.10193.970.120.120.28M kN m=⨯⨯⨯=⋅630.284.67136010M kN mMPa MPaW mσ-⋅===<⨯②剪切强度验算：max0.60193.970.1213.97V kN=⨯⨯=，368313.971045101.16 1.9601090010mmVSMPa MPaI bτ---⨯⨯⨯===<⨯⨯⨯③挠度验算：44348193.97100.120.6770.051001001106010ql K mm EI ωω-⨯⨯==⨯=⨯⨯⨯⨯根据《公路桥涵施工技术规范》第9.2.4条规定：模板的允许最大变形为/400l 。
xx村大桥边跨现浇段钢管桩支架计算单
主桥边跨现浇段支架计算书计算：复核：审核：*****项目经理部2019年10月**日目录一、工程概况 (1)二、计算依据 (1)三、结构设计原理 (1)四、施工方案设计说明 (1)五、结构计算 (2)5.1设计计算参数 (2)5.2钢材、焊缝强度设计值 (3)六、边跨现浇段支架结构受力计算 (4)6.1竹胶板验算 (4)6.2底模横梁验算（10×10cm方木） (8)6.3满堂支撑架验算 (10)6.4下部支架计算 (14)6.5桩基础验算 (21)七、结论 (24)一、工程概况中心桩号K0+373，右角90°，上部结构为3×20m先简支后连续空心板+（32.5+2×55+32.5）m变截面连续箱梁+3×20m先简支后连续空心板。
上部箱梁采用单箱单室断面，最大墩高达12.399m。
0号块根部梁高3.4m,跨中及端部梁高2.0m,箱梁高度按二次抛物线变化，箱梁梁高方程为H=(1.4/24.52)x2+2.0m，0≦x≦24.5；箱梁底板方程为h=（0.32/24.52）x2+0.28m。
箱梁顶板宽为8.5m,底板宽度为5.7m，翼缘悬臂长度1.4m。
主梁每个单T划分为6个梁段,其中0#块段长度为12.0m,在墩顶托架现浇施工长12米，1 #块长3.0m,2-6#块长3.5m。
边跨支架现浇段长3.92m,边跨合拢段长2m,中跨合拢段长2m。
梁段最大重量69.94吨。
箱梁底板厚度连续梁0#块为60cm变化到50.4cm,各梁段底板厚从悬臂根部至悬浇段结束处由50.4-28㎝，跨中合拢段及边跨现浇为28㎝；箱梁顶板厚度26cm；箱梁腹板厚度0#到2号块为60cm,3-4号块为60㎝变化道45cm，其余梁段为45㎝；0#块横梁厚300cm,端横梁厚120cm。
二、计算依据⑴ xxx大桥（山下渡口撤渡建桥）项目两阶段施工图设计；⑵《简明施工计算手册》第四版；⑶《路桥施工计算手册》；⑷《建筑施工模板安全技术规程》（JGJ 162-2008）；⑸《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）；⑶《钢结构设计标准》（GB50017-2017）；⑷《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；⑸《公路桥涵地基与基础设计规范》(含条文说明) （JTG D63-2007）。
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钢管桩支架计算书一．工程概况1.1 工程简介A匝道2号大桥是陕西神木至府谷高速公路永兴镇立交互通的匝道桥，全桥长221.5m，跨径组合为：3×35m+46.5m+2×35m,，主梁横截面设计为单箱四室结构，箱梁高2.4m，顶板宽19.5m，底板宽14.5，箱梁自重每延米45.9吨，全桥采用现浇连续施工，其中主跨下面通过主干桥西尔沟2号大桥构成立交体系。
1.2 建设条件该地区属于山谷地区且常年少雨，气候干燥。
高程变化有时较剧烈，施工条件较困难。
1.2.1地形地貌典型的黄土高原沟壑地形，气候干燥，地下水位较深，地形沿高程方向变化较剧烈。
1.2.2地质情况地质情况主要为Q，多属于分化砂岩和分化泥岩，岩土层大部或全部受到4分化。
承载力从中密碎石土的250KPa到风化砂岩的1200KPa不等，摩阻力相应的大体变化为80KPa到100KPa。
1.2.3气候气候干燥少雨，年均降雨量很小，早晚温差变化较大。
二．施工方案总体布置和荷载设计值2.1 支架搭设情况说明A匝道2号大桥上部结构采用现浇式预应力钢筋混凝土变截面箱梁。
根据工程实际情况采用钢管桩支架方案进行现浇施工，砼浇筑分两次浇筑，即第一次浇筑箱梁底板和腹板，第二次浇筑箱梁顶板和翼缘板。
根据大桥结构设计情况及现场施工条件的特点，综合考虑安全性、经济性和适用性，拟采用钢管桩支架作为该现浇体系的临时支承结构。
钢管桩采用Φ800mm×8mm-Q235的无缝焊接钢管。
方木布置情况：横桥向放置截面尺寸为15cm×15cm的方木，间距0.3m。
15cm×15cm方木放置在工10型钢上，工10型钢放置在贝雷梁上，贝雷梁放置在钢管桩顶端的沙桶上。
2.2 设计荷载取值混凝土自重取： 26.5kN/m3箱梁重： 24.1kN/m2模板自重： 2.5kN/m2施工人员和运输工具重量： 2.5kN/m2振捣混凝土时产生的荷载： 2.5kN/m2考虑分项系数后的每平米荷载总重：31.6kN/m2三．贝雷梁设计验算大桥第四跨跨径为46.5m,其他跨径为35m,在计算中需要对不同的跨径进行验算。
其中第一跨采用满堂支架法施工，验算过程参考满堂支架法计算书。
神杨路方向第二、三、五、六跨神杨路方向第二跨，第三跨，第五跨，第六跨，跨中布置两排钢管桩，计算采用间距17m 进行计算，现场可以根据实际情况减小间距。
采用双排单层加强型贝雷梁，每组贝雷梁间距1m, 全截面使用21组。
混凝土箱梁每平方米荷载： 31.6kN/m 2贝雷梁每片自重： 2×3kN/m荷载总重： 6kN+31.6kN/m=37.6kN/m双排单层加强型贝雷梁力学性能：[M] = 3375kN ·m[Q] = 490kN最大弯矩：M max =ql 2/8=34.6×172 /8= 1358kN ·m<[M]= 3375kN ·m最大剪力：Q max =0.5×ql=0.5×34.6×17=319.6kN<[Q]=490kN纵梁最大挠度:m EI ql 016.00025.0101.238417106.345384511434=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=17/400=0.043m 满足要求 神杨路方向第四跨A 匝道2号大桥第四跨下面有西耳沟1号大桥，属于互通立交体系。
西耳沟1号大桥是变截面箱梁，在A 闸道2号桥位置处桥面宽度为38.66米，其中左幅宽16.29m,右幅宽22.37m 。
考虑到作业空间，钢管桩在此跨度的最大计算间距为23m 。
采用双排单层加强型贝雷梁，每组贝雷梁间距1m 。
采用21组双排单层加强型贝雷梁。
混凝土箱梁每平方米荷载： 31.6kN/m 2贝雷梁自重： 2×3kN/m荷载总重： 6kN/m+31.6kN/m=37.6kN/m最大弯矩：M max =ql 2/8=37.6×232 /8=2486kN ·m <[M]= 3375kN ·m最大剪力：Q max =0.5×ql=0.5×37.6×23= 432kN<[Q]=490kN纵梁最大挠度: m EI ql 052.001154.0101.238423106.375384511434=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=< 23m/400=0.058m,满足要求四．方木、竹胶板、工10型钢计算第二、三、四、五、六跨将5组双排加强型贝雷梁组成一联桁架，整体吊装放置在分配梁上。
贝雷梁上顺桥向间距1米布置一根工10型钢，其上沿横断面间隔0.3m 布置一根尺寸为15cm ×15cm 的方木，方木上布置厚度为1.5cm 的竹胶板。
具体的布置如下图所示：混凝土箱梁底板传递的均布荷载15c×15cm方木竹胶板钢管桩支架横截面竹胶板混凝土箱梁底板传递的均布荷载工10型钢钢管桩支架侧面图1.竹胶板计算模板采用15mm厚的竹胶板，其材料特性为：容许弯曲强度为70MPa，弹性模量为E=10GPa。
上图可以看出，竹胶板承担着箱梁底部传递的荷载，根据板计算理论，取用竹胶板单位宽度1m,按照三跨连续简支计算。
1m宽的竹胶板的截面特性为：面积A=1×0.015=1.5×10-2m2截面模量为W=1×0.0152/6=3.75×10-5m3截面惯心矩为I=1×0.0153/12=28.13×10-6m4。
方木间最大横向间距为0.3m，竹胶板所受到的作用力为q=1×31.6=31.6kN/m。
跨中最大弯矩:M max=0.08ql2=0.08×31.6×0.32=0.288kN.mσ==MpaW288/=/M685..737最大剪力: Q max=0.6ql= kN6.0=⨯满足⨯6.3166.53.0剪应力τ=Q max/A=5.66kN/（1.5×10-2m2)=0.37MPa挠度验算： f=0.677×ql4/(100×E×I))=0.677×31.6×106×3004/(100×10×109×28.13×106)=0.006mm<300/400=0.13mm2.方木计算方木承担着竹胶板传递下的荷载，方木横向间距为0.3m，在方木上传递的荷载为:31.6kN/m2×0.3m=9.48kN/m15cm×15cm方木的截面特性为：A=225cm2；I=4218.8cm4；W=562.5cm3；E=9×103MPa；[σ]=12MPa计算简图如下：跨中最大弯矩:M max=0.08ql2= 78508.02=48.9.01⨯kN.m⨯最大剪力: Q max=0.6ql= 7.5⨯⨯kN6.0=48.91弯曲应力: σ=M/W=0.785×103/（562×10-6）1.4MPa<[σ]=12MPa 满足要求（木结构设计规范）剪应力τ=Q max/A=5.7kN/（0.025m2)=0.228MPa< [τ]=2.0MPa 满足要求（木结构设计规范）挠度验算： f=0.677×ql4/(100×E×I))=0.677×9.48×106×10004/(100×9×109×4218.8×104)=0.00139mm<1000/400=2.5mm 满足要求最大支点反力：R A =1.1ql=43.10⨯kN⨯148.91.1=3.工10型钢计算工10型钢承担着方木传递下来的集中荷载，根据上面计算，型钢承担每个集中荷载值为10.43kN，计算简图为：工10型钢的几何特性：A=14.345cm 2；Wx=49.cm 3贝雷梁F=10.43kNl根据多跨连续梁，使用Midas 软件进行计算分析：计算结果可知，M max =3.66kN.mF max =19.94kN==w m /σ 3.66kN/43.6×10-6=74MpaMpa 4.8110345.14/94.19/6=⨯==-kN A F τ五．分配梁计算神杨路方向第二、三、五、六跨采用长度为22m 的4根I63c 作为分配梁，分配梁放置在沙桶上，将沙桶和钢管桩顶端固结在一起。
工63c 型钢的几何特性为：h=630mmb=180mmW=3298cm 3分配梁上面的荷载布置情况如下图所示：计算采用偏安全计算方案，采用单跨简支计算方案。
每组贝雷梁传递给分配梁的荷载为：37.6×17/2=319.5kN考虑不确定因素，计算中取330kNM max =1831kN.MF max =1155kN分配梁的最大应力为：MPa W m kN 8.1383298418310004.1831=⨯=⨯=σ<145Mpa MPa 8.1640180.01155000=⨯=τ<90Mpa第四跨采用长度为22m 的3根I63c 作为分配梁，分配梁放置在沙桶上，将沙桶和钢管桩顶端固结在一起。
（为施工方便，实际施工中等同其他跨径采用4根工63c 型钢）计算采用偏安全计算方案，采用单跨简支计算方案。
每组贝雷梁传递给分配梁的荷载为：37.6×23/2=432.4kN考虑不确定因素，计算中取450kN工63c 型钢的几何特性为：h=630mmb=180mmW=3298cm 3M max =1350kN.MF max 2475kN分配梁的最大应力为：MPa W m kN 5.1363298313500003.1350=⨯=⨯=σ<145Mpa MPa 8.4530180.02475000=⨯=τ<90Mpa六.钢管桩承载力验算神杨路方向第二、三、五、六跨钢管桩用于支撑贝雷梁，上部荷载经过钢管桩传递给临时基础，按照箱梁肋部的荷载最大原理，在箱梁每条肋部底布置一根Φ800mm ×8mm-Q235钢无缝焊接钢管，每根间距6.6m ，每排布置4根，高度按照设计图纸取用。
回转半径查钢结构设计规范得 i=214α+D m D d /=α i=m 281.08.0792..0148.02=⎪⎭⎫ ⎝⎛+ 刚度验算： λ=L/i=30/0.281=106.8＜[λ]=150满足要求根据查表，整体稳定系数为：585.0=ϕ每根钢管桩可以承担的荷载为： N=kN fy A 24402104)784.08.0(14.3585.022=⨯-⨯⨯=⨯⨯ϕ 每根钢管桩实际承担的荷载为：kN 1159245.14176.37=⨯⨯⨯<2440kN 第四跨钢管桩用于支撑贝雷梁，上部荷载经过钢管桩传递给临时基础，按照箱梁肋部的荷载最大原理，在箱梁底部布置一根Φ800mm ×8mm-Q235钢无缝焊接钢管，每根间距5m ，每排布置5根，高度按照设计图纸取用。