计算说明书1【参考】1
少齿差行星齿轮减速器计算说明书一
设计计算说明书在少齿差内啮合传动中，由于内齿轮和外齿轮的齿数差少，在切削和装配时会产生种种干涉，以致造成产品的报废。
因此，在设计减速器内齿轮副参数的时候，需要对一些参数进行合理的限制，以保证内啮合传动的强度和正确的啮合。
同时要对一些主要零件进行强度校核计算。
2.1 减速器结构型式的确定选用卧式电机直接驱动，因传动比53.153＝总i ，传动i ＝153.53>100时，少齿差行星齿轮减速器有两种设计方案可供选择。
第一种是采用二级或多级的N 型少齿差行星齿轮减速器；第二种是采用内齿轮输出的NN 型少齿差行星齿轮减速器。
以下分别阐述其特点：图2-1图2-1为典型二级N 型少齿差齿轮减速器的传动原理简图，传动原理如下： 当电动机带动偏心轴H 转动时，由于内齿轮K 与机壳固定不动，迫使行星齿轮绕内齿轮做行星运动；又由于行星轮与内齿轮的齿数差很少，所以行星轮绕偏心轴的中心所做的运动为反向低速运动。
利用输出机构V 将行星轮的自转运动传递给输出轴，达到减速目的。
减速后的动力通过输出轴传递给中心轮1，而行星轮2绕中心轮1和3做行星反向低速运动，从而达到第二次减速。
此类减速器的优点是：2K-H(负号机构)这种传动机构制造方便、轴向尺寸小， K-H-V 型的机构效率较高，承载能力大，两者串联可实现大的传动比。
缺点是：因转速很高，行星轮将产生很大的离心力作用于轴承上，此机构设计计算复杂，销孔精度要求高，制造成本高，转臂轴承载荷大。
图1-3为典型的内齿轮输出的NN 型少齿差行星齿轮减速器，这种结构的减速器优点是：内齿轮输出的N 型少齿差行星减速器的结构简单，用齿轮传力，无需加工精度较高的传输机构；零件少，容易制造，成本低于上种型式；可实现很大或极大的传动比。
缺点是：传动比越大则效率也越低，为了减少振动需添加配重。
基于经济性方面因素考虑，采用第二种方案作为本次课题的设计方案。
2.2 确定齿数差和齿轮的齿数由《渐开线少齿差行星传动》表4-17可知，如齿数差增大，减速器的径向尺寸虽增大一些，但转臂轴承上的载荷可降低很多；并且由于齿轮直径的增大，从而可使轴承的寿命得到显著提高；此外，对减速器的效率、散热条件等也有了一定的改善。
calculation sheet样本
calculation sheet样本【实用版】目录1.计算说明书的作用和重要性2.计算说明书的内容和结构3.如何编制一份有效的计算说明书4.计算说明书的实际应用案例正文一、计算说明书的作用和重要性计算说明书，又称计算表或计算稿纸，是一种用于描述计算过程和结果的文档。
在科学研究、工程设计、商业分析等众多领域中，计算说明书起着至关重要的作用。
它不仅可以使计算过程更加清晰、规范，还能方便他人审查和复核，从而确保计算结果的准确性。
二、计算说明书的内容和结构计算说明书通常包含以下几个部分：1.标题：简洁明了地描述计算说明书的主题。
2.目的：阐述计算说明书的目的和背景，以便读者了解计算的来龙去脉。
3.假设和限制：列出计算过程中所做的假设和存在的限制，这有助于他人评估计算结果的可靠性。
4.计算过程：详细地描述计算的步骤和方法，包括使用的公式、数据来源等。
5.结果：呈现计算的结果，并根据需要进行分析和解释。
6.结论：总结计算说明书的主要发现，并给出建议和展望。
7.参考文献：列出在计算过程中引用的所有文献，以表达对他人研究成果的尊重。
三、如何编制一份有效的计算说明书为了编制一份有效的计算说明书，需要注意以下几点：1.结构清晰：按照上述结构组织计算说明书，使其内容条理分明，便于阅读和理解。
2.语言简洁：使用简洁明了的语言描述计算过程和结果，避免过于复杂的术语和表达。
3.数据准确：确保计算过程中的数据准确无误，以提高计算结果的可靠性。
4.格式统一：使用一致的格式和单位，便于他人阅读和复核。
5.举例说明：适当使用实例进行讲解，有助于读者更好地理解计算过程和结果。
四、计算说明书的实际应用案例以下是一个计算说明书的实际应用案例：假设我们要计算一个企业的年度利润，我们可以编制一份计算说明书，包括以下内容：1.标题：年度利润计算说明书2.目的：计算企业年度利润，为管理层提供决策依据。
3.假设和限制：假设企业年度收入为 1000 万元，年度成本为 600 万元，企业所得税税率为 25%。
冷却循环水加药计算说明书
冷却循环水加药计算说明书1.设计依据冷却循环水系统的主要问题：腐蚀的主要原因是水中存在溶解的氧气，氧气在水中很容易与金属发生氧化反应生成金属氧化物而使金属逐渐被侵蚀丧失原有强度。
金属被侵蚀后容易造成穿孔泄露，其侵蚀产物亦容易沉积下来形成锈垢降低传热效率，增加运行成本。
结垢的原因主要有两种：一种是硬水垢，这是由于循环水蒸发被带走热量的同时，亦会使矿物质发生浓缩，浓缩达到一定程度时，水中的矿物质如碳酸钙就会发生过饱和而结晶出来。
这种水垢坚硬如石难以用机械的方法去除；另一种是循环冷却水不断洗刷空气，以至空气中的灰尘洗涤下来，不断积累在系统中，不仅会滋生细菌而且会逐渐沉积下来形成淤泥垢，这种淤泥垢和矿物质水垢结晶形成的水垢都会对传热效率产生非常大的影响，不仅大量浪费能源而且容易在水垢下产生极强的微孔腐蚀，加速金属设备的损坏。
菌藻粘泥：菌藻滋生的原因是：循环冷却水具备了细菌和水藻滋生的良好条件，营养丰富，温度适宜，酸碱度适中，而且水和空气中的细菌极易进入系统。
这些水和细菌的种子一旦有了良好的环境就会迅速繁殖，其中细菌分泌的粘液易粘附灰尘形成细菌垢，严重影响热交换。
2.设计技术规格设备名称及数量：钢混结构冷却塔/一期4座b设备性能描述总循环水量：一期8000 m3/h循环水补充水量：一期500 m3/h单台冷却水量： 2000 m3/h冷却塔台数： 4 台进水温度： 42.0 ℃出水温度： 32.0 ℃大气压： 100.36 Pa参考标准：HG-T3923-2007《循环冷却水用再生水水质标准》GB/T 50102-2003《工业循环水冷却设计规范》3.设计水质3.1 进水水质3.2 出水水质4.药品及加药计算4.1 药品规格4.2阻垢剂加药及运行成本总投加量=200÷33%=606mg/L=606g/m³=0.606kg/m³,即每处理一吨循环冷却水需要投加0.606kg规格为33%的缓蚀阻垢剂溶液。
电动葫芦课程设计计算说明书
设计计算说明书(一)拟订传动方案，选择电动机与计算运动和动力参数 1．拟订传动方案采用图1-l 所示传动方案，为了减小齿轮减速器结构尺寸和重量，应用斜齿圆柱齿轮传动。
2．选择电动机 计算起升机构静功率0100060η⨯''=vQ P而总起重量Q 〞=Q+Q ’×50000=51000N起升机构总效率η0=η7η5η1××故此电动机静功率05100087.876010000.864P kW ⨯==⨯⨯按式P jC Ke Po ≥，并取系数K e ＝0.90，故相应于JC ％＝25％的电动机P jC =K e P 0×7.87=7.08 kW按[1]表4-3选ZD 141-4型锥形转子电动机，功率P jc ＝7.5 kW ，转速n jc ＝1400 r ／min 。
3．选择钢丝绳按[1]式(4-1)计算钢丝绳的静拉力07510002602020.98Q Q N m η''===⨯ 按[1]式(4-3)，钢丝绳的破断拉力[]05.5260201684000.85s n Q Q N ϕ⨯≥==按[1]的标准[2]选用6×37钢丝绳，其直径d ＝15.5mm ，2，公称抗拉强度σ＝2000MPa ，破断拉力Q s ＝178500N 。
4．计算卷简直径按[1]式(4-4)，卷筒计算直径D 0＝ed ＝20×15.5＝310 mm按标准取D 0＝300mm 。
按[1]式(4-6)，卷筒转速50100010008216.98/min 3.14300vm n r D π⨯⨯===⨯5．确定减速器总传动比与分配各级传动比总传动比35140082.4516.98n i n '==≈ 这里n 3为电动机转速，r ／min 。
分配各级传动比第一级传动比82 5.12516B AB A z i z === 第二级传动比62 3.87516C CD D z i z === 第三级传动比66 4.12516E EF F z i z === 这里Z A 、Z B 、Z C 、Z D 、Z E 和Z F 分别代表齿轮A 、B 、C 、D 、E 和F 的齿数。
l李松亚 水资源课程设计计算说明书
《水资源利用与保护》课程设计题目：保定市一取水构筑物的扩大初步设计系别：环境与市政工程系专业：给水排水工程姓名：学号：指导教师：肖晓存河南城建学院20 年月日水是生命的源泉，是重要的自然资源和环境要素。
水资源在社会、经济、生存环境中占用十分重要的地位，它是建设社会物资文明和精神文明的重要条件，是社会赖以存在和发展的物质基础。
课程设计是水资源利用与保护课程中最重要的实践性教学环节之一，通过设计实习使学生对书本知识有更深刻的了解，使学生能更熟练的运用所学的知识，达到理论联系实践的目的，使以前学过的东西更加形象化和生动化！对所学知识加以应用和系统化，培养解决实际工程设计问题的能力；使学生在设计、制图、查阅资料、使用设计手册和规范等基本技能上得到初步训练；使学生能通过设计掌握地表水取水构筑物的基本计算方法；掌握工具书的应用方法。
通过整个学期的课程学习，对水资源的形成和开发利用，水资源量的计算评价，地表水及地下取水工程，节水理论与再生水回用等都有了较全面的了解。
通过本次对一个取水头部的课程设计，我又对整个水资源利用与保护书中的知识点又过了一遍，对那些原来感到茫然的知识又有了清晰地认识，对那些原来自己不知道的内容，也有了了解，使自身较为全面，系统地获取水资源取水的相关知识，理论与实践相结合，更好地掌握了取水知识。
由于自己能力有限并且是第一次进行课程设计，难免在设计的过程中存在一些问题，希望老师能予以纠正，以促进我今后的学习。
Water is the source of life, is an important natural resource and environment factors. Water resources in the social, economic, environment occupies a very important position, it is the construction of social material civilization and spiritual civilization of the important condition, is the social existence and development of material basis.Curriculum design is the utilization and protection of water resources in the course of the most important practical teaching link, through the design practice to enable students to have a more profound understanding of knowledge, so that student s can be more skilled in the use of the knowledge learned, to link theory to practice, so that the previously learned more figurative and vivid! On the knowledge to be applied and systematic training, to solve practical problems in engineering design ability; to enable students to design, drawing, access to information, using the design manual and standard of basic skills on initial training; so that the students can grasp by designing surface water intake of the basic calculation method; master tool application method.Through the course of the semester learning, on water resources development and utilization of water resources and formation, calculation of evaluation, surface water and underground water engineering, water saving theory and the reuse of reclaimed water have a more comprehensive understanding of. By the time of a water head of curriculum design, and I on the water resources utilization and protection of the book knowledge over, for those who originally confused knowledge has a clear understanding of the original, he does not know the content, also have understanding, make oneself more comprehensive, system access to water resources for water relatedknowledge, the combination of theory and practice, better master the knowledge of water.Due to their limited capacity and was the first to design the curriculum, inevitably in the process of design problems, hope that the teacher can be corrected, to promote my future study.目录1 绪论 (1)1.1 设计目的 (5)1.2 设计任务 (5)1.3 设计时间 (5)2 计算说明 (5)2.1 基本资料 (5)2.2构筑物类型确定 (6)2.3 构筑物设计 (6)3 结论 (15)参考文献 (16)1 绪论1.1 设计目的1、对所学知识加以应用和系统化，培养解决实际工程设计问题的能力；使学生在设计、制图、查阅资料、使用设计手册和规范等基本技能上得到初步训练。
插床设计计算说明书
3）对主执行机构用解析法进行运动分析，用相对运动图解法对其中的一个位置加以 机计算结果画出插刀位移线图，速度线图和加速度线图；
4）用图解法对主执行机构的一个位置进行动态静力分析；
5）用解析法对控制工作台横向进给的凸轮机构进行运动分析；
6）用图解法绘制控制工作台横向进给的凸轮机构的位移曲线及凸轮轮廓曲线；
1.设计任务书..3
1.1设计题目.….3
1.2插床简介3
1.3设计要求及设计参数4
1.4设计任务4
2.插床工作原理及功能分解5
2.1插床工作原理5
2.2工作分解6
3.机构的选择6
3.1机构的选择参考6
3.2主执行机构的选择7
4.原动机的选择7
5.拟定传动系统方案7
6.绘制工作循环图8
7.凸轮机构的设计9
的空回行程。为了提高工作效率，插刀回程时间应尽可能的短，所以它必须有急回特性。
K=1.7
3）确定执行机构各个区段的运动时间及相应的分配轴转角。插床的运动循环时间为
Tt工作t空回1.8 0.2 2s
与此相对应的曲柄轴转角（即分配轴转角）为：
工作 空回324°36°360°
（4）根据以上数据绘制机构的运动循环图
3）确定是否增加定传动比降速级
970
由于本传动系统的最大传动比i=64.6
15
为减小二级变速组的传动比，考虑到主执行机构中的主动件必须与大齿轮固联， 且驱 做成滑动齿轮，故这一对齿轮的传动比固定。通过类比，选定为4。设增加一级V带传动, 则二级变速组的最大传动比为：
i= -
4
4）分配速比
由上述计算知，变速组的最大传动比为3.81〜1.44,设取第一变速组、第二变速组
一级减速器课程设计计算说明书(样例)
则可得合理总传动比的范围为： i = i1 ⋅ i2 = 6 20
' ' '
故电动机转速可选的范围为： nd = i ⋅ nω = 802.14 2673.8r / min
' '
查【2】表 12-1，得满足要求的可选用电动机转速为：970 r/min、1460 r/min。为了使得电动 机与传动装置的性能均要求不是过高，故择中选用 1460 r/min 的转速。 其初定总传动比为： i =
z=
9.408 = 2.93 ，取整 z = 3 根。 (2.82 + 0.46) × 0.95 ×1.03
8． 求作用在带轮轴上的压力 FQ : 查 【1】 表 13-1 得 q = 0.17 kg / m 。 由 【 1】 式 13-17 得 F0 = 为其安装初拉力。 作用在轴上的压力为： FQ = 2 zF0 sin 9． V 带轮宽度的确定：
二． 电动机的选择
1. 选择电动机类型： 根据任务书要求可知：本次设计的机械属于恒功率负载特性机械，且其负载较小，故采 用 Y 型三相异步电动机（全封闭结构）即可达到所需要求。另外，根据此处工况，采用卧 式安装。 2. 选择电动机的功率： 工作机功率： Pω =
KU
动机并计算出总传动比后要将传动比进行合理分配，以达到最佳传动效果。
KU
带型号 B型 中心距 828mm 安装初拉力 270.86N
ST
表 3.所设计带传动中基本参数 长度 2500mm 带轮直径 d1=132,d2=355 对轴压力 1610.45N 根数 3根 宽度 61mm 实际传动比 2.744
六． 齿轮传动的设计计算
1. 选择材料及确定许用应力： 小齿轮：初选 45 钢，调制处理。查【1】表 11-1 得知其力学性能如下： 硬度 197 286HBS ，接触疲劳极限 σ Hlim = 550 620 MPa （取 585 计算，试其为线性变
江苏大学课程设计气化炉计算说明书word(仅供参考)
江苏大学课程设计气化炉计算说明书word （仅供参考）其中涉及到的物料平衡和能量平衡参考：江苏大学课程设计气化炉计算说明书excel （已上传到百度文库）一：气化炉本体主要参数的设计计算初步设计该上吸式气化炉消耗的原料为G=600kg/h.初步确认气化强度Φ为200kg/(m 2·h)1. 实际气化所需空气量V A由树皮的元素分析可知木屑中主要含有C 、H 、O 而N 、S 的含量可以忽略不计，则： a 、碳完全燃烧的反应：C + O 2= CO 212kg 22.4m 31kg 碳完全燃烧需要1．866N 氧气。
b 、氢燃烧的反应：4H + O 2 ＝ 2H 204.032kg 22.4m 31kg 氢燃烧需要5.55N 氧气。
因为原料中已经含有氧[O]，相当于1kg 原料已经供给[O]×22.4/32=0.7[O]N 氧气，氧气占空气的21％，所以生物质原料完全燃烧所需的空气量： = (1.866[C]+5.55[H]-O.7[O]) 式中 V ——物料完全燃烧所需的理论空气量 m 3/kgC ——物料中碳元素含量 %H ——物料中氢元素含量 %V 10.21O ——物料中氧元素含量 %因此，可得V= (1.866[C]+5.55[H]-O.7[0]) =(1.866×50.30％ +5.55×5.83％-O.7×36.60％) =4.790(/kg) V 为理论上的木屑完全燃烧所需的空气量，考虑到实际过程中的空气泄漏或供给不足等因素，加入过量空气系数α，取α=1.2，保证分配的二次通风使气化气得到完全燃烧。
因此，实际需要通入的空气量V~V~=αV=1.2×4.790=5.748(3m /kg)因此，总的进气量为5.748/kg由上图取理论最佳当量比ε为0.3，计算实际气化所需空气量：V A =ε*V~=0.28*5.748=1.609m 3/kg2.可燃气流量q空气(气化剂)中N 2含量79％左右，气化生物质产生的燃气中N 2含量为55％左右，考虑到在该气化反应中N 2几乎很少发生反应，据此，拟燃气流量是气化剂(空气)流量的1.44倍，则可燃气流量q 为：q=G*V A *1.44=600*1.609*1.44=1390 m 3/h3.产气率 V GV G =/G =1390/600 =2.317(/kg)10.2110.213m 3m q 3m4.燃气成分定为：28% 4% 6.50% 5% 0.50% 1% 55%5.燃气的低位发热量为：Q G,net =12.63×28%+10.79×6.5%+35.81×5%+63.74×0.5%=6.347MJ/m 36.气化炉效率为：η=( Q G,net ×V G )/LHV=(6.347×2.317)/18.01=82% 7.热功率PP = Q G,net ×q /3600=6869×1390/3600=2652(KW)8.炉膛截面积SS /G φ==600/200=3()2m9.炉膛截面直径DD 取2m满炉加料，拟定气化炉连续运行时间T=6h炉膛的原料高度LL /()G T S ρ=⨯⨯=600×6/(3×300)=4()m式中：一生物质原料在炉膛中的堆积密度,由于使用的原料是树皮，取=300kg/m 310.气化炉内筒的高度系数n β物料在炉内应有足够的滞留时间，这与燃烧层的高度及物料与气流运动有关，要保证生物质原料气化耗尽。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
目录1 工程概况 (1)1.1概述 (1)1.2各种类型时洪峰值 (1)1.3降水量 (2)1.4水利水能计算资料 (3)2 坝挡水坝段的稳定及应力分析 (4)3 坝高的计算 (9)4 冲沙闸设计计算 (11)5 进水口的计算 (12)6 沉砂池计算 (13)6.1沉砂池主要尺寸的拟定 (13)6.2沉沙池纵向底坡的计算 (17)7 引水隧洞的计算 (18)7.1隧洞尺寸设计计算 (18)7.2隧洞荷载计算与隧洞围岩稳定分析 (18)7.3隧洞衬砌设计计算结论 (20)8压力管道的计算 (21)8.1压力管道的布置 (21)8.2管径的拟定 (21)8.3压力管道的水力计算 (21)8.4水锤计算 (23)8.5管壁厚度的拟定 (24)9镇墩的计算 (26)9.1镇墩计算 (26)10水头损失计算 (30)10.1拦污栅水头损失 (30)10.2进水口连接渠道水头损失 (30)10.3进水口连接渠道转弯处局部水头损失 (31)10.4沉砂池渐变段的局部水头损失 (32)10.5沉砂池沿程水头损失 (32)参考文献 (33)致谢词 (34)独撰声明 (35)1 工程概况1.1 概述设计流域多在习水县境内，坝址距习水气象站也较近，因此，以习水气象站来说明设计流域的气象特征。
习水县处于北亚热带，气候属亚热带湿润季风气候区。
主要气候特点是四季分明，冬冷夏凉，多阴雨天气，日照较少，气温低。
由于地势起伏较大，地貌类型多样，小区气候差异十分明显。
习水县的中部山区雨量较多，年降水量一般大于1150 mm ，西部、南部河谷地带雨量较少，一般不足1000 mm ，土城站降水量最少，仅776.7 mm ；热量较高，气温近似于赤水。
主要的灾害性天气有干旱、冰雹、秋季低温绵雨、倒春寒、暴雨、大风、凝冻等。
1.2 各种类型时洪峰值根据流域的杨家湾杨家湾坝址径流历年逐月平均流量表(见附录1表1-1),推算得的各种类型时洪峰值表1-2表1-2 杨家湾电站分期洪水成果表分期 暴雨统计参数不同频率设计值（3m /s ）)(mm H =v CVSC C%5=P %10=P %20=P 11～4月 24.7 0.39 3.5 176 141 107 11～3月 16.7 0.55 3.5 125 93.0 64.6 12～4月 22.4 0.45 3.5 168 130 95.7 11～2月 15.1 0.67 3.5 128 89.1 57.4 12～3月 13.1 0.49 3.5 79.3 61.5 45.0 1～4月21.70.493.517113092.81.3 降水量表1-3 各站年降水量频率分析成果表河流名称 站 名 资料系列 系列年限)(mm Pv CVSC C习水河 官渡 1956～2001 46 1071.8 0.15 2.0 寨坝 1956～1996 41 974.6 0.15 2.0 习水1951～2001511101.10.152.0据习水气象站观测资料分析，多年平均降水量为1101.1 mm （其中5～8月占58.1%，4～9月占76.8%），日降水量P ≥0.1 mm 降水日数211.7天，P ≥25.0 mm 降水日数9.7天，P ≥50.0 mmm 降水日数2.1天，年最大一日降水量发生在1968年5月22日，日降水量达178.8 mm 。
另据习水气象站、寨坝和官渡雨量站资料分析，杨家湾电站坝址以上流域多年平均面降水量为1100 mm （详细分析请见后）。
习水河流域各站年降水量频率分析成果见表1-3。
1.3.1 气温记录及冰冻情况习水县气象站位于习水县东皇乡，建于1940年，是国家基本气象站。
根据习水气象站观测，贵州省气候资料中心整编并刊布的统计资料，习水县多年平均气温13 ℃，最冷月一月平均气温2.6 ℃，最热月七月平均气温22.9 ℃，极端最低气温-8.6 ℃（1982年12月26日），极端最高气温34.4 ℃（1972年８月27日）。
年平均日照时数1124.3 h ，日照百分率25%，以夏季为最多，冬季为少。
年平均相对湿度85%，年平均雾日数25.7天，大风日数0.7天，冰雹日数0.7天，雷暴日数46.3天，降雪日数22.4天。
年平均风速1.5 m/s ，最大风速13.0 m/s ，全年主导风向为W 风，夏季盛行SE 风，冬季盛行W 风。
1.3.2 坝址流量—水位关系 (见附录2 表2-3)1.4水利水能计算资料蓄水位390.60m 死水位389.60m 水库最高洪水不得超过396.77mm/s 设计洪水安全泄量1590 3m/s 校核洪水安全泄量2220 3电站总装机容量9000 KWm/s 电站平均流量17.9 32 坝挡水坝段的稳定及应力分析[1] [13]计算部分（单位：牛吨•米） （1）基本原理及计算公式①抗滑稳定分析主要就是核算坝体沿坝基面或地基深层软弱结构面抗滑稳定的安全度。
主要计算方法有两种：抗剪断强度公式（Ksh ）抗剪强度公式（Ksl ）。
此本工程为五等小（二）型工程，因此采用抗剪强度公式。
抗剪强度计算的抗滑稳定安全系数为：K =∑∑-PU W f )( (1)式中 f ——接触面间的摩擦系数；U ——作用于接触面上的扬压力；P ∑——作用于接触面以上的总水平力；W ∑——作用于接触面以上的总铅直力。
②设计的坝体断面需要满足规定的应力条件：在基本荷载组合下，重力坝坝基面的最大垂直正应力应小于坝基允许压应力，最小垂直正应力应大于零；对于坝体应力，在基本荷载组合下，下游面最大主压应力不大于混凝土的允许压应力值，上游面的最小主压应力大于零。
（2）计算工况在这里分两种工况进行计算：设计洪水位+扬压力；校核洪水位+扬压力。
∑WP 1P 2P 3P 4P 5P 6U水平力垂直力力矩σστ23122图2-2 坝体荷载示意图（3）基本资料坝基高程：m Z j 00.382=坝顶高程：m Z d 77.396=坝顶宽度：m B 3=下游折坡点：m Z dz 00.395= 坡度：m =0.7 淤沙高程：384.50m水的容重：10=γ 混凝土容重：c γ=2.4泥沙浮容重：s γ=0.4排水管距上游坝面距离：p L =0 渗透折减系数：α=0.3设计时，浪高：1h =0.61m浪长：1l =7m波浪中心高：1z =0.33m上游水位：u z =395.50m 下游水位：d z =390.00m校核时，浪高：1h =0.27m浪长：1l =3.65m波浪中心高：1z =0.13m上游水位：u z =396.00 m 下游水位d z =390.50m抗剪断摩擦系数：f =0.6坝基长度：l =131 m （4）基本荷载及其力臂计算为了方便计算，将个别力按如图所示的虚线切割。
计算过程列于附录2表2-1 （5）稳定分析抗滑稳定安全系数为设计时： 2.53)(K =∑-∑⋅=P U W f >1.05校核时： 2.50)(K =∑-∑⋅=PU W f >1.0均符合稳定要求。
（6）应力分析 ①垂直正应力yu σ和yd σ2y u T M6T W ∑+∑=ο (2) 2y d T M6T W ∑-∑=ο (3)式中： W ∑——作用在计算截面以上全部荷载的垂直分力总和。
设计时：W ∑=U V -∑=261.87；校核时：M ∑=U V -∑=264.27;M ∑——作用在计算截面以上全部荷载的对截面形心的力矩总和。
设计时：M ∑=L P ∙∑=-485.03；校核时：M ∑=L P ∙∑=-497.44；T ——坝体计算截面沿上下游方向的长度，T =l =12.1。
带入求得： 设计时：yu σ=1.76 yd σ=41.52校核时：yu σ=1.45 yd σ=42.23均未出现负值（拉应力），符合应力要求。
②剪应力u τ，d τ 设计时：n P P uu yu u )(--=στ=(91.13-1.76-91.13)×0=0 (4) m P P ud yd d )(/-+=στ=(41.52+32-32)×0.7=29.06 (5) 校核时：n P P uu yu u )(--=στ=(98-1.45-98)×0=0 m P P ud yd d )(/-+=στ=(42.23+36.13-36.13)×0.7=29.56 ③水平正应力xu σ,xd σ设计时:2)()(n P P P P uu yu uu xu ----=σσ=(91.13-91.13)-(91.13-1.76-91.13)×0=0 (6) 2//)()(m P P P P ud yd ud xd -++-=σσ=(32-32)+(41.52+32-32)×0.72=20.34 (7)校核时：2)()(n P P P P uu yu uu xu ----=σσ=(98-98)-(98-1.45-98)×0=0 2//)()(m P P P P ud yd ud xd -++-=σσ=(36.13-36.13)-(42.23+36.13-36.13)×0.72=20.69 ④第一主应力plu σ,pld σ设计时:22)()1(n P P n uu yu piu --+=σσ=1.76(1+0)-(91.13-91.13)0=1.76 (8)2/2)()1(m P P m ud yd pld --+=σσ=41.52(1+0.72)-(32-32)0.72=61.86 (9)校核时:22)()1(n P P n uu yu piu --+=σσ=1.45(1+0)-(98-98)0.32=1.36252/2)()1(m P P m ud yd pld --+=σσ=42.23(1+0.72)-(36.13-36.13)0.72=62.92⑤第二主应力设计时：uu u p P P -=2σ=91.13-91.13=0 (10)uu d p P P -=/2σ=32-32=0 (11)校核时:uu u p P P -=2σ=98-98=0 uu d p P P -=/2σ=36.13-36.13=0（5）成果分析 由以上可以看出坝体边缘应力状态良好，未出现拉应力的情况。
3 坝高的计算[1] [3] [9] [13]坝顶高出静水面 高程计算c h h h h ++=012△ (1)12h ——波浪高度校核时，sm V 13= m DVh 226.03130166.00166.02314531451=⨯⨯=⨯⨯= (2)设计时，sm V 26= m D V h 61.03260166.00166.02314531451=⨯⨯=⨯⨯= (3)0h ——波浪中心线高出静水位高度校核时，m h L 65.327.04.10)2(4.1028.08.011=⨯=⨯= (4)m L h 13.024h 1210==π设计时：m L h 33.024h 1210==πc h ——安全超高，根据坝的等级为五等小（二）型知：校核时，c h =0.2m ；设计时，c h =0.3m 。