20m空心板张拉作业指导书(第二次变更)
20m预应力空心板梁整体张拉技术
20m预应力空心板梁整体张拉技术濮鹤项目安俊【内容提要】：本文主要阐述了运用大行程千斤顶进行钢绞线张拉、放张的施工工艺，从而提高钢绞线张拉质量。
【关键词】：空心板梁整体张拉技术一、工程概况濮（阳）——鹤（壁）高速公路，横穿河南省东北部，并与京珠国道主干线并网，也是沟通106、107国道的主要通道，是河南省干线公路网规划的“米”字公路网主骨架东北一撇。
我施工的No6标段全长5公里，其中卫河特大桥全长725.1m，为36跨20米预应力简支梁，全桥共有20米空心板梁864片，其中边板144片，中板720片，均采用现场集中预制。
二、张拉台座制作卫河特大桥空心板梁张拉台座共设5槽，每槽生产5片，每槽长105.5m，底座采用墩式与槽式相结合形式，台座采用25号钢筋混凝土结构，为缩短传力柱自由长度，每隔6.2米采用40×40cm的横梁进行联结，底板采用水磨石铺面，两侧采用L63角钢粘密闭条，来防止底板漏浆，两侧增加20cm宽槽，预留冬季施工，铺设蒸气管道。
张拉横梁采用2根I40b工字钢焊接而成，定位板采用25mm厚钢板，固定端采用圆锥形锚具，张拉端使用Φ25精轧螺纹钢与移动槽梁联结，采用双螺母固定，千斤顶及移动槽梁放在平台移动支架上，整体移动。
台座见附图1平台移动支架见附图2三、张拉前的准备3.1钢绞线理论伸长量计算：ΔL=Pa.L/A P.E P钢绞线工作长度：L=梁长×片数+梁与梁的距离+横梁宽度L=20*5+420+30=10450cm设计单根张拉力：Pa=195.3KN经实验弹性模量E P取1.94×105MPa 公称面积AP=140mm2则钢绞线理论伸长量ΔL=75cm3.2张拉机具设备及仪表的选用3.2.1千斤顶：根据设计图纸20米梁每束钢绞线的张拉力为195.3KN，张拉采用两台千斤顶同时张拉，故一台千斤顶的张拉力为195.3×7=1397.1KN，计算每槽纲绞线的伸长值为750mm，开工时采用500mm行程的千斤顶两次张拉至控制应力，发现两次张拉的结果偏差较大、操作人员不宜控制，张拉时操作人员的危险性较大，最后决定采用行程为800mm、200t千斤顶，张拉千斤顶配套油泵采用ZB—50型电动式高压油泵。
空心板梁张拉作业指导书
先张法预应力空心板梁施工作业指导书大连长兴岛高速公路第三合同段共有大桥1座，互通立交工程1座（含大桥三座），通道桥21座。
其中3座大桥及13座通道桥的桥梁上部结构设计为先张法预应力钢铰线空心板梁。
钢绞线采用高强度低松弛270级，公称直径фs15.2mm，公称面积139.0mm，标准强度f pk=1860Mpa。
梁板的规格尺寸见表。
长兴岛高速第三合同段先张法预应力空心板梁一、施工准备工作在开工前做好充分的准备工作，首先各种材料充足，包括钢筋、水泥、砂石料、各种外加剂等，与其相对应的试验都应提前做好；各种施工机械设备齐全，运转正常；张拉设备及油表的校验，钢铰线进场后的检验等。
1、模板：预应力空心板模板采用定型组装式钢模板，模板厚度为5mm 钢板，肋板为5mm钢板，分节长度4米，用螺丝卡具连接，采用整体组合式模板，有利于拼装或拆卸，缩短施工工序流程时间，加快循环进度。
2、张拉机具及锚具：锚固件选用的产品，张拉钢绞线鞍山友谊预应力制品有限责任公司的产品，有符合国家规定的标定合格证书。
所需的锚环、夹具需进行了试验检测，合格后使用。
3、投入的机械设备根据施工组织：混凝土集中拌合，梁板混凝土的浇筑由溜槽入模，移梁采用两台吊车配合吊装。
施工机械及设备具见下表：机械及设备配置表4、人员的设置及职责（1）施工负责人：王博负责预制梁施工的全过程控制，负责梁厂的一切施工及其机械人员组织。
（2）技术负责人：张建飞、白晓东负责制梁的模板安装检查，钢筋加工检测、预应力张拉等一切施工技术管理工作。
（3）试验人员：高乐负责预制厂一切试验过程控制。
（4）现场领工员：张农财、严义辉、翁仁玉（分三班）负责现场机械设备、人员的组织，按作业流程严格施工，控制全过程，负责张拉、养生、放张等全部施工工序。
（5）操作工人：技术工人20人；钢筋工16人；混凝土工10人；张拉工人总体由张涛负责，现场质检员白晓东，安全员李建锋。
二、清理底模、刷脱模剂各种施工条件具备，即可以进入正常施工程序。
20米预应力空心板作业指导书.doc
G104附线汶曲路第三合同段20米预应力空心板预制作业指导书一、施工质量技术交底：G104附线泰安驼凹至曲阜界段路面翻修工程第三合同段k23+003. 5郑庄大桥（8X20米）上部结构设计为20米先张预应力空心板，每孔10块，其中中板8块，边板2块，全桥共计80块，右前角90度,所有预制板长度相同，均为19. 96米，钢绞线用量24. 984T,钢筋用量44. 832T, 50号混凝土用量704. 64m3o1、张拉台座：根据工期及蒸汽养护的需要，设置一个槽式张拉台座，台座的设计吨位3OOt （见后面的“计算控制应力及吨位”）。
（1）张拉台座的断面形式：（如下图）（2）张拉台：一个张拉台座由两个断面尺寸为50cmX50cm长为84m的张拉台组成，张拉台一端承受来自静反力架的压力，另一端承受来自两个YC-200T的千斤顶的压力，这两个力大小相等，方向相反，在张拉过程中，这个力最大可达到3O75.98KN （在20m边板进行超张拉时，见后面的“计算控制应力及吨位”），每个张拉台承受的最大压力为1537.99KN；张拉台采用钢筋妊结构形式，C30号碗,配置12根①20主筋;(3)妊铺底：预制板的侧模在妊铺底上支立，因此为确保模板的顶面平整度，碗铺底的平整度也必须严格控制在3mm以内；磴铺底采用C15号碗浇筑；(4)底模：a、底模顺直度：为了确保预制板的顺直度，底模的顺直度必须严格控制，为此底模顶部在两侧预埋3cmX 3cm角铁，将角铁的顺直度调整好再浇筑底模碇、贴钢板；b、底模平整度和光洁度：底模的表面也就是预制板的底面，为保证预制板的底面美观，底模下层7. 2cm采用50号小石子磴，上层0. 8cm采用8mm钢板贴在栓上，两侧与角铁焊接；c、底模宽度：预制板底宽99cm,底模宽度采用98cm,为防止不仝漏浆，在侧模与底模角铁的接触处每侧各夹一层橡胶海绵。
2、张拉设备安装：反力架、钢垫板或千斤顶与反力架、台座垫板的接触面必须与台座纵向中心垂直，各接触面必须吻合，如有差异用钢板垫或砂轮进行修整，滑轨高程如有误差用钢板垫起，使预应力钢绞线符合设计高度, 以上工作反复进行直到符合要求为止。
20米空心板预应力张拉技术方案
20m空心板预应力张拉技术方案第三合同段共有20m预应力空心板桥8座，共有1288片，均为先简支后连续结构。
空心板采取预制场集中预制，后张法预应力施工。
预应力空心板设计钢绞线φs＝15.24-4、φs＝15.24-5，f pk＝1860Mpa；OVM-4、OVM-5锚具。
一、张拉的前期准备１、建立专用预应力钢绞线下料场，按下料单下料，为防止弄错，在每根料两端贴不干胶号码进行编束、编号存放；为防止预应力孔道堵塞，在浇筑砼时，在波纹管内穿硬塑料管，确保预应力孔道畅通。
穿束时先对锚垫板、孔道进行清理，再将锚具孔按顺序编号（如图），这样可有效的防止穿束时钢绞线在孔道内缠绕的问题，防止受力不均导致钢绞线拉断。
加工简易千斤顶提升架，使千斤顶在张拉时能准确对位、移动方便；千斤顶、高压油泵和油表配套标定。
将编号捆束好的钢绞线用卷扬机辅助人工穿束，安装时在锚具上做好标记，编好孔号，对应钢绞线进入对应孔号。
钢绞线束两端露出锚垫板的长度要能满足千斤顶张拉的需要，即钢绞线工作长度≥70cm。
２、根据图纸要求预应力筋张拉前砼强度须达到设计强度90%以上。
通过砼平行试验及回弹试验，达到标准后报监理工程师批准才能张拉。
采用尺量，目测的方法，保证张拉设备、锚垫板位置准确平整、无杂物，无空洞。
３、张拉千斤顶的安装①清洗钢绞线上的杂质，先用钢刷清除干净，再用干棉砂细细拭擦干净，不得留任何的砂或砼残余，以防出现滑丝。
②在端头搭设支架，采用钢管或型钢制作门式支架，用手动葫芦控制升降，在横杆的挂钩处横向平移。
③安装顺序安装锚环 → 安装夹片 → 安装限位板 → 调整初应力 → 安装就位千斤顶 → 安装工具锚→ 安装工具夹片安装锚环时特别注意其穿束编号顺序、位置两端相同，以保证钢绞线在孔道内平顺不缠绕。
二、预应力张拉１、张拉设备：采用1500KN 千斤顶实施锚索张拉，张拉油泵选择电动油泵，油表精度选用1.5级，其最小刻度为0.1Mpa ；钢绞线预紧采用150KN 千斤顶。
空心板梁梁预应力张拉
20m空心板梁预应力张拉一、当多做一组砼试块同步养生，其强度达到设计强度的100%且龄期达到14天后，即进行预应力张拉。
预应力张拉前,应将张拉设备进行检验标定。
张拉机具采用YCW150-200千斤顶，预应力钢绞线张拉采用双控指标，即锚下张拉力和钢束延伸量，以张拉力控制为主，延伸量作为校核，张拉时应严格按设计张拉顺序实施，每一预应力钢铰束应从两端同量对称、均匀进行。
张拉程序为0→初应力(0.1σk)→0.2σk→100%σk→σk(持荷2min)。
确保梁体在预应力施张时均匀受力。
二、伸长量计算：在梁的两端施加预应力，用1T倒链及三脚架将千斤顶吊起对位。
施加预应力的顺序：、N1、N2、N3。
张拉质量的控制采用张拉力、伸长值“双参数”控制法，初应力取10%拉应力。
张拉程序：→ 0 →初应力→ 1.025P con锚固张拉力计算：N1、N2、N3张拉力，P=Ay×0.72Ry=149×5×1860×0.72=930.744(KN)理论伸长值计算:〃L/Ay〃EgΔL= PP——预应力钢绞线平均拉力（KN）。
PPL——预应力钢绞线长度（cm）。
Ay——预应力钢绞线截面面积（cm2）Eg——预应力钢材弹性模量（N/mm2）①预应力钢材张拉计算：P P =P[1-e -（K 〃X+μ〃θ） ]/KX+μθP —预应力钢材张拉端的张拉力（KN ）X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（red ）μ—预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数（预埋波纹管取0.25）K —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数（预埋波纹管取0.0015）④实际伸长值:ΔL=ΔL 1+ΔL 2ΔL 1—从初应力到最大拉应力间的实测伸长值（cm ）ΔL 2—初应力的计算值（cm ）N 1：X 直1=0.35+ 0.73 =1.08m X 曲=3.14m ，X 直2=5.955 m张拉千斤顶内工作长度=0.35cmP P 直1= P=930.744(KN)P P 曲=[930.744×(1-e -(0.0015〃3.14+0.25〃0.2094))]/(0.0015×3.14+0.25×0.2094)=904.688 (KN)P P 直2= P P 曲=904.688 (KN)E=1.95×105PaΔL 直1=930.744×1.08/5×139×1.95×105=0.742 (cm)ΔL 曲=904.688×3.14/5×139×1.95×105=2.096(cm)ΔL 直2=904.688×5.955/5×139×1.95×105=3.975 (cm)ΔL=(ΔL 直1+ΔL 直2+ΔL 曲)×2=(0.742+2.096+3.975)×2=13.63(cm)根据图纸锚塞回缩量单端考虑6mm ，则共1.2cm 。
20米空心板预应力张拉方案与参数计算
20米空心板预应力拉方案及参数计算1、工程概况XX桥6跨，跨径20m，预应力空心板梁共30片，梁体混凝土强度等级为C50。
预应力钢绞线强度为1860Mpa，钢绞线拉控制应力为1395Mpa。
2、施工机具准备和安排本工程的施工机具在进场前都经过严格的检验和验收，机具数量和型号见下表。
3、拉工期安排本桥梁板已全部预制完毕，计划一次性拉完毕。
从2015年3月6日开始拉，3月10日结束。
4、施工方法与施工工艺4．1拉当梁体强度达到设计强度的90％以上，并经监理工程师同意后方可拉，预应力拉前先进行标高观察并做好记录，然后进行预应力拉工作。
预应力拉根据设计要求的步骤和程序进行。
拉完成后，再测定空心板标高并做好记录，并且与拉前的空心板标高作比较，分析预应力拉前后空心板的反弹。
拉、压浆施工时按规定做好各项施工记录，报监理工程师。
钢绞线下料长度应根据孔道长度、锚具长度、限位板厚度、千斤顶长度、工作锚长度、预留长度来进行下料，编束采用铅线每隔50～80cm绑扎一道，然后利用自制穿束器穿束，安装锚具，千斤顶，接着拉。
拉采用双控法一端拉工艺，拉程序为：0→初拉力（15%δk）→30%δk→100%δk（持荷2min）→锚固。
预应力拉应注意以下事项：a、锚具和夹具出厂前由供方提供质量证明书。
锚具的强度、硬度、锚固能力等应按有关规定进行检验，符合要求才能使用。
b、拉前，应对预应力孔道钢筋按规定要求做试验，拉前必须对构件端部预埋件、砼、预应力孔道全面检查，如发现有蜂窝、裂缝、露筋、空洞及孔道穿孔等缺陷，须按有关规定采取措施，端部的预埋钢板一定要垂直于孔道中心线，钢板上的焊渣、毛刺、砼残渣等要清除干净。
c、拉时砼强度不低于设计强度的90％，拉顺序严格按照设计规定。
d、为确保拉的准确性，在拉前对拉设备进行标定。
e、锚头平面必须与钢束孔道垂直，锚孔中心要对准管道中心。
f、拉应标注出标记以直接测定各钢绞线的伸长量，对伸长量不足的钢绞线应再次拉到设计吨位。
20米空心板先张法控制张拉计算书
20米空心板先张法控制张拉计算书一．预应力筋张拉顺序为：0 初应力σ0（10%σk ～20%） 100%σK持荷2 分钟σk（锚固）预制空心板梁采用应力与应变双重控制，即张拉力通过油表读数控制，但应与实际伸长值校核，实际伸长值与理论伸长值误差控制在6%之内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施加以调整并经监理工程师同意后方可重新张拉。
二．整体张拉时其数据如下：对于20m板，采用Φj12.7mm高强度钢绞线。
1.中板（13颗钢绞线）:控制张拉力P=1339×98.7×13×10-3=1718.07KN。
对于表09.11.22.2290：回归方程 Y1=0.0223X-0.238；Y2=0.0223X-0.238（Y 为油表读数，X为张拉力）,钢绞线长度L按照37.2m计算。
a.应力10%时：张拉力P1=P*10%=1718.07*10%=171.81KNY1=0.0223*P1-0.238=0.0223*171.8-0.238=3.59MpaY2=0.0221*P1+0.0568=0.0221*171.8+0.0568=3.85Mpa△L=P1*L/A*E=171.8*37.2*105/98.7*13*1.95*105=2.55㎝b.应力20%时：张拉力P2=P*20%=1718.07*20%=343.61KNY1=0.0223*P2-0.238=0.0223*343.61-0.238=7.42MpaY2=0.0221*P2+0.0568=0.0221*343.61+0.0568=7.65Mpa△L=P2*L/A*E=343.61*37.2*105/98.7*13*1.95*105=5.11㎝c.应力100%时：张拉力P3=P*100%=1718.07*100%=1718.07KNY1=0.0223*P3-0.238=0.0223*1718.07-0.238=38.07MpaY2=0.0221*P3+0.0568=0.0221*1718.07+0.0568=38.03Mpa△L=P3*L/A*E=1718.07*37.2*105/98.7*13*1.95*105=25.54㎝2.边板（13颗钢绞线）:控制张拉力P=1339×98.7×14×10-3=1850.23KN。
20m空心板张拉计算书
先张法20M空心板梁张拉伸长量计算书本标段1座天桥K6+130（6—20m）采用先张法20m空心板梁，设计采用标准强度fpk=1860Mpa的高强低松弛钢绞线，公称直径Ф15.2mm，公称面积Ag=140mm²；弹性模量Eg=1.95×105Mpa。
为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
一、伸长值及应力控制：1、锚端张拉应力控制为：δＫ=0.70 R b y=0.70×1860=1302Mpa2、单根钢绞线张拉端控制力为：N K=140mm2×1302Mpa=182280N=182.28KN3、张拉端控制力为（一端同时多根钢绞线张拉，两台千斤顶）:①、中板〔17根钢绞线）N K=182.28×17/2=1549.38KN②、边板〔20根钢绞线）N K=182.28×20/2=1822.8KN4、钢绞线理论伸长值:△L理=（P×L）/（A y×E g）P--张拉端控制力为182.28×103NL--钢绞线有效长度64900(mm),（有效长度为钢绞线两端工具锚夹片内口距离）。
A y--钢绞线截面积为140 mm2E g--钢绞线弹性模量1.95×105Mpa△L理=(182.28×103×64900)/（140 mm2×1.95×105 N/ mm2）=433mm5、钢绞线实际伸长值：△L实=△L1+△L2△L1—从初应力至最大张拉应力间的实际丈量伸长值（mm）△L2—初应力时的理论推算值（mm），初应力控制为最大张拉力的15%，即P ×182.28×103N=27.342×103N。
初=0.15P=0.15△L2=（P×L）/（A y×E g）△L2=（27.342×103N×L）/（140 mm2×1.95×105N/ mm2）=64.99mm6、千斤顶仪表控制：1）、初始张拉（单根钢绞线先按初始应力控制张拉）：-0.57190+0.02610单根钢绞线初始控制应力X控=27.342KN千斤顶型号：YE-2000，千斤顶编号：01，压力表编号：5309根据回归方程Y=—0.71428+0.22659*XY初=—0.71428+0.22659×27.342=5.48Mpa2)、整体（正式）张拉（初始张拉后，多跟钢绞线整体用两台千斤顶同时张拉）：中板（17根钢绞线）：控制应力X控=1549.38KN边板（20根钢绞线）：控制应力X控=1822.8KN①千斤顶型号：TY-500，千斤顶编号：01，压力表编号：9204根据回归方程Y=-0.59150+0.02559*X40%控制应力：中板（17根钢绞线）：Y控=-0.59150+0.02559×（1549.38×0.4）=15.27Mpa40%控制应力：边板（20根钢绞线）：Y控=-0.59150+0.02559×（1822.8×0.4）=18.07Mpa70%控制应力：中板（17根钢绞线）：Y控=-0.59150+0.02559×（1549.38×0.7）=27.16Mpa70%控制应力：边板（20根钢绞线）：Y控=-0.59150+0.02559×（1822.8×0.7）=32.06Mpa100%控制应力：中板（17根钢绞线）：Y控=-0.59150+0.02559×1549.38=39.06Mpa100%控制应力：边板（20根钢绞线）：Y控=-0.59150+0.02559×1822.8=46.05Mpa②千斤顶型号：TY-500，千斤顶编号：02，压力表编号：6275根据回归方程Y=-0.57190+0.02610*X40%控制应力：中板（17根钢绞线）：Y控=-0.57190+0.02610×（1549.38×0.4）=15.60Mpa40%控制应力：边板（20根钢绞线）：Y控=-0.57190+0.02610×（1822.8×0.4）=18.46Mpa70%控制应力：中板（17根钢绞线）：Y控=-0.57190+0.02610×（1549.38×0.7）=27.74Mpa70%控制应力：边板（20根钢绞线）：Y控=-0.57190+0.02610×（1822.8×0.7）=32.73Mpa100%控制应力：中板（17根钢绞线）：Y控=-0.57190+0.02610×1549.38=39.87Mpa100%控制应力：边板（20根钢绞线）：Y控=-0.57190+0.02610×1822.8=47.00Mpa二、张拉作业程序：1、张拉准备工作：清理底模模，用连接器连接好拉杆和预应力筋，设置或安装好固定装置和放松装置：安装好定位板，检查定位板的预应力筋孔位置和孔径大小是否符合设计要求：检查预应力筋数量、位置、张拉设备和锚具。
20m空心板梁后张法预应力张拉施工方案(最终版)
张家界至花垣高速公路第10合同段20m空心板梁后张法预应力张拉方案邵阳公路桥梁建设有限责任公司湖南省张花高速公路第10合同段目录一、工程概述 (1)1、概述 (1)2、适用范围 (1)二、作业内容 (1)三、预应力张拉施工准备 (1)1、预应力材料、设备准备 (1)2、张拉条件 (2)3、张拉组织机构及人员安排 (2)四、质量标准及验收方法 (2)五、后张法空心板梁预应力张拉工艺及质量控制流程图 (3)六、工艺及质量控制流程 (3)（一）张拉操作步骤 (4)（二）工艺步序说明 (4)1．预应力材料进场检验与保管 (4)2．钢绞线下料与编束 (6)3．预应力筋穿束 (7)4. 安装锚具及夹片 (7)5．千斤顶的定位 (8)6．预应力张拉 (8)7、伸长量的计算及纵向钢绞线束张拉操作工艺 (9)七、封锚、压浆 (13)八、施工安全与环境保护 (17)一、工程概述1、概述空心板梁结构形式为单室、先简支后连续结构；梁体采用预应力砼（后张）空心板梁。
2、适用范围在本标段适用于雷公洞2号高架桥20m空心板梁。
全桥共2联：5×20m+5×20m，单幅共90片。
二、作业内容本方案作业内容主要包括：预应力张拉施工准备、质量标准及验收方法、预应力张拉工艺及质量控制流程、封锚压浆等。
三、预应力张拉施工准备1、预应力材料、设备准备预应力体系按设计图纸要求采购：钢绞线(采用《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）标准的低松弛高强度钢绞线，其抗拉强度标准值fpk=1860Mpa，公称直径d=15.2mm，弹性模量Ep=1.95×105Mpa，松弛率0.035，松弛系数0.3)、张拉锚具（采用15-4型、15-5型、和15-6型系列及其配件）、波纹管（预应力管道采用圆形金属波纹管），螺旋筋（其产品符合国家要求）。
根据设计要求及施工实际需要，配置张拉设备：6台YBZ2×2-50A型油泵、6台250吨穿心式千斤顶；压浆设备：1台UB3C型活塞式压浆机，1台JW180灰浆搅拌机。
20m空心板预应力张拉控制参数
20m空心板预应力张拉控制参数1、参数选取：张拉控制应力：σk=0.7×R b y =1302Mpa孔道每m局部偏差系数： K=0.0015预应力筋与孔道摩擦系数： U=0.23弹性模量：E=200Gpa千斤顶及锚具内钢绞线长：0.393m2、张拉程序：采用尖片式锚具，钢绞线为低松驰力筋：张拉程序：0 -- 初应力—105%σK（持荷5Min锚固）--σK。
3、计算张拉时仪表读数及理论伸长值：控制张拉力：Nk=σk×Ay×n=1302×140×7=1275960N=1276KN初张拉应力：N初=10%×Nk=127.6KN超张拉应力：N105%σK=105％×NK＝1339.8KN张拉时的仪表读数：编号1017#：X初=(127.6×0.0345-0.4704)=3.9MpaXk=(1276×0.0345-0.4704)=43.6MpaX105%σK=（1339.8×0.0345-0.4704)=45.8Mpa编号 1#：X初=(127.6×0.0347+0.5499)=5.0MpaXk=(1276×0.0347+0.5499)=44.8MpaX105%σK =(1339.8×0.0347+0.5499)=47.0Mpa理论伸长值：采用公式：ΔL=（PpL）/(ApEp)Pp=[P(1-e-(kx+μθ))]/ (kx+μθ)1#钢绞线：K=0.0015,μ=0.23,X=3.782m,θ=0.087rad,Ap=7×Ay=980mm2,L=19.782+0.393×2=20.568mPp初=[127.6×(1-e-(0.0015×3.782+0.23×0.087))]/ (0.0015×3.782+0.23×0.087)=126KNPp K=[1276×(1-e-(0.0015×3.782+0.23×0.087))]/ (0.0015×3.782+0.23×0.087)=1259.8KNPp105％K=[1322.7×(1-e-(0.0015×3.782+0.23×0.087))]/ (0.0015×3.782+0.23×0.087)=1322.7KNΔL初=（126×20.568）/(980×200)=0.013m=13mmΔL K=（1259.8×20.568）/(980×200)=0.132m=132mmΔL105％K=（1322.7×20.568）/(980×200)=0.139m=139mm2#钢绞线：K=0.0015,μ=0.23,X=7.894m,θ=0.489rad,Ap=7×Ay=980mm2,L=19.894+0.393×2=20.68mPp初=[127.6×(1-e-(0.0015×7.894+0.23×0.489))]/ (0.0015×7.894+0.23×0.489)=120KNPp K=[1276×(1-e-(0.0015×7.894+0.23×0.489))]/ (0.0015×3.782+0.23×0.489)=1199.9KNPp105％K=[1339.8×(1-e-(0.0015×7.894+0.23×0.489))]/ (0.0015×3.782+0.23×0.489)=1259.9KNΔL初=（120×20.68）/(980×200)=0.013m=13mmΔL K=（1199.9×20.68）/(980×200)=0.127m=127mmΔL105％K=（1259.9×20.68）/(980×200)=0.133m=133mm4、张拉方法：按张拉移序，张拉时压力表读数为编号1017： 0---3.9Mpa----45.8Mpa(持荷5min)---43.6Mpa(锚固) 编号 1： 0---5.0Mpa----47Mpa(持荷5min)---44.8Mpa(锚固) 施工时以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值控制在6%以内。
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油表读 油表读 张拉力 数 数 2.8 117.2 2.8 2.7 2.2 2.2 2.2 2.2 1.7 2.2 114.1 977 2.3 2.2 2.3 2.2 1.7 2.2
油表读 油表读 张拉力 数 数 6.2 234.4 6.1 6.0 5.1 4.9 5.1 4.9 3.9 4.9 228.1 195.3 190.1 195.3 190.1 156.2 190.1 6.0 5.0 4.9 5.0 4.9 3.9 4.9
油表读 油表读 张拉力 数 数 16.3 585.9 16.1 15.9 13.5 13.1 13.5 13.1 10.7 13.1 570.3 488.3 475.2 488.3 475.2 390.6 475.2 15.6 13.3 12.9 13.3 12.9 10.6 12.9
单根平均张拉力
边板 2 连续预应 20米 力空心板 中板
设计长度（单端） 实际长度
说明：张拉一端压力表编号：5164，对应千斤顶编号：0786，张拉二端压力表编号：1095，对应千斤顶编号：0787。
1、千斤顶YDC2000，编号：0787，压力表号：1095，校准方程：y=-0.50+0.02830x 2、千斤顶YDC2000，编号：0786，压力表号：5164，校准方程：y=-0.57+0.02881x
103%σ k时 张拉二端 理论伸长量 （mm） 边跨 70.73 70.90 70.73 70.90 74.07 74.27 74.06 74.27 73.85 74.06 73.85 74.06 中跨
设计长度（单端） 实际长度
边板 1 简支预应 20米 力空心板 中板
N1 N2 N1 N2 N1 N2 N1 N2
张拉力 油表读 张拉力 油表读 数 数 ###### 34.2 ###### 33.7 ###### ###### 979.0 ###### 979.0 804.6 979.0 33.3 28.4 27.6 28.4 27.6 22.6 27.6 ###### ###### 979.0 ###### 979.0 804.6 979.0 32.7 28.0 27.2 28.0 27.2 22.3 27.2
平均张拉力 边跨边板 N1 N2 N1 N2 195300 190092 195300 190092
10%σ k 19530 19009 19530 19009
100%σ k 195300 190092 195300 190092
L(m) 9.74 9.73
θ （rad）
KX+μ θ
e-(KX+μ θ ) 0.943420734
0.17453292 0.05824293
10%σ kPp(KN) 18.97 19009.20
N1（牛顿） N2（牛顿） 195300.00 190092
中跨边板
9.7098 0.17453292 0.05819793 9.7
0.943463189
18.97 19009.20
边跨边板 N1 9740.00 9739.80 中跨边板 N1 N2 9710.00 9709.80 N2 9730 9730 N1
预应力空心板张拉作业指导书
序 空心板类 规格 边、中板 号 型 控制张 拉力 （KN） ###### ###### 976.5 950.5 976.5 950.5 781.2 950.5 控制张 拉力 (KN） 10%σ k时 张拉一端 张拉力 边板 1 简支预应 20米 力空心板 中板 N1 N2 N1 N2 N1 N2 N1 N2 117.2 114.1 97.7 95.0 97.7 95.0 78.1 95.0 张拉二端 理论伸长量 （mm） 边跨 6.87 6.88 6.87 6.88 7.19 7.21 7.19 7.21 7.17 7.19 7.17 7.19 中跨 张拉一端 张拉力 234.4 228.1 195.3 190.1 195.3 190.1 156.2 190.1 20%σ k时 张拉二端 理论伸长量 （mm） 边跨 13.74 13.77 13.73 13.77 14.38 14.42 14.38 14.42 14.34 14.38 14.34 14.38 中跨 张拉一端 张拉力 585.9 570.3 488.3 475.2 488.3 475.2 390.6 475.2 50%σ k时 张拉二端 理论伸长量 （mm） 边跨 34.33 34.42 34.34 34.42 35.95 36.06 35.95 36.06 35.85 35.95 35.85 35.95 中跨
边跨中板 N2 9730 9730
9740.00 9739.80
中跨中板 N1 N2 9700 9710.00 9700 9709.80
9700 9700
100%σ kPp(KN) 189.72 190092.00 189.73 190092.00
10%σ k-△ 100%σ k-△ 伸长量(mm) L(mm) L(mm) 6.84 68.39 61.55 6.85 6.82 6.82 68.45 68.18 68.24 61.61 61.36 61.42
张拉力 油表读 张拉力 油表读 数 数 ###### ###### 33.2 1171.8 32.7 ###### ###### 976.5 950.5 976.5 950.5 781.2 950.5 976.5 950.5 976.5 950.5 781.2 950.5 32.3 27.6 26.8 27.6 26.8 21.9 26.8 ###### 976.5 950.5 976.5 950.5 781.2 950.5 31.8 27.1 26.4 27.1 26.4 21.6 26.4
边板 2 连续预应 20米 力空心板 中板
100%σ k时 序 空心板类 规格 边、中板 号 型 张拉一端 张拉二端 理论伸长量 （mm） 边跨 68.67 68.84 68.67 68.84 71.91 72.11 71.91 72.11 71.70 71.90 71.70 71.90 中跨 张拉一端