PKPM计算结果分析及注意的问题
415PKPM计算结果的判断和调整
1、周期
▪ 1）周期是判断结构是否合理的主要指标。 ▪ 2）根据经验，各种结构非耦连计算的合理
第一周期如下： ▪ 框架结构：T1=（0.1～0.15）n ▪ 框 （架0.0—8～剪0力.1墙2）和n框架—核心筒结构：T1= ▪ 剪力墙结构： T1= （0.04～0.08）n ▪ 和筒中筒结构： T1= （0.06～0.10）n ▪ 式中n—结构层数，周期为程序计算周期
▪ 如何调整位移比：
▪ 1）改变结构平面布置，减小结构刚心与形 心的偏心距
▪ 2）加强周边结构，提高抗扭能力。 ▪ 3）在SATWE各层配筋构件编号简图中查找
位移最大点，加大该侧结构。
▪ 4）如结构有足够刚度，还可削弱对侧结构。
6、质心、刚心、偏心距
▪ 《超限要点》：偏心距大于0.15或相邻层质 心相差较大； 单塔或多塔与大底盘的质 心偏心距大于底盘相应边长20%。
▪ 1）当WZQ.out中的地震作用最大方向角大 于15度时，在指标计算时应先将satwe 分析 与设计参数补充定义中的水平力与总体坐 标夹角调整为该最大方向角。
▪ 2）在结构构件计算时，根据部分项目的计 算比较，构件在水平力为0度的配筋较按最 大方向角时大。因此应进行包络设计。
9、0.2Q0的调整
▪ 框架
轻质墙 砖墙
8.0～12.0 10.0～14.0
▪ 框架—剪力墙
轻质墙 砖墙
10.0～14.0 12.0～16.0
▪ 剪力墙
混凝土
14.0～18.0
2、防止倾覆：
▪ 1、高宽比的控制 高规：4.2.3条（在经过周 密计算后，高宽比可以有所突破）
PKPM参数及常见问题的解答
1.0.2（0.25）Qo调整：这条是针对框架-剪力墙结构，主要要注意以下几点：对于框架柱数量从下到上基本不变的规则建筑，Qo（V o-规范表示）取得是“地震作用标准值的结构底部总剪力”。
对于框架柱数量从下至上分段有规律的变化的结构，Qo（V o-规范表示）取得是“每段最下一层的地震作用标准值的总剪力”对复杂结构框架的调整应专门研究框架剪力的调整方法。
框架剪力的调整必须满足规范规定的楼层“最小地震剪力系数（剪重比）”的前提下进行。
在设计过程中根据“计算结果”来确定调整层数。
2.梁扭转折减系数：可填0～1之间的数，；一般工程取0.4注意：（1）没有楼板时，不折减：取1（2）有弧梁时，弧梁不折减：取13.梁刚度放大系数：可按规范值填，一般在1～2之间；注意：（1）梁刚度放大是主要考虑现浇楼板对梁的作用，楼板和梁共同按照T 型截面梁工作，而计算时梁截面取矩形，因此可以考虑梁刚度放大，一般中梁放大1~2，边梁放大1~1.5。
当结构没有楼板时，该数值为1。
（2）预制板结构，板柱体系的等代梁结构该系数不能放大，该系数对连梁不起作用4.顶塔楼内力放大系数：可填大于等于1之数5.梁端负弯矩调幅系数：可填0.7～1之间的数，一般工程取0.85。
6.梁弯矩放大系数：如作梁活荷载不利布置，该系数应填1，否则可填大于等于1之数；注意：该系数主要用于没有考虑活荷载不利分布的结构，因活荷载的影响较大，为了弥补梁弯距偏小而设的放大系数，一般工程取1.2。
钢梁不调整；7.连梁刚度折减系数：可填0.55～1之间的数，一般工程取0.7；注意：连梁主要指梁段与剪力墙相连的梁。
8.温度应力折减系数：一般工程取0.75或更低，。
《混凝土结构设计规范》的5.3.6条只是提出了原则性的要求。
9.转换层所在层号：按照实际工程填写。
10.后面的选项隐含值由规范要求来算出，如确有经验也可自行调。
问：PMCAD中若修改标准层平面布置（如增、删杆件）会影响已输入的荷载吗？答：不会，在A菜单修改完存盘退出后，应执行一遍1，2菜单内容，并且进行“输入次梁楼板”菜单应选第二项进入。
必须检查的PKPM计算结果输出信息
必须检查的PKPM计算结果输出信息PKPM（平面剪力墙结构设计与计算软件）是一种常用的建筑结构设计和分析软件，主要用于计算平面剪力墙结构的受力性能和稳定性。
在进行PKPM计算时，输出的信息对于工程师和设计师来说非常重要，以下是一些必须检查的PKPM计算结果输出信息：1.结构受力情况：PKPM可以输出各个构件（如墙体、柱子、梁等）的受力情况，包括受力大小和受力位置。
这对于工程师来说非常重要，可以帮助他们判断结构的承载能力和是否满足设计要求。
2.结构位移：PKPM可以计算和输出结构的位移情况，包括水平位移和垂直位移。
这对于工程师来说非常重要，可以帮助他们判断结构的变形程度和是否满足使用要求。
3.结构刚度：PKPM可以计算和输出结构的刚度，包括全局刚度和局部刚度。
这对于工程师来说非常重要，可以帮助他们判断结构的抗震性能和稳定性。
4.配筋设计：PKPM可以根据结构的受力情况和构件的尺寸要求，计算并输出结构的配筋设计方案。
这对于设计师来说非常重要，可以帮助他们确定适当的钢筋尺寸和数量，以满足结构的强度要求。
5.结构荷载：PKPM可以计算和输出结构的荷载情况，包括静力荷载和动力荷载。
这对于工程师来说非常重要，可以帮助他们确定结构受力状态和是否满足设计要求。
6.结构稳定性：PKPM可以计算和输出结构的稳定性分析结果，包括反力、剪力、扭矩和弯矩等。
这对于工程师来说非常重要，可以帮助他们判断结构的稳定性和是否满足设计要求。
7.结构抗震性能：PKPM可以计算和输出结构的抗震性能，包括层间位移、层间剪力和楼房位移等。
这对于工程师来说非常重要，可以帮助他们评估结构的抗震性能和是否满足设计要求。
8.结构动力特性：PKPM可以计算和输出结构的动力特性，包括周期、振动模态和阻尼比等。
这对于工程师来说非常重要，可以帮助他们评估结构的动力响应和抗震设防水平。
9.结构破坏模式：PKPM可以预测和输出结构的破坏模式，包括剪力破坏、弯剪破坏和压弯破坏等。
PKPM设计基础时的参数分析和最小配筋率使用注意事项
PKPM设计基础时的参数分析和最小配筋率使用注意事项在进行参数分析时，需要关注以下几个方面：1.结构类型：PKPM设计基础时，首先需要确定结构类型，例如钢结构、混凝土结构、钢-混凝土组合结构等。
不同结构类型的参数要求和分析方法会有所不同。
2.荷载标准：PKPM设计基础时，需要根据设计要求选择适当的荷载标准，例如国家标准、行业标准或地方标准。
荷载标准中包含了各种荷载及其组合方式，需要根据实际情况进行合理选择。
3.材料性能：PKPM设计基础时，需要确定结构所采用的材料的基本性能参数，例如混凝土的抗压强度、钢筋的屈服强度等。
这些参数对于结构的承载能力和耐久性具有重要影响。
5.参数优化：在确定参数取值范围后，可以通过参数优化的方法来找到最优参数组合。
参数优化可以采用经验公式、数值分析、试验数据等多种方法，以最大限度地发挥结构的承载能力和经济性。
最小配筋率是指在PKPM设计基础时，要保证混凝土结构中的钢筋面积不低于规定的最小值。
最小配筋率的使用注意事项如下：1.配筋率计算：最小配筋率需要根据结构的受力特点和设计要求进行计算。
一般情况下，最小配筋率是以混凝土截面面积的一定比例来表示的。
2.强度计算：在计算最小配筋率时，需要考虑混凝土的抗压强度和钢筋的屈服强度。
最小配筋率需要保证结构在荷载作用下不发生塑性破坏，且足够刚性。
3.限制条件：最小配筋率的使用还需要考虑其他对配筋率的限制条件，例如最大配筋率、构造限制等。
在设计时，需要满足这些限制条件，并在合理的范围内选择最小配筋率。
4.经验公式：最小配筋率通常可以通过经验公式来估算。
这些经验公式是根据大量的试验数据和实际工程经验得出的，设计师可以参考这些公式来确定最小配筋率。
5.优化设计：最小配筋率还可以通过优化设计来确定。
优化设计可以考虑多个参数的影响，并通过目标函数和约束条件来寻找最优的结构配置。
总之，PKPM设计基础时的参数分析和最小配筋率的使用需要根据具体情况进行合理分析和计算，并参考经验公式和优化设计方法来确定最优的结构参数和配筋率。
PKPM计算结果的分析
PKPM计算结果的分析PKPM（全称：Profile and Kinematic Program Analysis）是一种结构分析软件工具，广泛用于建筑、桥梁、隧道和其他工程结构的分析和设计。
PKPM可以通过计算和分析来评估结构的稳定性、承载能力和变形性能。
在进行PKPM计算结果的分析时，我们可以考虑以下几个方面：1.结构的稳定性分析：PKPM通过计算结构在施加荷载时的内力和变形来评估结构的稳定性。
可以通过分析结果来判断结构是否满足设计要求，并识别可能的问题。
例如，当工程结构承受荷载时，PKPM可以计算各个零件的受力情况，以评估结构的抗压、抗弯和抗剪性能。
2.承载能力分析：PKPM可以计算结构在不同荷载作用下的极限承载能力，包括总荷载和局部荷载。
通过分析结果，可以评估结构是否能够承受实际工作条件下的荷载，并确定需要采取的增强措施。
3.变形性能分析：PKPM可以计算结构在施加荷载时的变形情况，包括整体变形和零件之间的相对位移。
通过分析结果，可以确定结构的变形情况是否满足设计要求，并识别可能的变形问题。
例如，在桥梁设计中，可以通过PKPM计算桥梁在车辆通过时的变形情况，以评估是否会产生超限振动和不平顺。
4.材料和构件的应力分析：PKPM可以计算结构中各个构件和材料的应力值，包括混凝土、钢筋等。
通过分析结果，可以评估结构中各个构件的应力是否满足设计要求，并优化构件的尺寸和材料选择。
5.倒塌分析和安全系数计算：PKPM可以通过分析结构在极限工况下的力学行为来评估结构的安全系数，并识别潜在的倒塌风险。
通过该分析结果，可以确定是否需要采取进一步的加固措施以提高结构的安全性。
总之，PKPM计算结果的分析涉及结构的稳定性、承载能力、变形性能、应力分析、倒塌分析等多个方面，这些分析结果将为工程师提供关于结构设计和加固的重要信息，以确保结构的安全和性能满足设计要求。
PKPM2024版SATWE计算结果分析
PKPM2024版SATWE计算结果分析SATWE（拼装结构自由度七杆架）是PKPM软件中的一种计算模块，用于分析和设计拼装结构。
而PKPM2024版则是PKPM软件的早期版本，其计算模块相对较简单。
本文将对PKPM2024版SATWE计算结果进行分析，并对其存在的问题进行讨论。
首先，需要明确SATWE计算模块的基本原理和应用范围。
SATWE是基于静力学原理，通过对各个杆件进行应力和变形计算，判断构件的稳定性，并进行极限承载力和刚度分析。
SATWE适用于开展拼装结构的结构分析、验算和设计。
在PKPM2024版中，SATWE计算模块的算法相对较为简单，仅考虑静力学原理，并未考虑材料的非线性特性和构件的几何非线性。
这导致计算结果存在一定的偏差，可能与实际情况存在较大差异。
另外，PKPM2024版SATWE计算模块对于拼装结构的复杂性和多样性处理能力较弱。
该版本中的计算模块主要针对简单和常见的拼装结构进行分析，对于非常规的结构形式和载荷情况处理能力有限。
这可能导致计算结果在一些情况下不准确或不适用。
此外，PKPM2024版SATWE计算模块在计算结果的输出和可视化方面也存在一些不足。
该版本的计算结果输出界面较为简单，仅提供了基本的计算参数和结果，缺乏对结果的详细解释和分析。
同时，该版本的可视化功能也较为有限，无法直观展示结构的应力、变形等信息。
为了克服上述问题，建议在进行拼装结构分析时，尽量使用更新版本的PKPM软件，如PKPM2024版或更高版本。
这些更新版本的软件在算法、计算能力和结果展示方面都有较大的改进和提升。
此外，使用其他专业的结构分析软件也是一个不错的选择，如ANSYS、ABAQUS等。
PKPM常见疑问分析
PKPM常见疑问分析作为一名结构设计工作者，对PKPM这个结构计算程序的应用，是我们每个人工作中必须熟练掌握的一门技能。
虽然对PKPM的基本应用我们结构设计人员应该都没有什么问题，但是，对于程序的一些参数的填写以及计算结果的判断，我们始终都还存在着疑惑之处。
以下特别摘出几点，以供大家分析。
一、模拟施工加载的选择：在竖向荷载作用下，结构变形基本上是在施工过程中逐层形成的。
在施工过程中，由于从下往上依次施工和逐层找平的原因：某一层的恒载仅对该层及其以下各层的变形和内力有影响，而不影响该层以上各层，也不受上面各层刚度影响。
模拟施工加载1 ：刚度一次形成，分层加载荷载考虑了从下往上依次施工和逐层找平因素的影响；未考虑结构地基的不均匀沉降；若结构地基无不均匀沉降，模拟施工加载1能较准确地反映结构的实际受力状态；若结构地基有不均匀沉降，上述分析结果会存在一定的误差，尤其对于框剪结构，外围框架柱受力偏小。
模拟施工加载2 ：在模拟施工加载1的基础上，将竖向构件的轴向刚度放大10倍考虑在模拟施工加载1的基础上，近似考虑基础的不均匀沉降：（1）假定基础的刚度是均匀的；（2）竖向构件的轴向刚度放大10倍，间接减小竖向变形差。
“模拟施工加载2”在理论上并不严密，是一种经验上的处理方法，但这种经验上的处理，会使地基有不均匀沉降的结构的分析结果更合理，能更好地反映这类结构的实际受力状态。
但是由于其竖向构件的轴向刚度放大10倍的依据不足，一般仅用于框剪结构传基础的荷载，模拟施工加载3 ：刚度分层形成，荷载分层加载06年以后的PKPM版本增加了模拟施工加载3，模拟3是对模拟1的改进，采用分层刚度分层加载模型。
在分层加载时，去掉了没有用的刚度，如第一层加载，则只有1层的刚度，而模拟1却仍为整体刚度，使计算结果更接近于施工的实际情况。
因此，我觉得，对一般多、高层建筑我们应该首选模拟施工3。
二、土层水平抗力系数的比例系数m新版本pkpm对地下室侧向约束参数的概念和算法作了重要改动，2009年之前的版本采用的参数是：回填土对地下室约束相对刚度比，而现在的版本都改为了土层水平抗力系数的比例系数m。
PKPM计算结果正确性的大致判别
PKPM计算结果正确性的大致判别结构CAD毕竟是一个辅助设计工具，智能化功能很弱，在概念设计、计算模型选择、结果分析等方面必须由设计人员来做，而且结构CAD也会有漏洞、出错，这在软件工程理论来说是不可避免的，因而还需要校审把关。
如果设计人员不考虑计算模型是否适用，不考虑计算结果是否合理，不检查输入数据是否正确，一味迷信计算机是很危险的。
因为高层建筑结构复杂，构件多，计算后数据输出量很大，如何对计算结果进行分析是非常重要的问题，上机计算并不能保证计算结果一定正确，设计人员必须要对计算结果进行分析，判断其正确性。
计算结果产生错误的原因大致有两方面：一方面是程序的计算模型和假定与工程的实际情况是否对应；另一方面输入数据错误：一个工程要准备成千上万条原始数据，虽经多方校对，也难保证不出错误。
查看SSW计算结果总信息。
对计算结果分析可按以下项目进行：⒈自振周期：在文件中，依次给出所有周期或先X后Y。
按正常的设计，大量工程的自振周期大约在下列范围（未考虑周期折减的计算值）。
第一周期即基本自振周期为：框架结构： T1＝（0.12～0.15）n框剪框筒结构： T1＝（0.08～0.12）n剪力墙筒中筒结构 T1＝（0.04～0.05）n中给H为EK式中 F EK—结构底部水平地震作用标准值。
G —建筑物总质量。
文件中层数多，刚度小时F EK偏于较小值；层数少，刚度大时F EK趋于较大值。
当计算的地震作用小于上述的下限，宜适当加大结构的截面尺寸，提高结构的刚度，使设计地震作用不至太小而不安全；当计算的地震作用大于上述的上限太多，宜适当减小结构的截面尺寸，降低结构的刚度，使结构设计比较经济合理。
一般情况下，按振型分解法计得的结构底部剪力小于底部剪力法求得的数值。
只有在结构刚度质量沿竖向变化很大，很不均匀时，才会出现振型组合法计算结果较大的现象。
通常，采用振型分解方法计算水平地震作用时，第一振型的底部剪力V01大于第二振型的底部剪力V02；第二振型的底部剪力V02大于第三振型的底部剪力V03。
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第一节结构整体性能控制I、轴压比一、规范要求轴压比：柱（墙）轴压比N/（fcA）指柱（墙）轴压力设计值与柱（墙）的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比。
它是影响墙柱抗震性能的主要因素之一，为了使柱墙具有很好的延性和耗能能力，规范采取的措施之一就是限制轴压比。
规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见10版高规642和7213。
表6. 4.2柱轴压比限值抗震设计时，钢筋混凝土柱轴压比不宜超过表 6.3.6的规定；对于W类场地上较高的高层建筑，其轴压比限值应适当减小。
二、电算结果的判别与调整要点：混凝土构件配筋、钢构件验算输出文件（WPJ*OUT）Uc ---轴压比（N/Afc）1.抗震等级越高的建筑结构，其延性要求也越高，因此对轴压比的限制也越严格。
对于框支柱、一字形剪力墙等情况而言，则要求更严格。
抗震等级低或非抗震时可适当放松，但任何情况下不得小于1.05。
2•限制墙柱的轴压比，通常取底截面（最大轴力处）进行验算，若截面尺寸或混凝土强度等级变化时，还验算该位置的轴压比。
SATWE验算结果，当计算结果与规范不符时，轴压比数值会自动以红色字符显示。
3.需要说明的是，对于墙肢轴压比的计算时，规范取用重力荷载代表值作用下产生的轴压力设计值（即恒载分项系数取1.2,活载分项系数取1.4）来计算其名义轴压比，是为了保证地震作用下的墙肢具有足够的延性，避免受压区过大而出现小偏压的情况，而对于截面复杂的墙肢来说，计算受压区高度非常困难，故作以上简化计算。
4.试验证明，混凝土强度等级，箍筋配置的形式与数量，均与柱的轴压比有密切的关系，因此，规范针对情况的不同，对柱的轴压比限值作了适当的调整（抗规6.3.6条注）。
5.当墙肢的轴压比虽未超过上表中限值，但又数值较大时，可在墙肢边缘应力较大的部位设置边缘构件，以提高墙肢端部混凝土极限压应变，改善剪力墙的延性。
当为一级抗震（9度）时的墙肢轴压比大于0.3,—级（8度）大于0.2,二级大于0.1时,应设置约束边缘构件，否则可设置构造边缘构件，程序对底部加强部位及其上一层所有墙肢端部均按约束边缘构件考虑。
三、轴压比不满足简便的调整方法：1.程序调整：SATWE程序不能实现。
2.人工调整：增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度。
II 、位移和位移比一、 位移和位移比控制位移比控制是层扭转效应控制，限制结构平面布置的不规则性，避免产 生过大的偏心而导致结构产生较大的扭转效应；位移角控制室整体平动刚度 控制。
1 •规范条文及程序处理楼层的层间位移角就是楼层层间最大位移与层高的比值， 《抗震规范》 5.5.1条及《高规》3.7.3条规定不同结构的弹性层间位移角限值，按下表采 用程序在WDISP.OUT 中输出楼层的最大层间位移角===工況1 === x 方向地熏作用下的楼层最大位移FloorTowerJnax Hax-(K) Aue-(X) hJmaxD Max-Dx Aue-Dx Max-Dn/hDxR/DxRatio_AK 31343 5,61 5® 4030.343 2.19 2.15 1/1837. 8.6%1.002246 3 .44 3_42 3900.246 1.93 1 _90 1/2024. 52.940.70111&6 1.5B 1.5& 6670.186 1 .56 1.551/1*23*1.98.7%0.38K 方向最大层间位移角:1/1837.(第3层第1塔)—工况12 —翳偶然偏心地霍作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax JmaxD Max-(X)Max-Dxfiue-(X) Aue-Dx Ratio-(X) Ratio-Dxh31343 5.71 5.59 1.02343 2-23 2-16 1.0321 246 3.49 3,433900.246 1*95 1-90 1.A2111B6 1 -561 -54 1.016670-1S61.511丫方向相同对于位移比，《高规》3.4.5条规定：在考虑偶然偏心影响的地震作用下，楼即要求：Ratio-(X)= Max-(X)/ 最好＜1.2 不能超过1.5层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B 级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4 倍。
程序中对每一层都计算输出最大水平位移、最大层间位移角、平均水平位移、平均层间位移角及相应的比值，用户可以一目了然地判断是否满足规范要求。
2 •最大位移和平均位移计算最大位移：本层墙顶、柱顶节点的最大水平位移；平均位移：本层墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和的一半；最大层间位移：本层墙、柱水平层间位移的最大值；平均层间位移：本层墙、柱水平层间位移的最大值与最小值之和的一半。
计算位移时某些情况的说明：当本楼层没有柱和墙，而仅布置有支撑时，位移的计算取支撑的两端节点的水平位移。
位移角的计算取支撑的两端节点的水平位移差与竖向高差之比值。
对于包含越层柱的结构，位移的计算也是取柱的两端节点的水平位移，由于柱两端节点超出本层高度范围，由此可能导致计算的最大位移偏大，从数值上看位移比可能不能满足规范要求，用户应酌情处理。
3.位移、位移比控制原则(1)根据《高规》345条，高层建筑验算位移比时需要考虑偶然偏心的影响，但验算层间位移角则不需要考虑偶然偏心。
对于复杂结构，根据《抗震规范》5.1.1条，在进行位移，位移比验算时需要考虑双向地震作用。
(2)验算位移比应选择强制刚性楼板假定，按照规范要求的定义，位移比表示为“最大位移/平均位移”，而平均位移表示为“(最大位移+最小位移)/2” 所以应选择“强制刚性楼板假定”来计算。
但当凸凹不规则或楼板局部不连续时，应采用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模型，当平面不对称时尚应计及扭转影响。
(3)最大层间位移、位移比是在刚性楼板假设下的控制参数。
构件设计与位移信息不是在同一条件下的结果 (即构件设计可以采用弹性楼板计算，而位移计算必须在刚性楼板假设下获得)，故可先采用刚性楼板算出位移，而后采用弹性楼板进行构件分析。
(4)因为高层建筑在水平力作用下，几乎都会产生扭转，故楼层最大位移一般都发生在结构单元的边角部位。
(5)《抗震规范》3.4.4条规定，凹凸不规则或楼板局部不连续时，应采用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模型，当平面不对称时尚应计及扭转影响。
根据《高规》5.1.5条，进行高层建筑内力与位移计算时，可假定楼板在其自身平面内为无限刚性，相应地设计时应采取必要措施保证楼板平面内的整体刚度。
二、结构位移、位移比验算的适用范围位移比验算也应勾选刚性楼板假定，但是对于复杂结构，如坡屋顶层、体育馆、看台、工业建筑等，这些结构或者柱、墙不在同一标高，或者本层没有楼板，此时如果采用“强制刚性楼板假定”，结构分析可能失真，位移比也不一定有意义。
所以这类结构可以通过位移的“详细输出”或者观察结构的变形示意图，来考察结构的扭转效应。
对于错层结构或者带有夹层的结构，这类结构总是伴有大量的越层柱，当选择“强制刚性楼板假定”后，越层柱将受到楼层的约束，如果越层柱很多，计算也可能失真。
三、位移比不满足时的调整方法：1•程序调整：SATWE程序不能实现。
2.人工调整：只能通过人工调整改变结构平面布置，减小结构刚心与形心的偏心距；可利用程序的节点搜索功能在SATWE的分析结果图形和文本显示”中的各层配筋构件编号简图”中快速找到位移最大的节点，加强该节点对应的墙、柱等构件的刚度；也可找出位移最小的节点削弱其刚度；直到位移比满足要求。
III、周期比一、高规对周期比的控制要求《高规》345条规定：结构扭转为主的第一自振周期T t与平动为主的第一自振周期T i之比，A级高度高层建筑不应大于0.9，B级高度高层建筑、超过A 级高度的混合结构及本规程第10章所指复杂高层建筑不应大于0.85。
二、周期比验算验算周期比的目的主要是为了控制结构在罕遇大震下的扭转效应。
1.程序计算出每个振型的侧振成分和扭振成分，通过平动系数和扭转系数可以明确地区分振型的特征，根据各振型的平动系数大于0.5，还是扭转系数大于0.5，区分出各振型是扭转振型还是平动振型。
2.周期最长的扭振振型对应的就是第一扭转周期T t，周期最长的侧振振型对应的就是第一侧振周期T i （注意：在某些情况下，还要结合主振型信息来进行判断）。
3.对照结构整体空间振动简图”，考察第一扭转/平动周期是否引起整体振动，如果仅是局部振动，不是第一扭转/平动周期。
再考察下一个次长周期。
4.考察第一平动周期的基底剪力比是否为最大。
5.计算Tt/T1，看是否超过0.9 （0.85）周期比侧重控制的是侧向刚度与扭转刚度之间的一种对应关系，而不是绝对大小。
目的是使抗侧力构件的平面布置更有效、更合理，使结构不至于出现过大（相对于侧移）的扭转效应。
周期、地震力与振型输出文件（WZQ.OUT）考虑扭转耦联时的振动周期（秒"方问的平动系数、扭转系数詭型号周期转角平动系数皿已）扭转系数1 B.3293173.20( 0.99+0.01)20.203193.52 1.00 ( 0・01+0・98)0.0030.15791U2.959.01 ( 6.00+0-00)0.99耳0.1346178.900.64 ()0.9650.1329178.680.D2 ( S.S2+B.QB)0.9S60.1112178.870,94 ( fl.9^+0.00)0.8610.088289.0?0.01 ()0.9980.064S179.910-55 ( 0.55+0.00)0.459Q.O57 017S.030.H3 ( 0.43+0.01)0.57地霍作用最大的方向=（度）即要求：Tt/T 仁0.1579/0.3203=0.49<0.9三、周期比验算的注意事项进行周期比验算应选择刚性楼板假定。
（1）多塔楼结构不能直接按整体模型进行周期比验算，而必须按各塔楼分开的模型分别计算周期比与验算；（2）当高层建筑楼层开洞较复杂，或为错层结构时，结构往往会产生局部振动，此时要注意过滤掉局部振动产生的周期；（3）对于体育馆、空旷结构和特殊的工业建筑结构，若没有特殊要求的，一般不需要控制周期比；（4）多层建筑结构不需要控制周期比。
四、周期比不满足时的调整周期比反映结构整体的扭转刚度与平动刚度的某种比例关系。
当周期比不满足规范要求时，不要急于加大剪力墙截面或其他构件截面，要查出关键所在，米取相应的措施，才能有效地解决问题。