预应力张拉台座局部承压计算
预应力张拉台座局部承压计算
1.张拉台座(锯齿块)局部承压计算
锚垫板平面尺寸为外径φ28.5cm、内径φ16.5cm, ,材质为铸铁件;钢绞线张拉时的拉力为F=3562.3KN，最小张拉台的尺寸为60cm ×60cm。
利用下列公式进行计算：
N c=356.3吨≤βA c R a j/γm
式中：γm——材料安全系数，（受拉构件取2.31，受压构件取1.54）； N c——局部承压时的计算力（在此取张拉力F=356吨）；
A c——局部承压面积，当有孔道时应扣除孔道面积；
β——局部承压时极限抗压强度提高系数；
β=√A d/A c
A d——局部承压时的计算底面积，当有孔道时应扣除孔道面积；
R a j——材料的抗压极限强度；
A c=π×（0.285/2）2-π×（0.165/2）2=0.042m2
A d=0.7×0.7－π×（0.165/2）2=0.469m2
β=√A d/A c=√0.469/0.042=3.342
则βA c R a j/γm=3.342×0.042×50×106÷2.31=303.8吨＜N c=356吨
结论不能满足规范要求，故张拉后要对孔道进行压浆处理。
压浆后修正计算如下：
A c=π×（0.285/2）2－0.00266=0.061m2
A d=0.7×0.7－0.00266=0.487m2
β=√A d/A c=√0.487/0.061=2.826
则βA c R a j/γm=2.826×0.061×50×106÷2.31=373.1吨＞N c=356吨
结论：能满足规范要求。
施工阶段的局部承压（压浆之前）：
A c=π×（0.285/2）2-π×（0.165/2）2=0.042m2
A d=0.7×0.7－π×（0.165/2）2=0.469m2
β=√A d/A c=√0.469/0.042=3.342
则βA c R a j/γm=3.342×0.042×50×0.85×106÷1.3=458.9吨＞N c=356吨
最低满足张拉的强度：
356×1000×9.8÷（3.342×0.042×106÷1.3）=32.3Mpa
结论：施工过程中混凝土强度达到设计强度的64.6％时能满足张拉局部承压要求。
预应力板施工局部受压承载力计算
响结构 构件 端部 承压 的 因素 ， 以便 采取 相应 措施 ， 确 保 结构 构件 的可靠 性 。
２ 混 凝 土 受 压 面 积 计 算
标 准锚 具锚 环直 径 Ｄ ＝１ ０ｍ ０ ｍ。锚 垫 板 端 部
内径 为 ７ ｍ， ２ｍ 厚度 为 １ ６ｍｍ， 锚环 受压 面积 沿 垫板 ４ 。 性 角 扩 大 ， 压 面 直 径 Ｄ ＝１０＋ｌ ５刚 受 ０ ６＋１ ６＝
１ １ 预 应 力 空 心 梁 板 概 况 ６ｍ
预应力混凝 土结 构指 在结 构构 件受 外 力荷 载 作
用 前 ， 人 为地 对 它 施 加 压 力 ， 此 产 生 的 预 应 力 状 先 由
态用 以减少 或抵消外荷 载所引起 的拉应力 ， 即借助 于 混凝土较 高的抗压强度来 弥补其抗 拉强度 的不足 ， 达
一
６２１ ． ．６条取 用 ， ：１０； ．
。 。
钢筋抗 拉强 度设计 值 ＝ ７ ／ ｍ ； ２ ０Ｎ ｍ
核 心截 面面 积 ，
根据《 混凝 土结构设 计规范 （ Ｂ５００－ ００ 》 Ｇ ０１－ ２１ ） … － 第 ６ ６ ２条规定 ， ．． 计算 底 面积 Ａ 的直径 可按 ３倍混 凝 土局 部受压 面积 的直 径计算 ， 实 际情 况是 ， 但 锚环 中心离 梁板边 缘最 大距 离 １０ｍ 故取 计算 底 面积 ２ ｍ， Ａ 的直 径 ２ ０ｍｍ， 部 受 压 时 计 算 底 面 积 Ａ ４ 局 ＝
１２（ ｍ） 受压 面 积全部 在混 凝 土 内 。每 个锚 环 通 ３ ｍ ，
【０ ２Ｌ ３
收稿 日期 ： ０ １—１ Ｏ ２１ ２一 １
７ ８ ０
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过钢垫板 传递后 ， 混凝 土局部受压 面积为 Ａ ＝ 其
预应力张拉方法与计算
预应力张拉方法与计算预应力张拉就是在构件中提前加拉力，使得被施加预应力张拉构件承受拉应力，进而使得其产生一定的形变，来应对结构本身所受到的荷载，包括构件自身重量的荷载、风荷载、雪荷载、地震荷载作用等等。
在工程现场的你，不懂预应力怎么炫技？！先张法懂不？先张法是在砼构件浇筑前先张拉预应力筋，并用夹具将其临时锚固在台座或钢模上，再浇筑构件砼，待其达到一定强度后(约75%)放松并切断预应力筋，预应力筋产生弹性回缩，借助砼与预应力筋间的粘结，对砼产生预压应力。
台座由台面、横梁和承力结构组成。
按构造形式不同，可分为墩式台座、槽形台座和桩式台座等。
台座可成批生产预应力构件。
台座承受全部预应力筋的拉力，故台座应具有足够的强度、刚度和稳定性，以免因台座变形、倾覆和滑移而引起预应力的损失。
墩式长线台座墩式台座由现浇钢筋砼做成，台座应具有足够的强度、刚度和稳定性，台座设计应进行抗倾覆验算与抗滑移验算。
⑴抗倾覆验算：式中：N——预应力筋的张拉力；e1——张拉力合力作用点至倾覆点的力臂；G——台墩的自重力；L——台墩重心至倾覆点的力臂；Ep——台墩后面的被动土压力合力；e2——被动土压力合力至倾覆点的力臂。
对于与台面共同工作的台墩，倾覆点的位置宜选在砼台面下4～5cm处。
⑵抗滑移验算：式中：K——抗滑移安全系数，不小于1.3；N1——抗滑移的力，对于独立台墩，由侧壁土压力和底部摩阻力产生。
台墩与台面共同工作时，预应力筋的张拉力几乎全部传给了台面，可不进行抗滑移验算。
槽式台座由端柱、传力柱、横梁和台面组成，既可承受张拉力和倾覆力矩,加盖后又可作为蒸汽养护槽。
适用于张拉吨位较大的吊车梁、屋架、箱梁等大型预应力砼构件。
钢模台座：先张法预应力筋张拉流程：预应力筋的张拉：⑴单根钢丝张拉：台座法多进行单根张拉，由于张拉力较小，一般可采用10～20kN电动螺杆张拉机或电动卷扬机单根张拉，弹簧测力计测力，优质锥销式夹具锚固。
⑵整体钢丝张拉：台模法多进行整体张拉，可采用台座式千斤顶设置在台墩与钢横梁之间进行整体张拉，优质夹片式夹具锚固。
张拉台座设计计算书
张拉台座设计计算书1 、抗倾覆验算：（1）倾覆力矩MΦj12.70钢绞线，A=98.7mm2σk=0.75×1860=1395（Mpa）1.05σk =1395×1.05=1464.75（Mpa）T=σk·A=1464.75×98.7=144.57(KN)ΣT=18×144.57=2602.275(KN)令转点位于距台座端部4.8米、台面以下30厘米处（如图中A点），偏于安全。
M=ΣT×0.35=2602.275×0.35=910.796（2）抗倾覆力矩M1M1=G·L=[（2×2.5×2.75）×3.8+（1.3×1×2.75）×2.15+（1/2×1.1×0.8×2.75）×（2.8－2/3×1.1）+（0.5×0.3×2.75）×（0.25+2.5）+（1.2×0.3×0.88×2）×（0.6+2.1）+（1/2×0.6×0.3×0.88×2）×（2.1－2/3×0.6）+（1.5×1×0.99）×0.75] ×2400×9.8=1569.452(KN)（3）验算：K=M1/M=1569.4521/910.796=1.72＞1.5 安全2、滑移验算台面选用C30砼fc=15 Mpa k1=1.25 k2=1.50 φ=1.0P=φ·fc·A/ k1· k2=（1×15×990×500）/（1.25×1.5）=3960(KN)Kc=P/ΣT =3960/2602.275=1.52＞1.3 安全3 、台面配筋按偏心受压柱计算C30砼 fc=15 Mpa fcm=16.5 Mpa二级钢筋 fy=310 Mpab×h=990×1000 as=as'=35mm h0=965mmξb =0.544e0=500+50=550＞0.3h0=289.5e i=e0=550l0/h=1500/1000=1.5＜8 短柱η=1 η·e i=550 ＞3h0 大偏e=η·e i +h/2－as=550+500－35=1015取ξ=ξb=0.544As'=[N·e－fcm· b· h02·ξb (1－0.5ξb)]/[fy'· (h0－as')]=[2953020×1015－16.5×990×9652×0.544×(1－0.5×0.544)]/[310×(965－35)]=－2692＜0取As'=0.002·b·h=0.002×990×1000=1980mm2ξ=1－√1－[N·e －fy' ·As' (h0－as') ]/0.5· fcm· b· h02=1－√1－[2953020×1015－310×1980×(965－35)]/(0.5×16.5×990×9652)=0.1748＞2 as'/ h0=70/965=0.0725且ξ＜ξb =0.544As=（fcm· b· h0·ξ+ fy' ·As'－N）/ fy（16.5×990×965×0.1478+1980×310－2953020）/310 =1343 mm2＜0.002·b·h=0.002×990×1000=1980mm2取As=1980 mm2查表（P625）：取IIФ22需6根。
预应力张拉计算书
预应力张拉计算书预应力张拉为T梁质量控制的关键工序，为了规范梁场内预制梁张拉施工工序，特制定张拉计算书进行指导现场规范施工。
一、锚外控制力计算：P=Ay*σk/(1-η)*nP—锚外控制力,Nσ k—张拉控制应力，MPaAy —钢绞线面积,mm2η—锚口喇叭损失，暂取设计图提供6%计算，根据铁科院实际摩阻计算。
n—计算预应力孔道的钢绞线根数二、理论伸长量计算：由于梁的预应力筋是有直线与曲线组成的多线段预应力筋，故采用要分段计算然后叠加。
1、直线段预应力伸长量计算预应力筋的理论伸长值⊿L（mm）可按下式计算：⊿L=PpL/(ApEp)式中：Pp---预应力筋的平均张拉力(N)，直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋，取张拉端的拉力与跨中扣除孔道摩阻损失后拉力的平均值（计算方法见曲线段计算）；L--- 预应力筋的长度；Ap---预应力筋的截面面积（mm2）；Ep---预应力筋的弹性模量，根据材料试验确定（N/ mm2）。
2.曲线段预应力伸长量计算⑴ 计算截面张拉力计算后张法结构由于预应力筋与管道之间存在摩擦阻力，预应力筋沿长度方向各个截面的张拉力并非均匀，而是从张拉端开始逐渐减小，因此，计算伸长量时，应取计算段内的钢筋拉力的平均值。
同时考虑管道局部偏差摩阻影响，计算段终点截面内的预应力筋的拉力为：① ()()N e p k s p μθι+−⋅=S P ——从计算起点经过l 长度之后至终点截面的预应力筋的张拉力，单位为N;μ——预应力筋与孔道壁之间的摩擦系数，根据铁科院摩阻试验确定； θ——预应力筋计算起点至计算截面曲线孔道部分的夹角（rad），θ＝0，即为直线。
K——每米长度局部偏差的摩擦系数，根据铁科院试验确定；ι——从计算点至计算截面的孔道长度。
② L 段内预应力之平均值为：Pp = P（1-e-(kl+µθ)）/（kl+µθ）Pp——从计算点至计算截面的预应力筋的张拉力，单位为N;其余同上。
7.8 局部受压承载力计算
7.8 局部受压承载力计算第7.8.1条配置间接钢筋的混凝土结构构件，其局部受压区的截面尺寸应符合下列要求：F l ≤1.35βcβlfcAln(7.8.1-1)βl=√Ab/Al(7.8.1-2)式中Fl--局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值；对反张法预应力混凝土构件中的锚头局压区的压力设计值，应取1.2倍张拉控制力；fc--混凝土轴心抗压强度设计值；在后张法预应力混凝土构件的张拉阶段验算中，应根据相应阶段的混凝土立方体抗压强度f'cu值按本规范表4.1.4的规定以线性内插法确定；βc--混凝土强度影响系数，按本规范第7.5.1条的规定取用；βl--混凝土局部受压时的强度提高系数；Al--混凝土局部受压面积；Aln--混凝土局部受压净面积；对后张法构件，应在混凝土局部受压面积中扣除孔道、凹槽部分的面积；Ab--局部受压的计算底面积，按本规范第7.8.2条确定。
第7.8.2条局部受压的计算面积Ab,可由局部受压面积与计算底面积按同心、对称的原则确定；对常用情况，可按图7.8.2取用。
图7.8.2：局部受压的计算底面积第7.8.3条当配置方格网式或螺旋式间接钢筋且其核心面积Acor ≥Al时(图7.8.3)，局部受压承载力应符合下列规定：F l ≤0.9(βcβlfc+2αρvβcorfy)Aln(7.8.3-1)当为方格网式配筋时(图7.8.3a),其体积配筋率ρv应按下列公式计算：ρv =n1As1l1+n2As2l2/Acors (7.8.3-2)此时，钢筋网两个方向上单位长度内钢筋截面面积的比值不宜大于1.5。
当为螺旋式配筋时(图7.8.3b),其体积配筋率ρv应按下列公式计算：ρv =4Ass1/dcors (7.8.3-3)式中βcor--配置间接钢筋的局部受压承载力提高系数，仍按本规范公式(7.8.1-2)计算，但Ab 以Acor代替，当Acor>Ab时，应取Acor=Ab；fy--钢筋抗拉强度设计值，按本规范表4.2.3-1采用；α--间接钢筋对混凝土约束的折减系数，按本规范第7.3.2条的规定取用；Acor--方格网式或螺旋式间接钢筋内表面范围内的混凝土核心面积，其重心应与Al的重心重合，计算中仍按同心、对称的原则取值；ρv --间接钢筋的体积配筋率(核心面积Acor范围内单位混凝土体积所含间接钢筋的体积)；n 1、As1--方格网沿l1方向的钢筋根数、单根钢筋的截面面积；n 2、As2--方格网沿l2方向的钢筋根数、单根钢筋的截面面积；Ass1--单根螺旋式间接钢筋的截面面积；dcor--螺旋式间接钢筋内表面范围内的混凝土截面直径；s--方格网式或螺旋式间接钢筋的间距，宜取30-80mm.间接钢筋应配置在图7.8.3所规定的高度h范围内，对方格网式钢筋，不应少于4片；对螺旋式钢筋，不应少于4圈。
2009年预应力空心板张拉数据计算
预应力筋公称直径φj=15.24mm；中板预应力筋为12根；边板预应力筋为13根；标准强度f pk=1860Mpa；弹性模量Ep=1.95×105Mpa；公称面积Ap=139mm2；张拉控制应力δk=0.70f pk=1302 Mpa；预应力筋下料长度L=89-1.8=87.2m（台座长88米，钢横梁宽0.45米×2=0.90米，锚环5厘米×2=10厘米，台座总长89米，张拉杆1.8米）理论伸长值⊿L=PL/ApEp=1302×139×87200/139×1.95×105=582 mm；100%时的张拉力N=1302×139=180.978KN；105%时的超张拉力N=1302×139×1.05=190.003KN；初应力按15%控制，张拉力N=1302×139×0.15=27.148KN；小001顶792表回归方程为Y=-0.133333+0.20393X；初应力15%时的油表读数为Y=-0.133333+0.20393×27.184=5.4Mpa；初应力15%的推算伸长值：⊿L初= PL/ApEp=1302×139×0.15×87200/139×1.95×105=87 mm；伸长值⊿L =⊿L实+⊿L初张拉时先用250KN小千斤顶进行单根初拉，调整初应力后，再用2000KN两台千斤顶进行整体张拉。
中板张拉数据计算100%时的张拉力N=1302×139×12=2171.736KN/2=1085.868KN；105%时的张拉力N=1302×139×1.05×12=2280.323KN/2=1140.161KN；01顶927表回归方程为Y=-2.14379+0.03219X；02顶927表回归方程为Y=-2.28758+0.03212X；得平均方程为Y=-2.215685+0.03216X；100%时的油表读数为Y=-2.215685+0.03216×1085.868=32.7Mpa；105%时的油表读数为Y=-2.215685+0.03216×1140.16=34.5 Mpa；01顶950表回归方程为Y=-1.49019+0.03183X；02顶950表回归方程为Y=-1.01961+0.03151X；得平均方程为Y=-1.2549+0.03167X；100%时的油表读数为Y=-1.2549+0.03167×1085.868=33.1Mpa；105%时的油表读数为Y=-1.2549+0.03167×1140.161=34.9Mpa；边板张拉数据计算100%时的张拉力N=1302×139×13=2352.714KN/2=1176.357KN；105%时的张拉力N=1302×139×1.05×13=2470.350KN/2=1235.175KN；01顶927表回归方程为Y=-2.14379+0.03219X；02顶927表回归方程为Y=-2.28758+0.03212X；得平均方程为Y=-2.215685+0.03216X；100%时的油表读数为Y=-2.215685+0.03216×1176.357=35.6Mpa；105%时的油表读数为Y=-2.215685+0.03216×1235.175=37.5 Mpa；01顶950表回归方程为Y=-1.49019+0.03183X；02顶950表回归方程为Y=-1.01961+0.03151X；得平均方程为Y=-1.2549+0.03167X；100%时的油表读数为Y=-1.2549+0.03167×1176.357=36Mpa；105%时的油表读数为Y=-1.2549+0.03167×1235.175=37.8Mpa；预应力筋公称直径φj=15.24mm；中板预应力筋为14根；边板预应力筋为16根；标准强度f pk=1860Mpa；弹性模量Ep=1.95×105Mpa；公称面积Ap=139mm2；张拉控制应力δk=0.70f pk=1302 Mpa；预应力筋下料长度L=89-1.8=87.2m（台座长88米，钢横梁宽0.45米×2=0.90米，锚环5厘米×2=10厘米，台座总长89米，张拉杆1.8米）理论伸长值⊿L=PL/ApEp=1302×139×87200/139×1.95×105=582 mm；100%时的张拉力N=1302×139=180.978KN；105%时的超张拉力N=1302×139×1.05=190.027KN；初应力按15%控制，张拉力N=1395×139×0.15=27.147KN；小001顶792表回归方程为Y=-0.133333+0.20393X；初应力15%时的油表读数为Y=-0.133333+0.20393×29.086=5.4Mpa；初应力15%的推算伸长值：⊿L初= PL/ApEp=1302×139×0.15×87200/139×1.95×105=87 mm；伸长值⊿L =⊿L实+⊿L初张拉时先用250KN小千斤顶进行单根初拉，调整初应力后，再用2000KN两台千斤顶进行整体张拉。
预应力张拉力计算
预应力张拉力计算在建筑工程和桥梁工程等领域，预应力技术的应用十分广泛。
而预应力张拉力的计算则是确保预应力结构安全和有效工作的关键环节。
接下来，让我们一起深入了解一下预应力张拉力的计算。
首先，我们要明白什么是预应力。
预应力是在结构承受荷载之前，预先对结构施加的压力，其目的是改善结构的性能，增加结构的承载能力、抗裂性和耐久性。
预应力张拉力的计算并非是一个简单的过程，它涉及到多个因素的综合考虑。
其中，最基本的就是预应力钢筋的抗拉强度标准值。
这个值是由钢筋的材质和规格决定的，通常可以在相关的材料标准中查到。
另外，预应力钢筋的截面积也是计算中不可或缺的参数。
通过测量或者根据钢筋的规格型号，我们可以准确得到这个数值。
在计算预应力张拉力时，还需要考虑预应力损失。
预应力损失是指在预应力施加过程中，由于各种原因导致实际施加的预应力小于理论计算值的部分。
常见的预应力损失包括锚具变形和钢筋内缩引起的损失、预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦引起的损失、预应力钢筋的应力松弛引起的损失、混凝土的收缩和徐变引起的损失等等。
以锚具变形和钢筋内缩引起的损失为例，它与锚具的类型、张拉力的大小以及锚具和钢筋之间的接触情况有关。
为了减少这种损失，通常会选择变形小、锚固性能好的锚具。
预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦损失则与孔道的形状、长度、弯曲程度以及预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦系数有关。
在实际计算中，需要根据具体的情况进行详细的分析和计算。
预应力钢筋的应力松弛损失与钢筋的种类、初始应力水平以及时间等因素有关。
一般来说，初始应力越高、时间越长，应力松弛损失越大。
混凝土的收缩和徐变引起的损失则与混凝土的配合比、养护条件、加载龄期以及结构的尺寸等因素有关。
为了降低这种损失，可以采用收缩和徐变小的混凝土，并加强养护。
在计算预应力张拉力时，我们需要将上述各种损失相加，然后在理论计算的张拉力基础上进行修正，以得到实际需要施加的预应力张拉力。
具体的计算公式通常会因不同的规范和标准而有所差异，但基本的原理是相同的。
先张预应力空心板张拉台座计算书
先张预应力空心板张拉台座设计计算预制板台座采用一般墩式台座形式，下面对其主要受力部位进行受力计算：一、 尺寸拟定说明1、墩式台座有钢筋砼加强墩，台面及钢横梁组成（尺寸如图所示），加强墩与台面共同受力。
加强墩采用C30钢筋混凝土浇筑，其端部采用45cm ×60cm ×2cm 加强钢板来分散压力，台面下部为10cm 厚的C30混凝土，台面上部为10cm 厚C50混凝土。
台座验算附后。
2、钢横梁钢横梁采用56C 号工字钢，两根重叠，工字钢上下用2cm 厚钢板焊接加固，以增加横梁的钢性。
正面亦用2cm 钢板加固，并在钢板上按设计尺寸预留钢绞线的位置。
钢梁要求位置准确，保证钢绞线的中心与压柱中心位于同一直线上。
钢横梁的验算附后。
二、台座验算1、台墩抗倾覆能力验算。
如上图所示，可按下式验算（忽略土地13090070的侧压力影响）：K0=M’/M=(G1L1+G2L2)/Te式中: K0--台墩的抗倾覆安全系数;M—张拉力T产生的倾覆力矩(KN〃m);T—张拉力(KN); 以10m预制边板超张拉5%计算得:T=δ控×A×β=1395×106×140×10-6×1.05×15=3076KNe—张拉力T的作用点至倾覆转动点的力臂(m),该点位置台面下5cm处,e=0.7-0.45+0.05=0.3mM’—台墩的抗倾覆力矩(KN〃m);G1—台墩主体部分的自重力(KN);砼的单位体积重量取25 KN/m3G1=（1.3×2.7×1.5+0.7×0.5×1.5+0.5×0.5×1.5）×25 =154.13 KNL1--台墩主体部分的重心至倾覆转动点距离(m);L1=9-1.5/2=8.25mG2—台墩外伸部分的自重力(KN);G2=（7.5×0.7×0.7+0.35×0.35/2×2.7）×25=96KNL2--台墩外伸部分的重心至倾覆转动点距离(m)。
预应力承台张拉计算书
xx合同段xx桥承台张拉计算书一、工程概况本标段xx墩原设计位于落水洞范围，影响雨季排洪流量，为满足排洪要求，设计进行修改设置“扁担桩”-预应力承台-独柱墩，预应力承台设有3束钢束，每束6根，每根钢束规格为T1：12Φs15.20、T2：10Φs15.20、T3：12Φs15.20，二、预应力工程1、预应力筋指标预制梁设有正负弯矩预应力钢束，钢束采用符合国标《预应力混凝土钢绞线》（GB/T5224-2003）标准的高强低松弛7股钢绞线，公称直径为15.2mm，公称截面积为139mm2，抗拉强度标准值f pk=1860MPa，弹性模量E p=1.95×105MPa，设计锚下张拉控制应力为σcon=0.75f pk=1395MPa，所有钢束均采用两端张拉，采用张拉应力与伸长量双控，待混凝土强度达到设计强度的95％并且混凝土龄期至少达到7天后方可张拉。
2、混凝土C50混凝土采用不低于42.5硅酸盐水泥浇筑，同一座桥的混凝土应采用同一厂家同品种水泥浇筑。
粗骨料应采用连续级配，砼用石料强度不低于砼强度的2倍，碎石采用反击破设备生产。
碎石最大粒径不超过20mm，以防混凝土浇筑困难或振捣不密实。
3、张拉设备及人员根据规范及张拉应力的要求，采用两台油泵和2台400吨千斤顶，油压表的量程为0~100Mpa，精度为1.5级，其读数盘的直径要求大于150mm。
设备每间隔三个月或200次进行一次检查和保养。
预应力张拉过程中，出现预应力钢绞线经常断丝、千斤顶漏油严重、油压表指针不回零及调换千斤顶油压表等情况时，则重新校验。
张拉班技术负责人1人，司泵2人，记录2人，千斤顶操作2人，各负其责，张拉前对张拉班进行技术交底，明白设备性能、操作规程和安全要领等方面的知识。
4、预应力筋的张拉顺序为：1、钢绞线两端卡上锚具，选好锚具和夹片，初步锚定。
2、张拉程序：张拉按照设计图纸规定的顺序进行钢绞线张拉，承台混凝土强度达到设计的95%后，且龄期不小于7天，首先对称张拉承台中T2、T3钢束并进行压浆，浇筑墩柱盖梁并张拉部分盖梁预应力钢束后，对称张拉T1钢束并压浆。
预制场张拉台座计算
1.1张拉台座底模采用8mm厚钢底模，基础在压实后铺30cm厚砂砾垫层，空心板底模底座采用现浇C30混凝土制作，中间配筋，底模两侧用5cm×5cm角铁，确保板底有较好的平整度，并在其上粘贴高密度海绵条，确保混凝土浇筑过程中不漏浆。
张拉台座必须具有足够的刚度和强度，抗倾覆安全系数不小于1.5，抗滑移系数不小于1.3，横梁具有足够的刚度，受力后挠度不大于2mm。
（具体布筋图另见附件）1.2张拉台：预制台设框架式台座，有支撑梁、横梁、横系梁组成框架承受张拉力。
支撑梁采用0.4m*0.4m的砼梁，主筋为4Φ16的钢筋，箍筋为Ф8间距30cm。
移动横梁和固定横梁使用组合型钢，砼采用C30砼浇筑成整体。
空心板底模由C30砼浇筑而成，宽度123cm，高20cm，长度110m，面层铺8mm厚钢板，四周用5cm*5cm角铁护角。
张拉台抗倾覆、抗滑移演算：①张拉台座抗倾覆验算张拉台座立面图张拉台座平面图取台座绕0点的力矩，并忽略土压力的作用，则平衡力矩Mr＝G1L1＋G2L2。
倾覆力矩M DV＝NH1抗倾覆力矩安全系数K应满足以下条件：K＝Mr／M DV＝（G1L1＋G2L2）／NH1≥1.5式中 B—台座宽度，G1—台座外伸部分的重力，混凝土容重取25KN/m3G1＝H×L3×B×25=3.5×4×2.6×25=910KNL1—G1点至O点的水平距离，6.2m；G2—台座部分的重力:G2=H2×L4×B×25=0.4×4.2×2.6×25=109.2KN;L2—G2点至O点的水平距离,2.1m；N—预应力钢筋的张拉力；（n为钢绞线数量，本项目16m空心板中、边板16根钢绞线张拉时应力最大）N＝f pd×A×n=1260×140×16÷1000=2822.4KNH1—N作用点至O点的垂直距离,0.4m;则M r=G1L1＋G2L2=910×6.2+109.2×2.1=5871.32KN.m倾覆力矩M DV＝NH1＝2822.4×0.4=1128.96KN.m抗倾覆力矩安全系数K＝M r／M DV＝5871.32／1128.96=5.2>1.5满足条件,安全。