高温高应变率下纯钼动态力学性能与失效行为
纯钼高温塑性变形及流变应力行为
纯钼高温塑性变形及流变应力行为孙晓云;胡贤磊;冯雪;张威【摘要】采用MMS-300热模拟实验机研究纯钼在变形温度为900 ～1 300℃和应变速率为0.004～1 s-1条件下的高温塑性变形行为.分析了纯钼流变应力与应变速率、变形温度之间的关系,计算了纯钼高温塑性变形时的变形激活能.研究结果表明:纯钼在热变形过程中流变应力随应变速率的增加而增加,随温度的升高而降低,且其高温塑性变形行为可以用Zener-Hollomon参数的流变应力方程进行描述.该纯钼在实验条件范围内发生了明显的动态回复与动态再结晶.【期刊名称】《中国钼业》【年(卷),期】2014(038)003【总页数】4页(P43-46)【关键词】纯钼;热压缩变形;流变应力;变形激活能【作者】孙晓云;胡贤磊;冯雪;张威【作者单位】安徽工程大学电气工程学院,安徽芜湖241000;东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室,辽宁沈阳110004;东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室,辽宁沈阳110004;东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室,辽宁沈阳110004【正文语种】中文【中图分类】TG146.4钼及钼合金具有高温强度和高温硬度高，导热、导电性能好，热膨胀系数小等优越的机械性能和物理化学性能，被广泛用于冶金、机械、能源、化工、国防、航天航空等各个领域［1］。
钼及钼合金板材作为附加值高的深加工产品更是应用于高新技术领域。
然而，我国钼及钼合金板材轧制生产与钢铁及铝合金、铜合金等有色金属轧制生产相比，起步晚、轧制技术滞后，且钼及钼合金本身具有变形温度高、高温下氧化严重、抗拉强度大、温降快、抗拉强度随温度的下降而急剧升高等一系列加工特性［2］，使其轧制加工较铝、铜等有色金属困难，限制了在其应用领域的发展。
采用热力学模拟实验研究金属的高温流变特性，不仅可以较准确地描述变形温度、变形程度以及变形速率等工艺参数对其流变应力的影响规律，而且可以为制定合理的产品加工工艺规程提供可靠的理论依据。
材料高温力学行为总结
材料高温力学行为总结01高温下的力学行为特点在高温下服役的材料，其力学性能与常温有很大的不同。
如金属，在高温下金属中原子的活动能力随温度的升高而迅速增加，金属的形变能力升高，强度降低。
✦时间性✦材料在高温下，强度很大程度上取决于应变速率与加载时间，变形与断裂行为都显示出时间相关性，这是材料高温强度的一个重要特性。
✦高温范围✦对于不同的材料而言，强度对于时间的强烈依存关系是在不同的温度范围才显现的。
也就是说，“高温”这一概念，通常是指晶体点阵中，原子位于具有较大的热运动能力的温度环境，这个温度环境对于不同的材料是不相同的。
某一温度，对于某一种材料是高温，而对另一种材料也许就算不高温。
例如，对于喷气发动机中的材料，高温可以是800℃以上，而对于聚合物和锡银灯合金，其高温可以是25℃。
即某些聚合物和低熔点金属(如铅)，在室温下就表现出与时间相关的变形。
因此，粗略地可以用样品试验(使用)温度与熔点的比值——约比温度（T/T m），作为界限来表示高温范围，当比值大于0.4～0.5时为高温，反之为低温。
02高温蠕变性能✦蠕变现象和规律✦蠕变定义：材料在高温持久、恒定的载荷作用下，缓慢产生随时间延续的的塑性变形的现象，称为蠕变。
由于这种变形而导致材料的断裂称为蠕变断裂。
材料的蠕变过程可用蠕变曲线（ε-t）来描述。
（ε-t）蠕变曲线上任一点的斜率，表示该点的蠕变速率（β ̇=dβ/dt）。
蠕变曲线图按蠕变速率dβ/dt随时间t的变化情况，可将蠕变过程分为三个阶段。
阶段一：AB段可称为减速蠕变阶段或过渡蠕变阶段。
此时材料内部位错组态等亚结构随着承载情况发生变化逐渐达到平衡状态。
其蠕变行为可用公式表示：ε=A*t1/3式中，ε为蠕变应变；A为材料常数；t代表时间。
特点：开始蠕变速率很大，随时间的延长，dε/dt逐渐减小到B点，直到dε/dt趋近于最小值。
阶段二：BC段可称为恒速蠕变阶段或稳态蠕变阶段。
此时作用载荷与材料内部微观结构之间建立了动态平衡，从而使蠕变速率达到最小值，并几乎保持不变。
基于热加工图的钼金属热变形特征分析
基于热加工图的钼金属热变形特征分析作者：赵晓君来源：《现代盐化工》2017年第03期摘要：钼金属产生变形需要具备一定的温度，即变形温度，一般在温度为900-1450℃的情况下才会产生热变形性能，在以往的热压研究中得出钼金属的应变速为0.01-10 s-1。
为了深入研究钼金属热变形的特征，将采用动态材料模型对钼金属的热加工图进行组建，同时根据热加工图中呈现的热变形变化趋势对不同区域内的钼金属形态进行分析，以此达到对钼金属热变形特征的研究目的。
文章对钼金属热变形特征研究的实验过程及结论进行梳理，以确保研究的有效性。
关键词：热加工图；钼金属；热变形特征0引言钼金属在常温下比较稳定，盐酸、氢氟酸及碱溶液等都对其没有作用，一般性质的液态金属和非金属熔渣也对其没有影响，仅与硝酸、汞或浓硫酸产生反应。
而钼金属的熔点较高，一般在2 620℃，因此，在很多工业生产中得以广泛应用，并且在宇航的研发工作中也较为常用，钼金属及其合金在我国的经济发展中呈现出良好的发展前景，是生产活动中的重要原料。
为此，也推进了相关企业对钼金属加工的研究进程，文中对钼金属加工中的热变形特征进行分析，争取提高钼金属加工的效率，可以更好地发挥钼金属在相关生产中的作用。
1钼金属加工存在的问题纯钼金属由于自身具有较强的硬度，导致其在工业生产中无法发挥最佳的作用，而钼金属的硬度同时也是其自身的优势，只要在加工时选择合理有效的方式，就可以为工业生产发挥最大效益。
在工业生产中对钼金属的构件的需求越来越大，这就要求在扩大钼金属部件生产规模的同时，提高钼金属的加工效率，以此平衡钼金属与市场的供求关系，为钼金属的发展提供支持。
在扩大生产的同时对钼金属的质量和可缩性要求也有所提高。
钼金属由于自身的硬度优势，在工业生产中往往承载着重要部件的连接作用，如果钼金属部件的质量不佳会对整个生产造成影响，因此，钼金属的加工问题成为相关企业关注的重点。
2钼金属热变形的实验钼金属由于受到加工性能的限制，在工业生产中无法得到充分使用，因此，需要相关部门针对钼金属的加工性能进行深入研究，争取在加工性能及可塑性上有所提高。
2024Al高温高应变率下动态塑性本构关系的实验研究_王金鹏
第15卷第3期2008年6月塑性工程学报JOU RNAL OF PLAST ICIT Y ENGINEERINGVol .15 No .3Jun . 20082024Al 高温高应变率下动态塑性本构关系的实验研究＊(清华大学机械工程系先进成形制造教育部重点实验室,北京 100084) 王金鹏 曾 攀 雷丽萍摘 要:运用SHP B 装置,文章对2024A l 在不同温度和不同应变率条件下的动态力学行为开展了系列的实验研究,基于Jo hnson -Cook (JC )本构模型,通过实验数据拟合得到了相应的材料模型参量,从而建立了2024A l 的动态塑性本构关系。
为进一步验证该本构关系,基于有限元方法,对常温下应变率为700s -1的S HP B 实验进行了数值模拟,模拟计算结果与实验结果相吻合,表明所得到的模型可以很好地描述该材料在高温高应变率下的动态塑性力学行为。
关键词:SH PB ;塑性本构关系;Jo hnson -Co ok 模型;2024A l中图分类号:O347.3 文献标识码:A 文章编号:1007-2012(2008)03-0101-04Dynamic plastic experiments and constitutive model of 2024aluminum under high temperature and high strain rateW A NG Jin -peng Z EN G P an LEI Li -ping(K ey Labor atory fo r A dv anced M anufacturing by M aterials P rocessing T echno lo gy ,T he M inistry of Educatio n ,Depar tment o f M echanical Enginee ring ,T sing hua U niv ersity ,Beijing 100084 China )A bstract :Dy namic mechanical behavio rs of 2024A l under high temperature and high strain rate have been studied w ith the Split Ho pkinson P ressure Bar (SH PB )ove r a wide r ang e o f str ain rates and tempe ratures .T he parame te rs based on the Jo hnson -Cook co nstitutive model a re deter mined thro ug h the e xperiments .T he model curve s based o n the obtained par amete rs are ag reed w ith the ex pe riment curves ,then the Jo hnson -Cook constitutive r elatio nship of 2024A l is established .T o valida te this constitutive r e -latio nship ,the SHP B simulatio n by finite element method is ca rried out .T he simula tion curv es are compared with the experiment cur ves .T he g oo d co nsistency be tw een them prov es that the par ame te rs o btained can w ell describe the larg e st rain mechanical be -havior of 2024A l under high speed defo rmatio n .Key words :SH PB ;pla stic co nstitutive relatio nship ;Jo hnson -Cook mo del ;2024A l＊国家自然科学基金项目(50575124)。
材料在高温下的力学性能
材料在高温下的力学性能材料在高温下的力学性能是指材料在高温下的蠕变和松弛行为。
蠕变是指材料在恒定应力作用下，在持续加载下产生的时间依赖性塑性变形，而松弛是指材料在恒定应变下，在持续应力作用下产生的时间依赖性塑性变形。
在高温环境下，材料的力学性能会发生显著的变化，这对工程应用和材料设计具有重要意义。
材料在高温下的蠕变性能是指材料在高温和恒定应力的作用下，产生的时间依赖性塑性变形。
在高温下，材料的晶界和晶间空隙扩张，原子和离子的扩散速率增加，导致蠕变变形的发生。
材料的蠕变行为可以通过蠕变曲线来描述，蠕变曲线通常包括初级蠕变、次级蠕变和稳定蠕变三个阶段。
初级蠕变阶段表现为应变率随时间的变化很大，次级蠕变阶段表现为应变率随时间的变化略微下降，而稳定蠕变阶段表现为应变率基本保持稳定。
材料在高温下的松弛性能是指材料在高温和持续应变的作用下，产生的时间依赖性塑性变形。
材料的松弛行为可以通过松弛曲线来描述，松弛曲线通常包括三个阶段：瞬时松弛、次级松弛和稳定松弛。
瞬时松弛阶段表现为应力随时间的变化很大，次级松弛阶段表现为应力随时间的变化略微下降，而稳定松弛阶段表现为应力基本保持稳定。
材料在高温下的蠕变松弛行为与材料的组织结构和成分密切相关。
晶体粒度较大、晶界清晰的材料通常具有较好的高温蠕变和松弛性能，而晶体粒度较小、晶界扩散明显的材料则容易出现蠕变和松弛失效。
材料中的稀土元素、微量元素等杂质也会对蠕变松弛行为产生影响。
此外，材料的加工工艺和热处理工艺对高温蠕变和松弛性能也具有一定的影响。
在工程应用中，高温下的蠕变和松弛行为对材料的设计和使用有着重要的影响。
在高温环境中使用的材料，需要具有良好的高温蠕变和松弛性能，以确保材料在长期高温应力作用下不发生失效。
蠕变和松弛行为的研究可以帮助工程师和材料科学家确定材料的安全工作温度和使用寿命。
此外，高温蠕变和松弛性能对于材料的制备、热处理和应用过程中的温度控制和合理设计也具有指导意义。
纯钼高温塑性变形及流变应力行为
动态应变时效对含钼和铌高温结构钢力学性能的影响
动态应变时效对含Mo和Nb结构钢高温力学性能的影响Welbert Ribeiro CALADO, Cynthia Serra Batista CASTRO等摘要：动态应变时效（DSA）对Mo和Nb微合金化结构钢高温强度的影响通过在25-600°C温度和应变速率10_4～10_1s_1范围进行的抗拉试验加以研究。
该钢种呈现铁素体+珠光体组织。
DSA在Mo和Nb微合金化结构钢上的表现不比从低碳钢观察到的更强烈，并且是在更高温度发生的。
此钢种的二次析出现象也得到研究。
经过100到600°C热处理的试样硬度在400°C时呈现最大值。
在此温度处理的试样和在600°C检验的抗拉强度比未经处理试样表现出更高的屈服强度，说明二次析出并未对其高温强度起到作用。
此处得到的结果表明，结构钢中的DSA 可能是对其耐火性能起作用的重要机理。
与应力-应变曲线上的锯齿形状以及抗拉强度随温度或曲线锯齿形消失而变化的最大值有关的经验活化能说明，该钢种DSA有关的高温强化作用是填隙置换溶质偶极子和位错的动态交互作用结果。
关键词：动态应变时效；Portevin-Le Chatelier效应；耐火钢；结构钢1.序言由于填隙置换溶质偶极子和位错的动态交互作用原因，在采用Mo，Mn和Cr合金化或Nb，Ti和V微合金化的钢中，动态应变时效有关的高温强度已经归因于已知为交互固溶硬化的现象-ISSH。
ISSH的作用取代了DSA对比普碳钢显示更高温度的表现。
同时，在这些钢中，DSA 发生在100℃到400℃的温度范围和10-4到10-1s-1的应变速率，在合金钢中，考虑相同应变速率，该温度范围可以提高到200℃到600℃，因此，ISSH对这些钢的抗蠕变性能有重要作用1-3）。
具有耐火性能的结构钢必须使其600℃时的屈服强度为室温时规定屈服强度值的67%。
这些钢是低碳钢，一般成分中含有Mn、Mo、Cr、Hb、Ti或V。
钼合金材料高温氧化行为的研究
钼合金材料高温氧化行为的研究一、引言随着科学技术的不断发展，高温材料已逐渐成为一门重要的研究领域。
在高温氧化环境下，钼合金材料的性能和稳定性一直是研究的热点之一。
因此，对钼合金材料在高温氧化环境下的行为进行深入研究，对于提高钼合金材料的应用价值、推进高温材料的研究具有重要意义。
二、钼合金材料的高温氧化行为1.高温氧化的概念及影响因素高温氧化指在高温环境下，材料表面与氧气相互作用，失去电子，发生化学反应的过程。
高温氧化会导致材料表面的化学成分和物理性质发生变化，进而影响材料的性能和使用寿命。
钼合金材料的高温氧化主要受到以下几个因素的影响。
(1) 温度：温度是影响高温氧化反应速率和程度的重要因素。
一般情况下，温度越高，高温氧化反应的速率也会越快。
(2) 氧气浓度：氧气浓度也会影响高温氧化反应的速率和程度。
氧气浓度越高，高温氧化反应也会越快。
(3) 合金成分：钼合金材料的成分对高温氧化行为也有很大影响。
通常情况下，合金中钼的含量越高，对高温氧化的抵抗力也会越强。
2.钼合金材料的高温氧化机制钼合金材料的高温氧化主要是由氧化反应和扩散过程相互作用产生的。
其中，氧化反应是指氧分子与金属表面原子或离子发生化学反应。
扩散过程则是指氧原子在金属材料表面和内部之间的扩散过程。
这两个过程相互作用，决定了钼合金材料在高温氧化环境下的行为。
3.钼合金材料高温氧化的研究方法钼合金材料高温氧化的研究方法主要包括实验研究和数值模拟两种方法。
实验研究一般采用高温炉等实验设备，通过对材料的高温氧化反应进行实时监测和分析，来研究材料的高温氧化行为。
数值模拟则是利用计算机模拟高温氧化过程，通过预测和分析模拟结果来研究材料的高温氧化行为。
三、钼合金材料高温氧化行为的研究进展在钼合金材料高温氧化行为的研究方面，国内外学者们做出了许多的探索和研究工作。
下面针对一些代表性的研究工作进行简要介绍。
1.温度对钼合金高温氧化的影响钼合金高温氧化反应的速率和程度取决于温度。
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高温高应变率下纯钼动态力学性能与失效行为于金程，秦丰，钱王欢，田学锋，陈玉平（无锡职业技术学院机械技术学院，江苏无锡214121）摘要：为了研究纯钼在高应变率下的动态力学性能及失效行为，采用分离式Hopkinson 压杆试验装置（SHPB）对纯钼在室温及高温下进行了动态压缩实验，并利用扫描电子显微镜（SEM）对冲击压缩后的试样进行了断口分析。
结果表明：在冲击压缩载荷作用下，纯钼的动态压缩力学性能随温度的升高而降低；在已测试的温度下，室温应变率为1800 s-1时纯钼具有相对较大的动态压缩屈服强度（1110 MPa）和相对较大的动态抗压强度（1087 MPa）；在800℃应变率为2000 s-1时纯钼具有相对较大的应变量（17.6%）；而在300℃应变率为2200 s-1时纯钼具有较好的综合动态力学性能；高温、高应变率下纯钼的动态压缩断裂机制为准解理断裂。
关键词：高应变率；SHPB；纯钼；动态力学性能；失效行为中图分类号：TG146.4 文章标示码：ADynamic Mechanical Properties and Failure Behavior of Pure Molybdenum at High temperatures and High StrainRatesYU Jincheng, QIN Feng, QIAN Wanghuan, TIAN Xuefeng, CHEN Yuping （School of Mechanical Technology, Wuxi Institute of Technology, Wuxi, 214121, China）Abstract: For investigating the dynamic mechanical properties and failure behavior of pure molybdenum under high strain rates, Split Hopkinson Pressure Bar (SHPB) was utilized at ambient temperature and high temperatures. The specimens after dynamic compression were analyzed by scanning electron microscopy (SEM). The results show that, the dynamic compressive properties of pure molybdenum decrease when temperature rises. Under the test temperatures,at ambient temperature and strain rate of 1800 s-1pure molybdenum has the relatively largest dynamic compressive yield strength (1100 MPa) and relatively largest dynamic compressive strength (1087 MPa). At 800℃ and strain rate of 2000 s-1 pure molybdenum has the relatively largest strain (17.6%). At 300℃and strain rate of 2200 s-1pure molybdenum hasexcellent comprehensive dynamic mechanical performance. The dynamic compressive mechanism of pure molybdenum is mix-fractured quasi-cleavage at high temperatures and high strain rates.Key words: High strain rates；SHPB；pure molybdenum；dynamic mechanical property；failure behavior钼及钼合金具有熔点高、高温强度和高温硬度高、热膨胀系数小、导热与导热性能好以及优良的耐酸碱性能，被称为“能源金属”，被广泛应用于钢铁、航空航天、核电、石油冶炼、光伏产业及风力发电等领域，且在上述大部分应用领域没有直接替代品[1-3]。
我国是全球最大钼资源和钼产品生产国，截至2014年末，全球钼矿储量为11000千吨，我国作为全球最大的钼资源国，储量为4300千吨，大力发展钼资源和钼产品对我国具有格外重要的战略意义。
目前，对钼及钼合金的相关研究主要集中在高纯化[4-6]、合金化[7-10]和成形工艺上[11-13]，并且所测试的力学性能试验大多是在应变率较低的静态实验条件下完成的[14-16]。
由于钼及钼合金具有强度高、变形温度高，塑性差等特点，使得钼及钼合金变形过程困难，在高速轧制、高速挤压等新的成形工艺的探究上，缺少必要的变形参数（应变、应变率和温度等）基础。
目前国内对高应变率下纯钼的动态力学性能相关研究较少。
国外Geremy等[17]对多晶钼材料进行了准静态试验和泰勒杆撞击试验，发现了多晶钼材料具有拉-压不对称性和变形各向异性。
Martina 等[18]对纯钼进行了高温动态拉伸试验和室温动态压缩试验，在高温动态拉伸试验中，纯钼具有应变率效应和热软化效应；室温动态压缩试验中纯钼只表现出应变率效应，而该研究尚缺少高温下的动态压缩测试实验。
为此，本文以纯钼为研究对象，基于附带加热装置的分离式Hopkinson压杆(Split Hopkinson Pressure Bar, SHPB)实验加载技术[19,20]，研究高应变率下温度对纯钼的动态压缩力学性能的影响，既可以完善纯钼及钼合金的高速变形理论，又可以通过提高变形速率的方式来降低纯钼产品制备时的变形温度，从而为纯钼板、棒、丝材的生产、成形及制备的工艺改善提供技术指导和依据。
1 材料及实验方法1.1 实验材料本实验所用纯钼由宝鸡市天宇稀有金属有限公司制备，原材料为φ16×800 mm圆柱棒材。
动态压缩试样为圆柱形，其尺寸为φ8×6 mm，并沿纯钼圆柱棒材轴向制备动态压缩试样。
1.2 实验方法采用附带加热装置的SHPB设备进行高应变率的冲击压缩实验，实验设备如图1所示。
动态冲击压缩实验的波导杆选用φ10×900 mm 的弹簧钢杆，选用的应变片型号为BF120-1AA ，其应变片灵敏系数为 2.11±1%，其应变片电阻值为120.0±0.1Ω。
通过对SHPB 实验条件的控制，使得动态冲击压缩实验满足的应变率范围为2000 s -1左右的恒应变率实验。
针对目前纯钼轧制板材的成形温度一般为900℃~1400℃[11-13]，纯钼的静态力学性能测试温度大都为室温（20℃~25℃）~900℃[14-16]，因此本实验设计实验分别在高温800℃、高温1000℃、中温（300℃）及室温（20℃~25℃）四个温度下进行。
图1 高温分离式Hopkinson 压杆装置示意图Fig.1 Schematic of high temperature split hopkinson pressure barSHPB 的实验数据原理是建立在一维应力波假定和试件应力均匀分布假定两个基本假定的基础上。
而根据一维应力波假定，可以直接利用一维应力波理论来处理应力波数据[21,22]，确定试件材料的应力σ()t 、应变ε()t 和应力率ε()t ：0()()2i r t A t E A σεεε=++ (1.1)00()()t i r t C t d tl εεεε=--⎰ (1.2)00()()i r t C t l εεεε=-- (1.3)式1.1、1.2和1.3中，C 0为弹性波波速（m/s ），A 为波导杆截面积（m 2），A 0为试件截面积（m 2），l 0为试件长度（m ）。
试验中可以直接测量到的是εi 、εr 和εt ，再依据公式1.1、1.2和1.3通过数据处理，便可以计算出试样的应力σ()t -应变ε()t 关系和应变率ε()t 的大小。
2 结果与讨论2.1 动态压缩力学性能图2为不同温度、应变率大小相接近的纯钼动态压缩真应力-真应变曲线。
在室温时，纯钼的动态压缩的真应力-真应变曲线的真应力在开始阶段迅速升高；然后进入明显的动态屈服阶段，真应力有着明显的下降；随着真应变的继续增大，真应力逐渐缓慢升高，直至到达真应力极限，试样发生断裂。
在300℃时，纯钼的动态压缩的真应力-真应变曲线与室温下时的具有相似性，只是真应力在数值上相对变小；在动态屈服阶段，真应力下降幅度也变小；随着真应变的继续增加，真应力达到一个相对稳定数值的稳态阶段。
而在800℃和1000℃时，两个温度下纯钼的动态压缩的真应力-真应变曲线基本相同，真应变升高的幅度明显小于室温和300℃下，高温强度大幅下降；并且真应力-真应变曲线没有明显的动态屈服点，表现出连续动态屈服的变形特征；随着真应变的继续增加，真应力都逐渐的缓慢升高，直至试样断裂，变形结束。
图2 不同温度、相近应变率下纯钼动态压缩真应力-真应变曲线Fig.2 Dynamic compressive true stress—true strain curves of pure molybdenum at differenttemperatures and at similar strain rate在室温和300℃时，高应变率下纯钼在动态压缩变形时间较短，变形过程中的位错塞积得不到消除，从而使得形变抗力增大，发生应变硬化和应变率硬化作用，真应力-真应变线性阶段具有较大的斜率，形变硬化率较高，真应力快速增加；除了加工硬化作用，金属在塑性变形过程中也同时存软化作用，而高应变率下纯钼的变形时间大大时间缩短，纯钼不能及时软化，软化作用较弱，虽然软化作用使得形变抗力出现短暂下降，真应力-真应变曲线出现下移，但是动态硬化作用仍占据主导地位。
当达到一定的应变时，加工硬化和动态软化速率相等时，即表现为真应力相对稳定不变的稳态阶段。
随着变形程度的增加，位错密度越来越大，位错之间互相缠结、塞积，阻碍滑移，最终使得纯钼具有相对较高的动态压缩强度性能。
随着温度的大幅升高，升高到800℃和1000℃时，此时原子热运动的幅度陡然增大，原子热运动剧烈，纯钼原子间的结合力下降，导致塑性变形抗力降低，这是纯钼的高温动态强度降低的原因之一；同时，虽然纯钼的熔点最高可达2620℃，但在800℃左右时纯钼就可以产生再结晶作用[23]，由于温度升高，空位、位错等金属缺陷的运动会变得剧烈，容易发生空位的运动、位错的滑移和攀移，位错在热激活和外应力的作用下发生运动和合并重组，使得纯钼在动态压缩变形过程中发生动态回复，当应变增大到临界值时发生动态再结晶，动态回复和动态再结晶的热软化作用可以抵消塑性变形时产生的应变硬化以及应变率硬化作用，导致真应力-真应变线性阶段斜率变小，形变硬化率降低；同时，动态再结晶形核率也是受热激活所控制[24,25]，温度越高，动态再结晶的形核率和晶粒长大速率越大，动态再结晶程度就越大，动态软化作用越明显，这是导致纯钼的高温动态强度急剧降低的原因之二，也是主要原因。