(完整word版)烟囱荷载计算书
烟囱计算.xls
烟囱内径（m）d 5.2烟囱外径（m）D 5.22壁厚（m）δ0.01截面的惯性矩（m4）J0.555360076单位高度质量（kg/m）m1284.864271烟囱高度（m）H25弹性模量（Pa）E 2.06E+11第一振型自振周期(s)T10.118560695f1(Hz)8.43第二振型自振周期(s)T20.018876982f2(Hz)52.97第三振型自振周期(s)T30.006755973f3(Hz)148.02临界风速（m/s）Vcn220.1404098实际风速（m/s）V 3.7塔设备的强度计算1.风载荷：风压值（Pa）q=ev2/2q8.385125风压按50年一遇（Pa）q0550计算段设计风压（Pa）q i q i=f i q0f i 查表可得q1550q2687.5q3775.5任意段i承受的水平分力（N）Pi Pi=K1K2i q i H i D ei每10m分一段P129944.53H110P233913.6875H210P337404.5364H352.风弯矩Mw0-0风弯矩（N·m）Mw0-01500030.0321500.030032KN ·m3.地震力计算水平地震力（N）地震影响系数α 1.138657292T17.151566852T219.98231915T3筒身总重(Kg)M032121.60679烟囱设备强度计算水平地震力（N）F F=9.8Cαm p F 179219.9588第一振型的地震力F k F k 43.5194817地震弯矩(N·M)M E 0-0M E 0-0=4.9Cαm 0H （H/D<15)457193.7725T 12871497.729T 28023302.478T 3当第一振型时设备中、下部截面（0，3/4）M E a-a 裙座底部截面（0）M E 0-0571492.2156顶部截面（3/4，1）M E a-a 114298.4431当第二振型时设备中、下部截面（0，3/4）M E a-a 裙座底部截面（0）M E 0-03589372.161顶部截面（3/4，1）M E a-a 717874.4323当第三振型时设备中、下部截面（0，3/4）M E a-a 裙座底部截面（0）M E0-010029128.1顶部截面（3/4，1）M E a-a2005825.624.筒体的强度计算及校核真空中筒其中引起的轴向应力σ1σ1=PD i /（4S）σ1715001500030.032489305.951上面两组中取较大值1500030.032质量载荷在筒体中引起的轴向应力（Pa）σ21926948.558最大弯矩在筒体中引起的轴向应力（Pa）σ37066813.174组合拉应力σ拉5211364.616=5.21Mpa 组合压应力σ压9065261.731=9.07Mpa材料的许用应力[σ]t 215Mpa校核σ拉正确σ压正确5.裙座的强度计算及校核1500030.032⎪⎩⎪⎨⎧+++--D W a a E D aa W M 25M .0M M M 321σσσσ+-=拉321σσσσ++=压⎩⎪⎨⎧+++---D W 00ED 00W M 25M .0M M M 0000maxM -946499.7235上面两组中取较大值1500030.032裙座基底截面断面系数W sb0.04082裙座基底截面面积A s0.163362818裙座圈计算σs压38674377.06=38.67Mpa材料的许用应力[σ]t 215Mpa校核σs压正确6.地脚螺栓的计算裙座基础环上的应力 (Pa)σb 85145基础环外径（m）D b0 5.82基础环内径（m）D bi 5.22裙座圈外径（m）D s0 5.52基础面积（m 2）A b 5.1998基础环断面系数（m 3）W b 6.9564每个螺栓所受的拉力（N）T 18447M30螺栓力学性能（N）T 0174000校核σs压正确[]S1s 000s00maxs A 8m .9W M σσ〈+=--压⎪⎩⎪⎨⎧+++---D W 00ED 00W M 25M .0M M M 000maxM -。
烟囱计算书
蒲城70万吨/年煤制烯烃项目锅炉装置锅炉房（208）烟囱烟囱施工辐射梁、鼓圈计算书计算：编制单位：日期：二○一二年七月十一日目录一、受力计算总图 (1)二、平台三的受力计算 (2)三、平台二的受力计算 (5)四、平台一的受力计算 (7)五、平台钢丝绳的校核 (11)六、中心鼓圈的计算 (11)一、受力计算总图：（见附图一）[ ]=175Mpa附图一二、平台三的受力计算：辐射梁、环梁用槽钢[12：A=15.362cm2I x=346cm4W x=57.7cm3I y=37.4cm4W y=10.2cm3A钢=85.39mm2平台三受力计算图2.1、工况一：（四根钢丝绳作用） 辐射梁未承受轴向力，只校核强度。
强度计算：q=153kg/m 三次超静定，力法方程如下： δ11·X 1+δ12·X 2+δ13·X 3+△1P =△1s δ21·X 1+δ22·X 2+δ23·X 3+△2P =△2s δ31·X 1+δ32·X 2+δ33·X 3+△3P =△3s δ11=EI 30 δ22=EI 94.8 δ33=EI 09.1 δ12=EI 31.12 δ13=EI164.4 δ12=δ21δ13=δ31δ23=δ32=EI474.2△1P =EI24200-△2P =EI12920-△3P =EI3851-△1s =EA L X 113⨯⨯-=EA X 112⨯- △2s =EA L X 223⨯⨯-=EAX 212⨯-△3s =EAL X 333⨯⨯-=EAX 312⨯-X 1=513kg X 2=675kg X 3=24kg X 4=-62kg 因此X 4不受力。
这样就是三根钢丝绳受力： 二次超静定，力法方程如下： δ11·X 1+δ12·X 2+△1P =△1s δ21·X 1+δ22·X 2+△2P =△2sδ11=EI98.14 δ22=EI66.2 δ12=δ21=EI33.5△1P =EI12040-△2P =EI4223-△1s =EA L X 113⨯⨯-=EA X 112⨯- △2s =EA L X 223⨯⨯-=EAX 212⨯-X 1=736kg X 2=88kg X 3=457kg M max ＝209.7kg ·m σ==W M max =⨯7.578.97.20936Mpa ＜[σ] 2.2、工况二：（三根钢丝绳作用） 辐射梁未承受轴向力，只校核强度。
烟道估算及荷载计算
烟道荷载表
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说明：
1.表中a，bx，by,c,a表示滑动点，bx表示约束X方向的限位点，by表示约束Y方向的限位点，c表示固定点。
2.荷载表中荷载未包括地震力，包含了工作荷载，积灰荷载，风雪荷载，内压引起的荷载等等。
3.表中Fx,Fy 的方向正负两个方向都有可能。
4.表格中的数值表示的是一个点的荷载，整体荷载应该乘以相对应的数量
5.弹簧吊架，弹簧支架选择弹簧时的工作荷载必须在烟道本体制作图完成后再行核算选择。
（无）
6. X，Y，Z向坐标见荷载布置图。
7.每个支架点上的对称滑动点的荷载可以沿梁的轴向相互抵消。
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m钢烟囱计算书
目录1、设计资料基本设计资料烟囱总高度H =烟气温度T gas = ℃烟囱底部高出地面距离: 0mm夏季极端最高温度T sum = ℃冬季极端最低温度T win = ℃最低日平均温度T win = ℃烟囱日照温差△T = ℃基本风压?0 = m2瞬时极端最大风速: (m/s)地面粗糙度: B类烟囱筒体几何缺陷折减系数? =烟囱安全等级: 二级抗震设防烈度: 7度设计地震分组: 第一组建筑场地土类别: Ⅱ类筒壁腐蚀厚度裕度:衬里起始高度:设置破风圈: 是自定义设计温度下筒壁钢材的许用应力: 是否计算抽力: 否材料信息序号使用部位材料名称最高使用温度(℃)密度(kg/m3)导热系数?(W /(m·K))1 筒壁钢材S31603 250几何尺寸信息烟囱总分段数: 18烟囱筒身分段参数表编号标高(m) 烟囱筒壁外直径(mm) 分段高度(m)0 -----123456789101112131415161718烟囱总截面数: 21烟囱筒身分节参数表(1)截面编号标高(m)烟囱筒壁外直径(mm)分节高度(m)筒壁厚度(mm)坡度(%)0 -----1234567891011121314151617181920烟囱筒身分节参数表(2)截面编号标高(m)附加重量(kN)附加风载(kN)洞口数量洞口形状洞口宽度(mm)洞口高度(mm)洞口直径(mm)5 0 矩形0 0 -----6 0 矩形0 0 -----7 0 矩形0 0 -----8 0 矩形0 0 -----9 0 矩形0 0 -----10 0 矩形0 0 -----11 0 矩形0 0 -----12 0 矩形0 0 -----13 0 矩形0 0 -----14 0 矩形0 0 -----15 0 矩形0 0 -----16 0 矩形0 0 -----18 1 圆形----- ----- 180020 0 矩形0 0 -----是否设置爬梯: 否烟囱底座设计参数烟囱底板材料: Q235(B)烟囱底板内径D1:烟囱底板外径D2:偏心弯矩M e: 地脚螺栓材料: Q235(B)地脚螺栓数量n: 20地脚螺栓腐蚀裕量c2:地脚螺栓中心线直径D3: 4500mm筋板材料: Q235(B)筋板高度hj:盖板材料: Q235(B)盖板类型: 环形盖板是否有垫板: 否2、计算依据《烟囱设计规范》 GB 50051-2013《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010《钢结构设计规范》GB 50017-2003《烟囱设计手册》(2014年5月第1版)《不锈钢结构技术规程》CECS 410：2015 《低合金高强度结构钢》GB/T 1591-2008《钢结构设计手册》（第三版）《钢结构连接节点设计手册》（第二版）不锈钢S31603强度设计值见下表：3、筒体自重计算筒身自重表格(1)截面编号标高(m) 重量(kN) 筒壁1234567891011121314151617181920合计--筒身自重表格(2)截面编号标高(m)附加重量(kN)破风圈重(kN)本节总重量(kN)每节根部重量(kN)0 --1 29 292 29 593 40 984 20 1185 40 1586 29 1877 29 2168 64 2809 102 38110 62 44411 45 48812 37 52513 41 56614 32 59815 66 66416 41 70417 45 74918 65 81419 86 90020 67 967合计-- 967 967 筒身总重量 G = (每节重量) =6、动力特征计算前五阶自振周期分别为:T1 =T2 =T3 =T4 =T5 =前五阶振型相对位移计算结果标高(m) 第一振型(相对值)第二振型(相对值)第三振型(相对值)第四振型(相对值)第五振型(相对值)0 0 0 0 07、风荷载计算横向风振判断第1振型时的临界风速计算错误!式中D2/3-----2H/3高度处烟囱的外直径烟囱雷诺数R e错误!R e = 69000V cr1D2/3 = 69000 ×× = × 106R e≥× 106，×V H > V cr1需要考虑横风向风荷载已经设立破风圈，不考虑横风向作用风荷载标准值计算顺风向风压时风荷载计算结果标高R o?z?B?v z/H R?1(z) B z?z?k (m)90090090090020002000200020002000200020002000200020002000200020002000200020002000注：R0——筒身截面外半径（mm）风弯矩标准值计算风荷载及风弯矩标准值计算结果标高(m) Q i M wki-- --682667188881176139916392000231026043072343438674158451649235531648677548643注: 1、Q i表示作用于每一节中心处的集中风荷载, 单位为kN2、M wki = ∑(Q i h i), 单位为考虑瞬时极端最大风速时的风荷载计算（只计算顺风向风压）瞬时极端最大风速时风荷载计算结果标高R o?z?B?v z/H R?1(z) B z?z?k (m)90090090090020002000200020002000200020002000200020002000200020002000200020002000风荷载标准值计算结果标高(m) Q i M wki-- --913569621189157518742196267930953488411646015180557060496594740886851038011569 注: 1、Q i表示作用于每一节中心处的集中风荷载, 单位为kN2、M wki = ∑(Q i h i), 单位为8、地震作用及内力计算地震作用下的剪力(kN)标高第一振型第二振型第三振型第四振型第五振型振型组合值(m)地震作用下弯矩标高第一振型第二振型第三振型第四振型第五振型振型组合值(m)1858128149180203227262293324376418470506 551 603 684 815 992 11169、附加弯矩计算标高(m) 承载能力极限状态风荷载附加弯矩M ai承载能力极限状态地震附加弯矩M Eai正常使用极限状态风荷载附加弯矩M aki10、荷载内力组合荷载组合工况表组合1 S = + + + ××S Lk组合2 S = + + + ××S Lk组合3 S = + ××S wk + + ××S Lk组合4 S = + + ××S wk + ×M aE组合5 S = + + ××S wk + ×M aE组合6 S = + + + ××S wk +组合7 S = + - + ××S wk +组合8 S = + + + ××S wk +组合9 S = + - + ××S wk +组合10 S = + +组合11 S = + +标高(m)组合1 组合2 组合3N M N M N M 0 0 0 0 0 0 29 100 35 100 40 62 59 392 70 392 79 243 98 1063 118 1063 133 661 118 1314 142 1314 159 817 158 1740 190 1740 213 1082 187 2069 224 2069 252 1285 216 2423 259 2423 291 1505 280 2955 335 2955 377 1835 381 3411 458 3411 515 2118 444 3844 533 3844 599 2386 488 4534 586 4534 659 2814 525 5067 630 5067 709 3144 566 5704 680 5704 765 3539 598 6132 718 6132 807 3804 664 6658 796 6658 896 4129 704 7257 845 7257 951 4500 749 8148 899 8148 1011 5051 814 9545 976 9545 1099 5913 900 11391 1080 11391 1215 7048 967 12676 1160 12676 1305 7836标高(m)组合4 组合5N M N M0 0 0 035 45 29 4570 156 59 156 118 387 98 387 142 467 118 467 190 596 158 596 224 694 187 694 259 799 216 799 335 956 280 956 458 1092 381 1092 533 1223 444 1223 586 1435 488 1435 630 1601 525 1601 680 1802 566 1802 718 1939 598 1939 796 2108 664 2108 845 2303 704 2303 899 2597 749 2597 976 3063 814 3063 1080 3686 900 3686 1160 4123 967 4123标高(m)组合10N(kN) M0 0 29 96 59 376 98 1020 118 1260 158 1669 187 1984 216 2324 280 2834 381 3272 444 3687 488 4349 525 4860 566 5471 598 5881 664 6385 704 6958 749 7812 814 9150 900 10915967 12144标高(m)组合11N(kN) M0 0 29 100 59 392 98 1063 118 1314 158 1740 187 2069 216 2423 280 2955 381 3411 444 3844 488 4534 525 5067 566 5704 598 6132 664 6658 704 7257 749 8148 814 9545 900 11391 967 1267611、钢烟囱强度与稳定计算钢烟囱强度计算截面编号标高(m)A ni(m2)W ni(m3)N i(kN)M iN iA ni±M iW ni(N/mm2)f t(N/mm2)⎝⎛⎭⎫N iA ni±M iW ni/f t(%)0 -- -- -- -- -- -- --1 35 1002 70 3923 118 10634 142 13145 190 17406 224 20697 259 24238 335 29559 458 341110 533 384411 586 453412 630 506713 680 570414 718 613215 796 665816 845 725717 899 814818 976 954519 1080 1139120 1160 12676钢烟囱局部稳定计算钢烟囱局部稳定验算表(一)截面编号标高(m)t(mm)D i(mm)?N?B A ni(m2)W ni(m3)N i(kN)M i?N(N/mm2)?B(N/mm2)0 -- -- -- -- -- -- -- -- -- --1 1796 35 1002 1796 70 3923 1796 118 10634 3996 142 13145 3996 190 17406 3996 224 20697 3996 259 24238 3996 335 29559 3996 458 341110 3996 533 384411 3996 586 453412 3996 630 5067 13 3996 680 5704 14 3996 718 6132 15 3996 796 6658 16 3996 845 7257 17 3996 899 8148 18 3996 976 9545 19 3996 1080 11391 203996116012676钢烟囱局部稳定验算表(二)截面 编号 标高 (m) f yt (N/mm 2) ?? E t ×105 (N/mm 2) ?et ??crt?N +?B(N/mm 2) ()σN +σB /σcrt(%)0 -- -- -- -- -- -- -- -- -- 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20钢烟囱整体稳定性计算 截面位置 A bi (m 2) W bi(m 3) 计算长 度l 0(m)长细比? 稳定 系数? N Ex (kN) N i (kN) M i ? (N/mm 2) f t(N/mm 2)?/f t(%) 底部48525116012676钢烟囱孔洞应力计算 根据烟囱规范式（）计算σ = ⎣⎡⎦⎤N A 0 + MW 0αk ≤ f t标高(m) ?k A0(m2)W0(m3)N(kN)M?N/(mm2)f tN/(mm2)结果976 9545不通过(洞口补强)(12、考虑瞬时极端最大风速下验算结果标高(m)A ni(m2)W ni(m3)N i(kN)M iN iA ni±M iW ni(N/mm2)f y(N/mm2)⎝⎛⎭⎫N iA ni±M iW ni/f y(%)-- -- -- -- -- -- --29 9659 37698 1020118 1260158 1669187 1984216 2324280 2834381 3272444 3687488 4349525 4860566 5471598 5881664 6385704 6958749 7812814 9150900 10915967 12144烟囱底板厚度计算底板面积：A(m2)底板抵抗矩：W(m3)底板压应力：?cbt(kN/m2)筒壁外侧为三边支撑板自由边长度a(m)两端与自由边相邻的边长度b(m)?M max m)底板厚度t(mm)筒壁内侧为一边支撑板筒壁内侧为一边支撑板C(m)M max m)底板厚度t(mm)底板厚度取较大结果且要大于14mm ，因此取底板厚度t为45mm地脚螺栓直径计算单个地脚螺栓的拉力(kN)所需地脚螺栓净面积(mm2)地脚螺栓计算直径d1(mm)地脚螺栓所需直径d(mm)地脚螺栓所需面积(mm2)最终取地脚螺栓为30-M76筋板厚度计算底板分布反力得到的压力N1(kN)锚栓产生的拉力N2(kN)根据筋板抗拉强度计算的筋板厚度t1(mm)根据筋板抗剪强度计算的筋板厚度t2(mm)构造要求t3(mm)筋板厚度取以上三者的较大值，最终取值为28mm盖板厚度计算盖板类型为环形盖板筋板内侧间距l3'(mm)筋板自由外伸宽度b(mm)盖板上地脚螺栓孔直径d3(mm)计算盖板厚度t g(mm)构造要求：盖板厚度不小于底板厚度，最终取值为38mm筒壁各截面位移结果截面编号标高(m)基本风压作用下位移(mm)瞬时最大风速作用下位移(mm)地震作用下位移(mm)0 1 2 3 4 5 6 7 8 9101112131415161718192015、加强圈间距计算编号标高(m)D r(mm)t r(mm)E t×105(N/mm2)??(N/mm2)f rv co(m/s)加强筋截面H s(m)0 -- -- -- -- -- -- -- --1 1800 102 1800 103 1800 104 4000 105 4000 106 4000 107 4000 108 4000 129 4000 1210 4000 1211 4000 1212 4000 1213 4000 1414 4000 1415 4000 1416 4000 1417 4000 1418 4000 14计算结果：1.塔筒体上部1/3筒高处需设置破风圈，以消除横风向风振;2.标高处管道按直径1800的开洞计算，根据计算结果，洞口处需要补强；3.沿筒高壁厚变化，厚度分别为16mm，14mm，12mm。
烟囱荷载计算书
（一）设计资料1.烟囱型式：单筒式钢筋混凝土烟囱2.钢内筒高210m，内直径8.0m钢筋混凝土外筒高205m，出口直径11m3.极端最低温度：-5度，极端最高温度：40度4.地震烈度：7度。
场地土类别：I类5.烟囱高度210m，安全等级为一级，风荷载采用百年一遇，换算后风荷载的为1.034Kpa6.烟囱零米标高相当于绝对标高12.00m，基础埋深-6.20m，持力层为中风化花岗岩，地基承载力特征值fa k≥800Kpa（二）设计原则1.钢筋混凝土外筒基础采用环板基础，混凝土等级为C402.内筒型式：自立式钢内筒，重量不传至外筒，计算外筒时不考虑内筒刚度，计算外筒时作为外加惯性荷载计入其重量。
内筒防腐按进口泡沫玻璃考虑，厚度为38mm，重量为13kg/㎡3．钢筋混凝土筒身采用C40混凝土。
外筒为内筒施工预留施工孔（9mx9m），外筒烟道孔按6.48mx16.68m考虑，底标高为12.73m4.计算软件为：钢筋混凝土烟囱计算软件Multi-flue Chimney V3.05.钢筋混凝土外筒内部设6层平台，平台处设置止晃点。
顶层平台为混凝土平台，按承重平台考虑，其余为钢平台，按检修平台考虑。
平台标高分别为：35.0m，70.0m，105.0m，140.0m，175.0m，203.6m（三）荷载计算1.钢内筒荷载计算（1）钢内筒筒壁自重荷载（壁厚按20mm计算）q1=rxA=rx∏x(r1·r1-r2·r2)=78x3.14x(4.058·4.058-4.038·4.038)=39.66KN/m(2) 钢内筒玻璃砖自重荷载：q2=rxA=rx∏xD=13x3.14x8.076=3.30 KN/m(3) 每个钢内筒沿竖向线性荷载：q= q1+ q2=39.66+3.30=42.96 KN/m2.平台荷载计算顶部平台恒载标准值；6 kN/㎡顶部平台活载标准值；7 kN/㎡其他平台恒载标准值；1.5kN/㎡其他平台活载标准值；3 kN/㎡35m平台：半径R=8.04m，A=3.14x8.04x8.04-3.14x4.35x4.35=143.56恒载标准值；1.5x143.56=215.34 KN活载标准值；3x143.56=430.68KN70m平台：半径R=6.60m，A=3.14x6.60x6.60-3.14x4.35x4.35=77.36恒载标准值；1.5x77.36=116.04 KN活载标准值；3x77.36=232.09KN105m平台：半径R=5.62m，A=3.14x5.62x5.62-3.14x4.35x4.35=39.76恒载标准值；1.5x39.76=59.64 KN活载标准值；3x39.76=119.28KN140m平台：半径R=4.95m，A=3.14x4.95x4.95-3.14x4.25x4.25=20.22恒载标准值；1.5x20.22=30.33 KN活载标准值；3x20.22=60.66KN175m平台：半径R=4.95m，A=3.14x5.15x5.15-3.14x4.45x4.45=21.10恒载标准值；6x21.10=31.65 KN活载标准值；3x21.10=63.30KN203.6m平台：半径R=4.95m，A=3.14x5.2x5.2-3.14x4.5x4.5=21.32恒载标准值；6x21.32=127.92 KN活载标准值；7x21.32=149.24KN计算各层外加垂直荷载时，平台活荷载折减系数取0.65计算各层外加惯性荷载时，不考虑顶层平台活荷载，考虑顶层平台积灰荷载1kN/㎡，其余平台荷载折减系数0.5，同时计入钢筒重量。
锅炉房烟囱风载荷计算
锅炉房烟囱风载荷计算
背景
锅炉房烟囱的风载荷计算是为了评估其结构的稳定性和抗风能力。
通过计算风载荷，可以确定烟囱结构是否能够承受预期的风压，并采取必要的措施来加强烟囱的稳定性。
计算方法
烟囱风载荷的计算可以采用多种方法，常见的方法包括Kz法
和圆柱体系数法。
在进行计算之前，需获得烟囱的基本参数，例如
高度、直径和形状等。
然后，根据所选的计算方法，进行相应的计算。
Kz法
Kz法是一种常用的计算方法，它基于地面高度和烟囱的高度
来确定风载荷。
公式如下：
风载荷 = 风压系数 * 风速 * 烟囱高度
其中，风压系数可根据不同的地区和烟囱形状选取。
圆柱体系数法
圆柱体系数法是另一种常见的计算方法，它将烟囱视为一个圆柱体，并根据烟囱的尺寸和流向来确定风载荷。
公式如下：风载荷 = 0.5 * 风压系数 * 风速 * 烟囱受风面积
其中，风压系数和受风面积可根据烟囱的尺寸和流向选取。
结论
通过采用适当的风载荷计算方法，我们可以评估锅炉房烟囱的结构稳定性，并采取必要的措施加强其抗风能力。
在进行计算时，应根据具体情况选择合适的计算方法和相应的参数值。
以上为锅炉房烟囱风载荷计算的简要说明。
钢烟囱计算书计算书5【精选文档】
（如果不单独存档，不盖入库章）计 算 书xxxx 项目 xxxx 装置 66米钢烟囱文件编号:xxxx钢烟囱设计软件QY —Chimney*＊**＊＊*＊＊工程建设有限公司2017年10月目录1、设计资料 (3)2、计算依据 (7)3、筒体自重计算 (8)4、筒体截面参数 (10)5、筒体温度计算 (11)6、动力特征计算 (14)7、风荷载计算 (16)8、考虑瞬时极端最大风速时的风荷载计算（只计算顺风向风压） (18)9、地震作用及内力计算 (20)10、附加弯矩计算 (24)11、荷载内力组合 (30)12、钢烟囱强度与稳定计算 (33)13、考虑瞬时极端最大风速下验算结果 (37)14、筒壁容许应力计算 (38)15、钢烟囱底座计算 (41)16、钢烟囱位移结果 (44)17、加强圈间距计算 (45)1、设计资料1．基本设计资料烟囱总高度H = 66。
000m烟气温度T gas = 80.00℃烟囱底部高出地面距离： 0mm夏季极端最高温度T sum = 40。
00℃冬季极端最低温度T win = —15。
00℃最低日平均温度T win = -5.00℃烟囱日照温差△T = 15.00℃基本风压ω0 = 0。
35kN/m2瞬时极端最大风速： 50.00（m/s)地面粗糙度： B类烟囱筒体几何缺陷折减系数δ = 0。
50 烟囱安全等级：二级抗震设防烈度: 7度（0.10g)设计地震分组: 第一组建筑场地土类别: Ⅱ类筒壁腐蚀厚度裕度: 2.00mm衬里起始高度： 0.00m设置破风圈: 是2．材料信息序号使用部位材料名称最高使用温度(℃)密度（kg/m3）导热系数λ（W /（m·K))1 隔热层JM—100 1100 850.00 ———-—2 筒壁钢材Q235（B）250 7850.00 58。
150给定三个温度点下隔热层的导热系数值给定温度（℃）350 450 550 导热系数(W /（m·K）) 0.200 0.200 0.2403．几何尺寸信息烟囱总分段数： 7烟囱筒身分段参数表编号标高(m）烟囱筒壁外直径（mm)分段高度(m）0 66.00 2000.00 -—--—1 60.00 2000。
钢烟囱计算书最终
向基本风压
wcr10：
wcr10=（1.3Vcr1）2 （10/H）2α
0.998
/1600=
wcr10T12= 查GB0009表7.4.3 ξ=
0.07 2.04
横向风振临界风
速对应的顺风向
各截面风压标准
值计算如下：
截面号
标高 μz μs ξ ν1 θν θB ν=
wk=βz
ψz
βz= μsμ
zwcr10
标高3.4m
1 h（m）
0
22 1.284 0.502 2.04 0.81
1
15 1.14 0.502 2.04 0.81
2
8
1 0.502 2.04 0.81
3
0
1 0.502 2.04 0.81
3.4
1 0.502 2.04 0.81
Bz/B0
ν1θ νθB
Z/H
1+ξ （kN/
ψz
νψ z/μs
m2）
1
1 0.81
1 1 2.29 1.47
1 1 0.81 0.681818 0.56 1.82 1.04
1 1 0.81 0.363636 0.19 1.32 0.66
1
1 0.81
0 0.02 1.03 0.52
1 1 0.81 0.154545 0.04 1.06 0.53
6
cnpt
266209092.xlsD2000
2.5 Mpa
导热系数：
700℃：≤
0.25 W/m.K
1000℃：≤
0.25 W/m.K
使用温度：
80 ℃
线变化率：
1000℃X3h：
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（一）设计资料
1.烟囱型式：单筒式钢筋混凝土烟囱
2.钢内筒高210m，内直径8.0m
钢筋混凝土外筒高205m，出口直径11m
3.极端最低温度：-5度，极端最高温度：40度
4.地震烈度：7度。
场地土类别：I类
5.烟囱高度210m，安全等级为一级，风荷载采用百年一遇，换算后风荷载的为1.034Kpa
6.烟囱零米标高相当于绝对标高12.00m，基础埋深-6.20m，持力层为中风化花岗岩，地基承载力特征值fa k≥800Kpa
（二）设计原则
1.钢筋混凝土外筒基础采用环板基础，混凝土等级为C40
2.内筒型式：自立式钢内筒，重量不传至外筒，计算外筒时不考虑内筒刚度，计算外筒时作为外加惯性荷载计入其重量。
内筒防腐按进口泡沫玻璃考虑，厚度为38mm，重量为13kg/㎡
3．钢筋混凝土筒身采用C40混凝土。
外筒为内筒施工预留施工孔（9mx9m），外筒烟道孔按6.48mx16.68m考虑，底标高为12.73m
4.计算软件为：钢筋混凝土烟囱计算软件Multi-flue Chimney V3.0
5.钢筋混凝土外筒内部设6层平台，平台处设置止晃点。
顶层平台为混凝土平台，按承重平台考虑，其余为钢平台，按检修平台考虑。
平台标高分别为：35.0m，70.0m，105.0m，140.0m，175.0m，203.6m
（三）荷载计算
1.钢内筒荷载计算
（1）钢内筒筒壁自重荷载（壁厚按20mm计算）
q1=rxA=rx∏x(r1·r1-r2·r2)=78x3.14x(4.058·4.058-4.038·4.038)=39.66KN/m
(2) 钢内筒玻璃砖自重荷载：
q2=rxA=rx∏xD=13x3.14x8.076=3.30 KN/m
(3) 每个钢内筒沿竖向线性荷载：
q= q1+ q2=39.66+3.30=42.96 KN/m
2.平台荷载计算
顶部平台恒载标准值；6 kN/㎡
顶部平台活载标准值；7 kN/㎡
其他平台恒载标准值；1.5kN/㎡
其他平台活载标准值；3 kN/㎡
35m平台：半径R=8.04m，A=3.14x8.04x8.04-3.14x4.35x4.35=143.56
恒载标准值；1.5x143.56=215.34 KN
活载标准值；3x143.56=430.68KN
70m平台：半径R=6.60m，A=3.14x6.60x6.60-3.14x4.35x4.35=77.36
恒载标准值；1.5x77.36=116.04 KN
活载标准值；3x77.36=232.09KN
105m平台：半径R=5.62m，A=3.14x5.62x5.62-3.14x4.35x4.35=39.76
恒载标准值；1.5x39.76=59.64 KN
活载标准值；3x39.76=119.28KN
140m平台：半径R=4.95m，A=3.14x4.95x4.95-3.14x4.25x4.25=20.22
恒载标准值；1.5x20.22=30.33 KN
活载标准值；3x20.22=60.66KN
175m平台：半径R=4.95m，A=3.14x5.15x5.15-3.14x4.45x4.45=21.10
恒载标准值；6x21.10=31.65 KN
活载标准值；3x21.10=63.30KN
203.6m平台：半径R=4.95m，A=3.14x5.2x5.2-3.14x4.5x4.5=21.32
恒载标准值；6x21.32=127.92 KN
活载标准值；7x21.32=149.24KN
计算各层外加垂直荷载时，平台活荷载折减系数取0.65
计算各层外加惯性荷载时，不考虑顶层平台活荷载，考虑顶层平台积灰荷载1kN/㎡，其余平台荷载折减系数0.5，同时计入钢筒重量。
另外35m平台考虑烟道荷重2500KN。
作用于钢筋混凝土外筒的荷载：（KN）
35m平台：外加垂直荷载：G=215.34+430.68x0.65+2500=2995.2
外加惯性荷载：S=215.34+430.68x0.5+2500+35x42.96=4434.28
70m平台：外加垂直荷载：G=116.04+232.09x0.65=266.90
外加惯性荷载：S=116.04+232.09x0.5+35x42.96=1735.69
105m平台：外加垂直荷载：G=59.64+119.28x0.65=137.17
外加惯性荷载：S=59.64+119.28x0.5+35x42.96=1622.88
140m平台：外加垂直荷载：G=30.33+60.66x0.65=69.76
外加惯性荷载：S=30.33+60.66x0.5+35x42.96=1564.26
175m平台：外加垂直荷载：G=31.65+63.30x0.65=72.80
外加惯性荷载：S=31.65+63.30x0.5+35x42.96=1598.55
203.6m平台：外加垂直荷载：G=127.92+149.24x0.65=224.93
外加惯性荷载：S=127.92+21.32x0.5+35x42.96=1212.58。