失 血 量 的 计 算
失血量的计算
一、称重法：失血量=敷料湿重（g)-敷料干重（g)/1.05
一块纱布干重0.006kg=60g
一块产垫(80*120cm厚)重0.1kg=100g
二、容积法：一弯盘=200ml
三、休克指数法(SI)：SI=脉率/收缩压（mmHg)，
SI=0.5为正常
SI=1时则为轻度休克
SI=1.0~1.5时，失血量约为全身血容量的20%~30%
SI=1.5~2.0时，约为30%~50%
SI=2.0以上，约为50%以上，重度休克
各种常见油罐储油量的计算方法
各种常见油罐储油量的计算方法 摘要：本文介绍了一些常见形状的储油罐油量的计算方法，并给出了每种形状的储油罐容积的计算公式和整个推导过程，供各位同仁共同探讨和分享。 现实生活中，尽管储油罐的形状各式各样， 仔细分析无非存在以下两种结构：卧式结构和立 式结构。无论是卧式结构还是立式结构，都有可 能存在半椭圆形封头、平面封头、半圆形封头、 圆锥形封头等。笔者在计算储油罐的过程中，积 累了大量的经验，现简要做一介绍。 一、椭圆封头卧式椭圆形油罐 这种油罐的形状一般是两端封头为半椭球 形，中间为截面积是椭圆形的椭圆柱体，如图 1-1、图1-2所示。 计算时，可以把这种油罐的容积看成两部 分，一部分为椭球体（把两端的封头看作是一个 椭球），另一部分为平面封头中间截面为椭圆形 的椭圆柱体，见图1-3、图1-4所示，然后，采 用微积分计算任一液面高度时油罐内的容积。 我们建立如图1-3、图1-4所示的坐标系， 设油罐除封头以外的长度为L，其截面长半轴为 A，短半轴为B。椭球部分的长半轴为B，短半轴 L C B A y 图1-2：椭圆封头卧式椭圆形油罐结构图 图1-1：椭圆封头卧式椭圆形油罐实体图 H (0,2b) a y a (0,b) x y 图1-3：椭圆柱体剖面图 L H (0,2b) C y - C (0,b) z 图1-4：封头椭球体剖面图
为C ，则在图1-3、图1-4所示的坐标系中，分别得到椭圆的方程为： 在某一液面高度H 时，油罐内油的容积为： 由（1）得： 由（2）得： 将（4）、（5）代入（3）得： 公式（6）即为任意截面高度时油罐中油的容积。 若用余旋计算，还可以得到如下的公式： 二、平面封头卧式椭圆形油罐 这种油罐的形状一般两端为平面封头，中间 截面积为椭圆形的椭圆柱体，如图2-1、图2-2所示。 这种油罐任一液面高度时，油罐内油的容积的计算公式可以参照上述方法推导，但要比椭圆封头卧式椭圆形的油罐简单的多。实际上，当公式（6）中的C 为零时，就可以得到该油罐的计算公式。 同样，用公式（7）也可以得到用反余旋表示的公式，本文略（下同）。有些卧式的椭圆形油罐，其封头近似平面，可以忽略其曲面，按照平面封头椭圆形油罐的方法近似计算。 三、椭圆封头卧式圆柱形油罐 这种油罐的形状一般是两端封头为半椭球形，中间为圆柱体，如图3-1、图3-2所示。 L B A y 图2-2：平面封头卧式椭圆形油罐结构图 图2-1：平面封头卧式椭圆形油罐实体图 dy x z x L 2V H ?π+=）（2 y By 2B A x -= 2y By 2B C Z -= （3） （4） （5） ??π+=H 0 H x zdy x dy L 2B B H arcsin B B H 1B B H [ ABL )(2-+---=（6） dy y yB 2B C .y yB 2B A 22H 0--π?]H 31 BH [B AC ]2322-π+π++--=? dy )B y (B B A L 2V 22H 0（8） ]2B B H arcsin )B B H (1B B H [ ABL V 2π +-+---=1B B y A x 2 222=-+） （（1） （2） 1C z B B y 2 2 22=+-）（] )B B H (1B 2B H B B H [arccos ABL V 2 π+-----=]H 3 1 BH [B AC 322-π+ （7）
储罐盘梯施工项方案
编号：14HJ-AZFB-TJFA- # 孚宝渤海石化（天津）仓储有限公司 临港石化产品储罐区一期项目 储罐盘梯施工专项方案 编制: 审核: 批准: 安全会签: 中国化学工程第十四建设有限公司 天津孚宝项目经理部 目录
1.编制说明 (3) 编制说明 (3) 编制依据 (3) 采用规范、标准 (3) 2.施工部署 (4) 施工总体情况 (4) 施工工艺流程 (5) 3.施工进度 (7) 盘梯支承三角架的焊接 (7) 盘梯的预制进度 (8) 盘梯的吊装安装进度 (8) 4、质量检查验收 (9) 验收程序及阶段 (9) 验收执行规范和合格标准 (10) 5、HSE管理通用措施及本工程JSA分析 (10) HSE管理措施 (10) HSE技术措施 (11) 文明施工管理 (12) 应急预案 (13) 本工程危险源分析及应对措施 (18) 6、相关表格 (20) 储罐盘梯零部件预制质量检查确认表 (20) 储罐钢梯平台安装检查记录 (20) 盘梯安装作业票（吊装许可证） (20)
1.编制说明 编制说明 孚宝渤海石化（天津）仓储有限公司临港石化产品储罐区一期项目罐区盘梯安装工程即将开始施工。由于盘梯安装存在高空作业，特编制此安全专项方案，以作为技术方案的补充，指导施工，确保安全。 编制依据 浙江省天正设计工程有限公司设计的孚宝渤海石化（天津）仓储有限公司临港石化罐区一期工程盘梯施工图纸。 我公司编制的《孚宝渤海石化（天津）仓储有限公司临港石化罐区一期项目施工组织设计》。 我公司编制并已经监理、业主方批准的《储罐施工方案》、《中国化学工程第十四建设有限公司天津孚宝项目经理部HSE管理程序文件》、《孚宝（天津）项目应急预案》。 我公司编制的项目总体网络进度计划。 我公司现行的质量、环境、职业健康安全“三合一”管理手册和程序文件。 采用规范、标准 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99。 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91。 《石油化工施工安全技术规程》SH3505-99。
各种常见油罐储油量的计算方法
各种常见油罐储油量的计算方法 摘要：本文介绍了一些常见形状的储油罐油量的计算方法，并给出了每种形状的储油罐容积的计算公式和整个推导过程，供各位同仁共同探讨和分享。 现实生活中，尽管储油罐的形状各式各样，仔细分析无非存在以下两种结构：卧式结构和立式结构。无论是卧式结构还是立式结构，都有可能存在半椭圆形封头、平面封头、半圆形封头、圆锥形封头等。笔者在计算储油罐的过程中，积累了大量的经验，现简要做一介绍。 一、椭圆封头卧式椭圆形油罐 这种油罐的形状一般是两端封头为半椭球形，中间为截面积是椭圆形的椭圆柱体，如图1-1、图1-2所示。 计算时，可以把这种油罐的容积看成两部分，一部分为椭球体（把两端的封头看作是一个椭球），另一部分为平面封头中间截面为椭圆形的椭圆柱体，见图1-3、图1-4所示，然后，采用微积分计算任一液面高度时油罐内的容积。 我们建立如图1-3、图1-4所示的坐标系，设油罐除封头以外的长度为L ，其截面长半轴为 A ，短半轴为 B 。椭球部分的长半轴为B ，短半轴 为C ，则在图1-3、图1-4所示的坐标系中，分别得到椭圆的方程为： 在某一液面高度H 时，油罐内油的容积为： 由（1）得： L C B A y 图1-2：椭圆封头卧式椭圆形油罐结构图 图1-1：椭圆封头卧式椭圆形油罐实体图 H (0,2b) a Δy - a (0,b) 0 x y 图1-3：椭圆柱体剖面图 L H (0,2b) C Δy - C (0,b) 0 z 图1-4：封头椭球体剖面图 dy x z x L 2V H ?π+=）（2 y By 2B A x -= 2y By 2B C Z -= （3） （4） （5） ??π+=H 0 H x zdy x dy L 21B B y A x 2 222=-+） （（1） （2） 1C z B B y 2 2 22=+-）（
心排血量
常用血流动力学测定参数 心排血量（CO）5~6L/min 中心静脉压（CVP）5~12 cmH2O 射血分数（EF）>0.50 心脏排血指数（CI） 2.5~4.5L/(min*m2) 左房压（LAP）5~14mmHg 左室舒张末容量（LVEDV）70ml/m2 左室每搏功指数（LVSWI）51~61gm/m2 肺动脉舒张压（PADP）5~14mmHg 肺动脉收缩15~30 mmHg 肺动脉楔压（PAWP）5~14mmHg 肺毛细血管楔压（PASP）压（PCWP）5~14mmHg 左室每搏功指数（RVSWI）8~12gm/m2 血气分析各参数正常值 血浆酸碱度PH 7.4+-0.05 血氧饱和度SO2 SaO2(动脉血) 0.9~1.0 SvO2（静脉血）0.64~0.88 动脉血氧分压PaO2 80~100 mmHg 二氧化碳分压PaCO2 成人男性35~48 mmHg，女性32~45 mmHg 儿童27~41 mmHg 二氧化碳总量TCO2 成人2.3~31mmol/L 儿童20~28 mmol/L 标准碳酸氢盐SB 成人25+-3 mmol/L，儿童21+-25 mmol/L 缓冲碱BB 45~55 mmol/L 碱剩余BE 成人-3~+-3 mmol/L 儿童-4~+-2 mmol/L
心外科常用药物剂量及用法参考表 抗生素 药名参考剂量用法 青霉素钠轻症3~5万u/（kg*d），分2~3次静脉或肌肉注射 青霉素钾重症20~40万u/（kg*d），分2~3次 力百丁成人0.625~1.0g，2次/d 口服 儿童80mg/（kg*次）3次/d 羟氨苄青霉素50~100mg/（kg*d），分3~4次/d 口服 头孢氨苄（先锋霉素IV）成人0.25~0.5g/次，3~4次/d 口服 儿童25~50mg/（kg*d），分3~4次 头孢拉定成人1~2g/d，分3~4次口服 2~4g/d，分3~4次静脉滴注 头孢克洛成人0.25g/次，3~4次/d 口服 儿童20~40mg/（kg*d），分3次 头孢曲松成人1~2g/d，1次/d 静脉滴注 儿童20~80 mg/（kg*d），1次/d 头孢他定成人1~ 2g/d，分2~3次静脉滴注 儿童30~100mg/（kg*d），分2~3次 3代，对绿脓杆菌有良好的抗菌作用，口服不吸收，体内不代谢，主要以原形从尿中排泄。不良反应：小剂量对肝、肾、造血系统毒性极小，大剂量可偶见血清转氨酶、尿素氮等暂时上升，局部反应为肌注部位疼痛，静注过快可致静脉炎等。 头孢吡扝成人1~2g/d，分2次静脉滴注 儿童30~50 mg/（kg*次），3次/d 庆大霉素成人80mg/次，2~3次/d 口服 儿童10~15mg/（kg*d），分3次口服 2~5 mg/（kg*d），分3次静脉滴注 成人或儿童每日3~5mg/kg，分1~2次肌注或静滴 血药浓度高峰在0.5~1h到达，半衰期约2小时，肾功能不全者要减量。不良反应：1、发生率较多的有听力减退、耳鸣或耳部饱满感（耳毒性）；2、血尿，排尿次数显著减少或尿量减少；3、食欲减退、极度口渴（肾毒性）；4、步履不稳，眩晕（影响前庭）；5、发生率较低者有呼吸困难、哮喘，极度软弱无力；6、过敏。禁忌症：过敏的，肾功能严重不良或听力严重下降的病人不宜选用。 奈替米星成人100mg/次，2次/d 静脉滴注 儿童6~7.5mg/（kg*d），分2~3次 红霉素成人1~2g/d，分3次口服 儿童20~40mg/（kg*d），分2~3次静脉滴注 罗红霉素成人150mg/次，2次/d 口服 儿童2.5~5 mg/（kg*次），2次/d 克拉霉素成人250mg，2次/d 口服 儿童7.5 mg/（kg*次），2次/d 万古霉素成人1g/次，2次/d 静脉滴注 儿童40mg/(kg*d)，分2次
储罐油量计算方法
储罐油量计算方法 1 油品算量操作 1.1 术语和定义（国标GB/T 19779-2005） 1.1.1 游离水（FW ） 在油品中独立分层并主要存在于油品下面的水。FW V 表示游离水的扣除量，其中包括底部沉淀物。 1.1.2 沉淀物和水（SW ） 油品中的悬浮沉淀物、溶解水和悬浮水总称为沉淀物和水。其质量分数或体积分数、体积和质量分别用SW %、SW V 和SW m 表示。 1.1.3 沉淀物和水的修正系数（CSW ） 为扣除油品中的沉淀物和水（SW ）将毛标准体积修正到净标准体积或将毛质量修正到净质量的修正系数。 1.1.4 体积修正系数（VCF ） 将油品从计量温度下的体积修正到标准体积的修正系数。用标准温度下的体积与其在非标准温度下的体积之比表示。等同于液体温度修正系数（CTL ） 1.1.5 罐壁温度修正系数（CTSh ） 将油罐从标准温度下的标定容积（即油罐容积表示值）修正到使用温度下实际容积的修正系数。 1.1.6 总计量体积（to V ） 在计量温度下，所有油品、沉淀物和水以及游离水的总测量体积。 1.1.7 毛计量体积（go V ） 在计量温度下，已扣除游离水的所有油品以及沉淀物和水的总测量体积。 1.1.8 毛标准体积（gs V ） 在标准温度下，已扣除游离水的所有油品及沉淀物和水的总体积。通过计量温度和标准密度所对应的体积修正系数修正毛计量体积可得到毛标准体积。 1.1.9 净标准体积（ns V ） 在标准温度下，已扣除游离水及沉淀物和水的所有油品的总体积。从毛标准体积中扣除沉淀物和水可得到净标准体积。 1.1.10 表观质量（m ） 有别于未进行空气浮力影响修正的真空中的质量，表观质量是油品在空气中称重所获得的数值，也习惯称为商业质量或重量。通过空气浮力影响的修正也可以由油品体积计算出油品在空气中的表观质量。 1.1.11 表观质量换算系数（WCF ） 将油品从标准体积换算为空气中的表观质量的系数。该系数等于标准密度减去空气浮力
低心排血量综合症
低心排综合征及其处理 正常成年人安静时心排血量（CO）为4—6L/min，如果用心指数（CI）表示则为2.5—4L/（min·m2）。人们通常把CO＜3L/min或CI＜2L/（min·m2）称为低心排血量或低心排出量。低心排血量不等于低心排血量综合征。反之，低心排血量综合征不一定全部都是低心排血量，少部分具有正常心排量。低心排血量综合征是否发生，取决于心排血量与末梢循环必须量之间的关系。末梢循环需要量正常，心排血量减低，当然可以引起低心排血量综合征；如果心排血量“正常”，而末梢循环必须量增加，同样可以引起低心排血量综合征；若既有低心排血量，又有末梢循环需要量增加，则可造成严重的低心排血量综合征。 综上所述，低心排血量综合征，是指心排血量不能满足末梢循环必需量，而造成组织灌注不足引起的一系列临床症状与体征之综合病症。低心排血量综合征的定义应该包括：①低心排血量；②由于低心排血量引起的周围血管收缩反应；③组织灌注不足。 低心排血量综合征原因及病理生理 1.1 左心前负荷降低 1.1.1 低血容量 病人术前摄入不足及利尿过度，即可造成原始的血容量不足；术中对血液丢失估计不足，补充不够，体外循环引起血液向第三件间隙的转移，造成体液暂时不能在循环中利用；复温、血管扩张药物、麻醉等造成血管扩张，有效循环血量不足；术后引流不畅，丢失量补充不足；术后利尿不当；少数病人合并消化道出血或消化液丢失引起低血容量。 1.1.2心脏压塞 既可引起舒张末期容量即前负荷不足；也可严重影响心肌收缩力，使每搏容量明显下降。造成心脏压塞的因素有：术中术野止血不彻底；病人凝血机制不佳，尤其是紫绀型右心衰竭病人更易发生。术后引流不畅造成心脏压塞，或者心包内积血不多但凝血块对心室流出道造成压迫，同样可以出现心脏压塞类似的低心排表现。 1.1.3 肺动脉高压 肺动脉压力过高，肺阻力过高，右心负荷增大，可以造成右心衰竭，进而导致有效循环血量减少。 1.1.4 液气胸 液气胸时由于胸膜腔负压消失，引起静脉回流量的减少，导致低血容量。 1.1.5 呼吸机气道压力过高 呼吸机气道压力过高，导致胸腔内压升高，静脉回流减少，心脏前负荷降低，心排出量减少，血压降低。 1.2 左心后负荷增加 1.2.1 外周血管收缩 机体处于应激状态，内源性血管活性物质如儿茶酚胺增加，则可引起外周血管阻力增加，心脏后负荷增加。心肌做功多即引起心肌耗氧量增加，如果心脏不能代偿，则可引起心排血量下降。体外循环术后由于机体低体温也可引起外周血管收缩。 1.2.2容量过负荷 肾功能不全，尿量过少，引起体内的水潴留，或者由于输液 过快过多，引起机体循环超负荷，左心后负荷，心排出量减少。 1.3 心肌收缩力减弱 1.3.1 术前心功能不 1.3.3 术中心肌顿抑 与心肌缺血再灌注损伤有关，主要现象是心肌收缩无力，如果术中心肌保护不佳，冠脉损伤或气栓，更加重心肌收缩功能的损害；麻醉处理不当，尤其是是使用了对心肌损害的麻醉药和药物过量时；左心引流不佳，心脏在术中过渡膨胀，心肌顺应性下降，影响心肌收缩力；心脏手术矫正不彻底等，以及心肌缺氧、酸中毒、高碳酸血症，心肌炎症、肥厚、水肿、梗塞等。 1.3.4 电解质及酸硷内稳态失衡 体外循环术后酸中毒和低钾血症；大量使用库存血时，血清钙离子失活，引起钙离子的减少，使心肌收缩力下降；术中与术后呼吸机使用不当，引起呼吸性碱中毒；大量输血时枸橼酸盐经肝脏代谢造成HCO3－增多，加上利尿剂和激素的使用，都可以造成代谢性碱中毒。碱中毒可以引起氧解离困难，组织缺氧，低血钾，这些都可以造成心功能损害。 1.4 心律失常 1.4.1 心动过缓：窦性心动过缓或者房室传导阻滞时心室率较慢，每搏输出量不变则心排血量下降。 1.4.4 心动过速：心率快时，使舒张期充盈减少，每搏容量减少如果快的心率不1能代偿每搏容量减少，可引起心排血量下降。心律失常，尤其
小直径储罐盘梯弯曲半径的计算
小直径储罐盘梯弯曲半径的计算一 小直径储罐盘梯弯曲半径的计算 口李红林 钢制立式圆筒形储罐是石油化工常见容器,为了上下罐 的安全和方便,近年不少小直径储罐(直径D<I1000ram) 也开始由以前的直梯改为盘梯,设计图纸中给出了盘梯的详图以及内外侧板的下料尺寸,盘梯的水平包角,但却没有盘 梯弯曲半径,而传统放样法求盘梯弯曲半径很复杂,为此本 文通过简化推导出盘梯弯曲半径的计算公式. 盘梯模型的建立 罐体由罐底,罐壁,罐顶三部分组成.从理论上讲盘 梯为螺旋线结构,由于罐体半径较小,若把盘梯近似为圆 弧结构,实践证明计算出的值在盘梯安装时会出现较大误差,而手工放样又很复杂繁琐.因此可以建模用计算法计 算盘梯弯曲半径. 根据设计原理,具有内外侧板的盘梯,实际上可将其看 成是焊接于储罐圆柱壁上的空间螺旋面,升角45.,50. (通常取45.).其数学模型图如图1.根据螺旋面的形成原理,其计算公式为: ,=『==(D—) } 2~r(r+h)I
式中:L一外螺旋线实长1一内螺旋线实长h一 螺旋面高度r一内螺旋线展开内圆半径C一切口弦长 e一切缺角R一外螺旋线展开外圆半径 —— \, >一 图1盘梯模型图 CHINAPE 中TROL锸C和ALIN化DUs芏48 公式推导 对于储罐盘梯可以将其内侧板作为内螺旋线,外侧板 作为外螺旋线,盘梯宽度(内外侧板中心距)为螺旋面高度. 由于内外侧板的展开长度,盘梯的宽度,通常由图纸给 出,因此只要根据公式: 向 ,. r=一 一 ,一nr, R:r+向戥一R一L 即可计算出内外侧板所在螺旋线的展开内外圆半径. r一盘梯内侧板弯曲半径,L一外侧板展开长度,l一内侧 板展开长度,h一盘梯的宽度 而大直径储罐(D?1lO00mm)盘梯内侧板弯曲半径 的近似计算公式为: :瓦92而i+
储罐呼吸损耗计算方法
诸位: 这是一篇关于固定顶储罐储存有机液体时所产生的呼吸损耗的计算方法(依据美国的研究成果),特提供给大家参考,如有做化工类的或加油站(库)项目环评时可套用. 1、储存有机液体的基本罐型有固定顶罐、浮顶罐、可变蒸气空间罐和压力罐等五种，而固定顶罐是一种最普通的罐型，在国内最常被使用，是储存有机液体的普通罐型，一般认为是最低的接受水平，特别是在加油站和石油库用于储存汽油和柴油。 典型的固定顶罐由带有永久性附加罐顶的园筒钢壳组成，其罐顶可以有锥形、园拱顶形到平顶的不同设计。固定顶罐一般装有压力和排气口，它使储罐能在极低或真空下操作，压力和真空阀仅在温度、压力或液面变化微小的情况下阻止蒸气释放。固定顶罐的主要是呼吸排放和工作排放等两种排放方式。 2.排放量计算 2.1呼吸排放 呼吸排放是由于温度和大气压力的变化引起蒸气的膨胀和收缩而产生的蒸气排出，它出现在罐内液面无任何变化的情况，是非人为干扰的自然排放方式。 固定顶罐的呼吸排放可用下式估算其污染物的排放量： LB=0.191×M（P/（100910-P））^0.68×D^1.73×H^0.51×△T^0.45×FP×C×KC 式中： LB—固定顶罐的呼吸排放量（Kg/a）； M—储罐内蒸气的分子量； P—在大量液体状态下，真实的蒸气压力（Pa）； D—罐的直径（m）；
H—平均蒸气空间高度（m）； △T—一天之内的平均温度差（℃）； FP—涂层因子（无量纲），根据油漆状况取值在1~1.5之间； C—用于小直径罐的调节因子（无量纲）;直径在0~9m之间的罐体，C=1-0.0123(D-9)^2 ;罐径大于9m的C=1； KC—产品因子（石油原油KC取0.65，其他的有机液体取1.0） 2.2工作排放 工作排放是由于人为的装料与卸料而产生的损失。因装料的结果，罐内压力超过释放压力时，蒸气从罐内压出；而卸料损失发生于液面排出，空气被抽入罐体内，因空气变成有机蒸气饱和的气体而膨胀，因而超过蒸气空间容纳的能力。 可由下式估算固定顶罐的工作排放 LW=4.188×10^-7×M×P×KN×KC 式中： LW—固定顶罐的工作损失（Kg/m3投入量） KN—周转因子（无量纲），取值按年周转次数（K）确定。 K36,KN=1 36＜K≤220, K＞220,KN=0.26 其他的同 （1）式。 转EIA-3一个贴子：
心排血量
心排血量 文章目录*一、心排血量的基本信息1. 定义2. 专科分类3. 检查分类4. 适用性别5. 是否空腹*二、心排血量的正常值和临床意义1. 正常值2. 临床意义*三、心排血量的检查过程及注意事项1. 检查过程2. 注意事项*四、心排血量的相关疾病和症状1. 相关疾病2. 相关症状*五、心排血量的不适宜人群和不良反应1. 不适宜人群2. 不良反应 心排血量的基本信息 1、定义心排血量(CO)是临床上了解循环功能最重要的基本指标之一,CO指心脏每分钟将血液泵至周围循环的血量,可反映整个循环系统的功能状况,包括心脏机械做功和血流动力学,了解前、后负荷、心率及心肌收缩力。在麻醉和ICU中,CO常常用于危重病人和血流动力学不稳定者的监测以指导病人的治疗和观察病情进展。 2、专科分类心血管 3、检查分类超声 4、适用性别男女均适用
5、是否空腹空腹 心排血量的正常值和临床意义 1、正常值正常人在同一时期内抅,左心和右心接受回流的血量大致相等,输出的血量也大致相等,在静息状态下,心室每搏量60-80ml,每分心输量等于每搏量乘以心率,约每min5-6L火罐网。 2、临床意义心力衰竭的主要血流动力学改变是心排血量减低,不能满足组织代谢的需要,其减低程度与心力衰竭程度一致。急性心肌梗死患者如监测到心排血量呈进行性下降,常预示心源 性休克将发生。 心排血量的检查过程及注意事项 1、检查过程取大试管1支,加入尿液至2/3试管高度处。斜持试管在酒精灯上加热,待上部尿液煮沸。滴加5%醋酸液2～3滴,轻摇,再加热至沸,立即在黑色背景下观察结果。 2、注意事项心排血量是评价循环系统效率高低的重要指标。为了便于在不同个体之间进行比较,一般多采用空腹和静息时每 一平方米体表面积的每分心输出量即心指数为指标: 一般成年 人的体表面积约为1.6-1.7平方米。静息时每分心输出量为5-6升,故其心指数约为3.0-3.5升/分/平方米。在不同生理条件下,
无创心排血量监测仪ICONR动态监测新生儿的心排量变化及临床意义研究
龙源期刊网 https://www.360docs.net/doc/4b9764211.html, 无创心排血量监测仪ICONR动态监测新生儿的心排量变化及临床意义研究 作者：王贵芝张海鸿郭芳钱亚男 来源：《健康必读（上旬刊）》2020年第01期 【摘; 要】目的：探讨采用电子心力测量法（electrical cardiometry，EC）监测新生儿的心排量变化及临床意义。方法：选取我院收住院的77例正常新生儿，足月儿分为两组，早产儿分为四组。采用无创心排血量监测仪ICONR监测新生儿心输出量CO、心脏指数CI、每搏输出量SV。结果：正常足月儿Ⅱ组较Ⅰ组CO、CI、SV明显增加（P<0.05）。47例足月新生儿的体重和胎龄与心排血量呈正相关。30例早产儿第3、4天CO、CI、SV比24h时内显著升高（P<0.05）;第3天心输出量比第2天明显升高（P<0.05）;第4天心排量与第3天比较，差异无显著性（P>0.05）。足月儿输出量正常值95%可信区间为0.83～0.91L/min/kg，早产儿4天内心输出量正常值95%可信区间为0.50～0.56 L/min/kg。结论：EC法监测可准确、持续、无创评估新生儿的血流动力学变化，有望在新生儿重症监护病房中得到进一步的临床推广应用。 【关键词】新生儿;心排量;无创心排血量监测仪;ICONR动态监测 【中图分类号】R197;;;;; 【文献标识码】A;;;;; 【文章编号】1672-3783（2020）01-0165-02 在新生儿重症监护室，危重症发生率和死亡率较高，准确有效测定患儿的心功能尤其重要。本文将探讨应用无创心排血量监测仪ICONR，监测正常新生儿心排血量变化，分析与胎龄、体重关系，以及早产儿不同日龄心排血量的变化方面的临床研究[1]，现将研究结果报道如下： 1 资料与方法
储罐盘梯整体预制安装方法
立式圆筒形钢制焊接储罐盘梯 整体安装法的探索及应用一、储罐盘梯整体安装法施工流程 二、分析计算、整体安装 材料验收
α=H/R ×180/ π t 内=2×π×(R+δ/2)×α/360° t 外=2×π×(R+δ+a+δ/2)×α/360 L 内=22h t +内 L 外=22h t +外 以5000m 3罐上盘梯为例计算该盘梯内、外侧板长度。已知盘梯各项参数如下:(单位 mm) α=31° h=6500 R=12012 δ=8 a=650 b=160 则:t 内=2×π×(12012+8/2)×31/360=6501、3 t 外=2×π×(12012+8+650+8/2)×31/360=6857、3 L 内=2265003.6501+=9193 L 外=2265003.6857+=9448 2. 下料 根据计算得出的数据进行划线,气割下料。 （二） 盘梯内外侧板上踏步间距样板制作 1. 计算内侧板上的踏步间距样板各边长度尺寸
L1=c/sinθL2=b/sinθθ=arctg(h/t内) 以5000m3罐上盘梯为例计算该盘梯内侧板上的踏步间距样板各边长度尺寸。已 知c=250mm,b=160mm,h=6500mm,t 内由前面计算其值为t 内 =6501、3mm。 θ= arctg(h/t 内 )= arctg(6500/6501、3)≈45°L1=c/sinθ=250/sin45=353、6mm L2 2.
根据外侧板上踏步间距样板示意图可得出如下计算公式: L1′=c/sinθ′L2′=b/sinθ′θ′=arctg(h/t外) 以5000m3罐上盘梯为例计算该盘梯内侧板上的踏步间距样板各边长度尺寸。已 知c=250mm,b=160mm,h=6500mm,t 外由前面计算其值为t 外 =6857、3mm。 θ′= arctg(h/t外)= arctg(6500/6857、3)≈43、47° L1′=c/sinθ′=250/sin43、47=363、4mm L2′=b/sinθ′=160/sin43、47=232、6mm 3.制作样板 根据计算得出的数据在1mm钢板上进行划线,剪切下料并清理毛刺。 （三）放线 先将内外侧板上的氧化铁、毛刺清除干净。根据施工图给出的尺寸,在内、外侧板上划出第一块踏步板的安装位置线。然后再用内(外)侧板上的踏步间距样板分别在内(外)侧板上依次划出各块踏步板的安装位置线。 （四）踏步板安装 按照在内、外侧板上划出的踏步板位置线,依次安装各块踏步板。同时由于内、外侧板上踏步板位置尺寸不同,安装时就会自然形成一定的弧度,以适应储罐形状。因此,安装时需要注意以下几点: 1.为了适应渐起的盘梯弧度,盘梯上半部分安装踏步板时,逐渐将内侧板端面垫高;盘梯下半部分安装踏步板时,逐渐将外侧板端面垫高。否则由于盘梯自重的影响,预制盘梯的弧度偏差较大,影响到盘梯的整体安装效果。 2.盘梯踏步板安装时先点焊,待整体吊起安装就位合适后,再焊接牢固。这样即使有制造误差,也可进行调整。 （五）整体安装 用吊车将预制好的盘梯吊起至事先做好的罐体盘梯三角架上,调整盘梯到罐壁的距离,完全合适后点焊牢固。再按要求将所有焊缝焊接牢固。
储罐呼吸损耗计算方法
诸位:这是一篇关于固定顶储罐储存有机液体时所产生的呼吸损耗的计算方法(依据美国的研究成果),特提供给大家参考,如有做化工类的或加油站(库)项目环评时可套用. 1、储存有机液体的基本罐型有固定顶罐、浮顶罐、可变蒸气空间罐和压力罐等五种，而固定顶罐是一种最普通的罐型，在国内最常被使用，是储存有机液体的普通罐型，一般认为是最低的接受水平，特别是在加油站和石油库用于储存汽油和柴油。 典型的固定顶罐由带有永久性附加罐顶的园筒钢壳组成，其罐顶可以有锥形、园拱顶形到平顶的不同设计。固定顶罐一般装有压力和排气口，它使储罐能在极低或真空下操作，压力和真空阀仅在温度、压力或液面变化微小的情况下阻止蒸气释放。固定顶罐的主要是呼吸排放和工作排放等两种排放方式。 2.排放量计算 2.1 呼吸排放 呼吸排放是由于温度和大气压力的变化引起蒸气的膨胀和收缩而产生的蒸气排出，它出现在罐内液面无任何变化的情况，是非人为干扰的自然排放方式。 固定顶罐的呼吸排放可用下式估算其污染物的排放量： LB=0.191×M（P/（100910-P））^0.68×D^1.73×H^0.51×△T^0.45×FP×C×KC 式中：LB—固定顶罐的呼吸排放量（Kg/a）； M—储罐内蒸气的分子量； P—在大量液体状态下，真实的蒸气压力（Pa）； D—罐的直径（m）； H—平均蒸气空间高度（m）； △T—一天之内的平均温度差（℃）； FP—涂层因子（无量纲），根据油漆状况取值在1~1.5之间； C—用于小直径罐的调节因子（无量纲）;直径在0~9m之间的罐体，C=1-0.0123(D-9)^2 ; 罐径大于9m的C=1； KC—产品因子（石油原油KC取0.65，其他的有机液体取1.0） 2.2工作排放 工作排放是由于人为的装料与卸料而产生的损失。因装料的结果，罐内压力超过释放压力时，蒸气从罐内压出；而卸料损失发生于液面排出，空气被抽入罐体内，因空气变成有机蒸气饱和的气体而膨胀，因而超过蒸气空间容纳的能力。 可由下式估算固定顶罐的工作排放 LW=4.188×10^-7×M×P×KN×KC 式中：LW—固定顶罐的工作损失（Kg/m3投入量） KN—周转因子（无量纲），取值按年周转次数（K）确定。 K36,KN=1
立式圆筒形储罐盘梯的简易制作和安装方法
立式圆筒形储罐盘梯的简易制作和安装方法 发表时间：2019-04-25T11:26:08.627Z 来源：《基层建设》2019年第3期作者：包东永 [导读] 摘要：立式圆筒形的储罐大多采用螺旋式的盘梯作为工作人员上下的通道，盘梯的制作对于尺寸的精度要求极高，所以在进行盘梯的制作时需要对图样的尺寸进行认真核实，在经过放样计算后计算出准确的尺寸，然后再下料制作，从而保证盘梯的顺利制作和安装。 大庆油田建设集团有限责任公司化建公司第七项目部黑龙江大庆市 163000 摘要：立式圆筒形的储罐大多采用螺旋式的盘梯作为工作人员上下的通道，盘梯的制作对于尺寸的精度要求极高，所以在进行盘梯的制作时需要对图样的尺寸进行认真核实，在经过放样计算后计算出准确的尺寸，然后再下料制作，从而保证盘梯的顺利制作和安装。本文介绍了立式圆筒形储罐盘梯的相关制作方法和安装方法。 关键词：立式圆筒形储罐；盘梯；制作；安装 前言 随着我国社会经济的快速发展，石油化工行业以及其他化工行业也在迅猛的发展，对于立式圆筒形储罐的需求也在不断的增加。在现阶段的立式圆筒形储罐盘梯的制作和安装过程中，很多人由于对盘梯的制作和安装知之甚少，常常导致下料错误，从而导致材料的浪费和无法安装等问题的出现。下文对立式圆筒形储罐盘梯的制作方法和安装方法进行阐述。 图1 盘梯平面图 一、盘梯内外侧板的弧长及展开长度的计算 1.对图样的设计数据和尺寸进行验算 首先要对设计图纸中的尺寸数据进行进一步的核实验算，通常情况下是对盘梯的旋转角度水平转角的弧长进行核算，一般采用的弧长计算公式为 L=nπr/180 计算公式中，L代表的是弧长的长度，n代表的是水平转角的度数，r代表的是盘梯内部侧板的内半径长度。 2.对内外部侧板展开长度进行计算 盘梯高程以及旋转的角度数的弧度是直角所形成的直角三角形斜边的长度，利用勾股定理来计算或者核实验算内外部侧板长度，形成的直角三角形斜边的长度就是所求的侧板展开的长度。 二、盘梯的内外部侧板的升角计算 通常情况下，立式圆筒形储罐的盘梯内外部侧板所设计的升角大小都是不同的，也就是说内外部侧板上踏板的旋转角度与侧板旋转角度一般都是不相同的，内部侧板的角度一般取45°，而外部侧板的旋转角度根据储罐罐体直径的不同而不同，一般外部侧板的旋转角度为30°~42°。而在实际的立式圆筒形储罐的盘梯制作和安装过程中，施工人员常常将内外部侧板的升角度数误认为都是45°，这往往会导致制作出的储罐盘梯踏板的外端产生倾斜，从而使得盘梯旋转的螺旋角度不够，会给储罐盘梯的安装带来很多的安装问题和很大的安装难度。如果采用正确的方式进行储罐盘梯内外部侧板的制作，使得侧板升角符合设计要求，从而保证盘梯的安装工作的顺利进行，能够更加简单方便的完成盘梯的吊装就位和安装工作 三、关于盘梯内外部侧板的升角样板的相关制作 在进行盘梯内外部侧板的踏步以及侧板升角的样板制作时，此时的度数对应的就是内外部侧板不同的升角度数。然后画出内外部侧板的升角样板，也就是储罐盘梯的踏步对于内外部侧板的夹角样板。对实用性与简化操作进行对比，做出一个直角三角形的样板就可以了，这种方法比起传统方法中在两个踏步板中间取一个菱形样板的方式更加的简单方便。 四、盘梯踏步板的卷制方法 下面以50mm的踏步板翻边卷制为例来进行介绍。 现阶段，比较成熟的踏步板翻边的卷制方法是将胎具放在三轴卷板机之中辊上，把踏步板的花纹钢板中有花纹图样的那一面朝着卷板机放进胎具的预留空隙之中，然后启动卷板机，胎具就会在辊轴前进下一次将花纹图样钢板煨成90度的直角，制作方式十分的简单易行，立式圆筒形储罐的盘梯踏步板卷制如图2、图3所示。 图2 盘梯踏步板卷制图图3 盘梯踏步板卷制图 五、盘梯的组成对型 把已经确定好旋转方向，并且用样板进行划线的内外部侧板平整地放在平台上面，有划线的那一面朝上放置，将压制好的踏步板一一点焊到内测板上面，要注意将踏步板的翻边处朝向，然后旋转90°角，踏步板要水平放置，然后开始点焊盘梯的外侧板，在进行盘梯的组装对型工作时要注意，一定要使得外侧板划线能够与踏步板完全吻合才可以，这样才能够充分保证好盘梯的旋转角度和旋转方向。 在进行点焊工作时，一般应该先将中间部位的踏步板组对好，将内部侧板完全一定弧度，因为外部侧板长度比内部侧板长度要长，所以要把外侧板上的每条线与踏步板的划线组对好，然后再从中间位置开始向外边一一进行点焊工作。这些工作基本上都是由一个焊工与两个铆工相互配合进行组装点焊工作，采用一把撬杠和一把手锤很短时间内就能够完成点焊工作。
储油罐计量操作规范
储油罐计量操作规范 一、检查和准备 二、操作内容及步骤 检前尺：待计量罐停运至少30分钟，油品稳定时开展以下操作。 1、到达检定时间，检尺人员会同哈炼人员一起到停运罐检尺平台； 2、检尺操作 下尺，检计量罐罐位，检尺方法为检空尺（夏季量油孔检尺，冬季浮船检尺），每座油罐必须检尺2次，取2次检尺的平均值，当2次检尺误差大于2mm时，必须再次进行检尺； （1）夏季检尺的操作步骤 打开量油孔缓慢下尺，根据量油孔的高度H和油罐的浮标位置估算下尺高度，粘油后收起量油尺，记录下尺数h1和粘油数h2。根据h=H- h1 +h2计算出罐位； （2）冬季检浮船的操作步骤 从油罐检尺点处下尺，检尺锤接触到油罐基准点后停止下尺，记
录下检尺数。罐位=检尺点高-基准点至液面高-下尺数，计算出罐位； 3、认真核对检尺数据，确认无误后进行计算； 4、检尺平台清洁无油污，量油孔已关闭。 5、恢复油罐的原运行状态时，当班人员应现场确认罐前阀室内进油阀门关闭； 检后尺：待计量罐停运至少30分钟，油品稳定时开展以下操作。 6、到达检定时间，检尺人员会同哈炼人员一起到停运罐检尺平台； 7、检尺操作 下尺，检计量罐罐位，检尺方法为检空尺（夏季量油孔检尺，冬季浮船检尺），每座油罐必须检尺2次，取2次检尺的平均值，当2次检尺误差大于2mm时，必须再次进行检尺； （1）夏季检尺的操作步骤 打开量油孔缓慢下尺，根据量油孔的高度H和油罐的浮标位置估算下尺高度，粘油后收起量油尺，记录下尺数h1和粘油数h2。根据h=H- h1 +h2计算出罐位； （2）冬季检浮船的操作步骤 从油罐检尺点处下尺，检尺锤接触到油罐基准点后停止下尺，记录下检尺数。罐位=检尺点高-基准点至液面高-下尺数，计算出罐位； 8、认真核对检尺数据，确认无误后进行计算； 9、检尺平台清洁无油污，量油孔已关闭。 10、储油罐计量销售，双方核对确认无误签署凭证。 11、管道生产系统数据上传。
储罐计算说明书
文献综述 贮罐的种类和特点： 在石油化学工业贮存石油及其产品以及其他液体化学产品的应用越来越广。它与非金属贮罐比较有以下优点： 1.结构简单，施工方便，速度快。 2.运行，检修方便，劳动，卫生条件好。 3.不易泄漏。 4.与混凝土贮罐相比，加热温度一般不受限制。 5.投资小。 6.灭火条件较同容积的混凝土贮罐好。 7.占地面积小。 缺点：热损失较大，耗金属量较多，由于贮罐贮存的介质很多，对贮存条件的要求也多样化，因此到目前为止，就会出现很多类型得贮罐。 贮罐的形式是贮罐设计必须首先考虑的问题，他必须满足给定的工艺要求，根据场地条件（环境温度，雪载荷，风载荷，地震载荷，地基条件等），贮存介质的性质，容量大小，操作条件，设置位置，施工方便，造价，耗钢量等有关因素来决定，通常按几何形状和结构形式可以分为： 1.固定顶贮罐。 2.浮顶贮罐。 3.无力矩贮罐。 4.套顶贮罐。 贮罐由罐体（罐底，罐壁，罐顶组成，包括内部附件），附件（指焊到罐体上的固定件，如梯子，平台等），配件（指与罐体连接的可拆部分，如安装在罐体上的液面测量设备，消防设施，以及有关防雷，防静电，防液堤安全措施等组成）（一）.固定顶贮罐可分为：锥顶贮罐；拱顶贮罐，自支承伞形贮罐 （1）.锥顶贮罐：锥顶贮罐可分为自支承和有支承锥顶罐两种。
自支承锥顶罐是一种形状接近于正圆椎体表面的罐顶，锥顶载荷靠锥顶板周边支承与罐壁上。 罐顶是一种形状接近于正圆椎体表面的罐顶。罐顶载荷主要由梁和柱上的檩条或置于有支柱或无支柱的衍架上的檩条来承担。一般用在容积大于1000立方米以上的贮罐。对梁柱式锥顶罐，不适用于会有不均匀下沉的地基上，或地震载荷较大的地区。 锥顶贮罐与相同容积的拱顶罐相比，可以设计成气体空间较小的小坡度锥顶，“小呼吸”时损耗少，锥顶制造和施工较容易，但耗钢较多。目前，自支承式锥顶贮罐，在我国设计建造越来越多，在锥顶上操作较自支承拱顶罐安全。国外在石油化工产品的贮存方法面采用锥顶罐较多。 (2)拱顶贮罐：拱顶贮罐可分为自支承拱顶罐和支承式拱顶罐两种。 自支承拱顶罐的罐顶是一种形状接近于球星表面的罐顶，它是由4-6mm的薄钢板和加强肋组成的球形薄壳，拱顶载荷靠拱顶板周边支承与罐壁上，支承式拱顶是一种形状接近于球星表面的罐顶，拱顶载荷主要靠柱和罐顶衍架支承于罐壁上。拱顶贮罐系我国石油化工各个部门广泛采用的一种贮罐结构形式，拱顶贮罐与相同容积的的锥顶罐相比耗钢较少，能承受较高的剩余压力，有利于减少贮液蒸发损耗，但罐顶的制造施工较复杂。目前国内拱顶罐最大容量已达到20000立方米。 （3）伞形罐顶：自支承伞形罐顶是一种修正的拱形罐顶，其任何水平截面都具有规则的多角形，它和罐顶板数有同样多的棱边。罐顶载荷靠拱顶板支承与罐壁上，因此是自支承拱顶的变种。伞形罐顶是锥形顶和拱形顶之间的一种折中形式，伞形罐顶的强度接近于拱形顶，但安装容易，因为罐顶板只在一个方向弯曲。 固定顶贮罐一般均装有呼吸阀以降低气体的呼吸损失，同时也防止贮罐超压以保证安全。 （二）浮顶贮罐 浮顶贮罐可分为：1）浮顶贮罐，2）内浮顶贮罐。 1.浮顶贮罐浮顶贮罐的浮顶是一个漂浮在贮液表面上的的浮动顶盖，随着贮液液面上下浮动，浮顶与罐壁之间有一个环形空间，在这个环形空间中有密封元件使得环形空间中的贮液与大气隔开，浮顶和环形空间中的密封元件一起形成了贮液表面的覆盖层，使得罐内的贮液与大气完全隔开，从而大大减少了贮液在贮存过程中的蒸发损失，而且保证安全，减少大气污染，采用浮顶罐贮存油品时可比固定罐减少油品
油罐盘梯计算
油罐盘梯计算 1500m 3×12484×φ12600储罐盘梯 罐壁高度H 1=12484 mm 罐底到梯底的高度 H 3= H －n 1×220－50=135 油罐内径R 0=6300 mm 内侧板升角 α= 45° 内侧板半径R 1= R 0+ C=6300+150=6450 mm 球形拱顶外半径R= 1.1×12600=13860 mm 拱顶高度 h=R － 2 02) 15(--R R +δ =13860－ 2 2 ) 156300(13860 --+6=1513 mm 1、平台高度 H=H 1+h 1=12484+241=12725 mm 平台上表面至罐壁包边角钢顶面的高度 h 1=h+ 2 02) (l R R --－R =1513+ 2 2 ) 5006300(13860 --－13860=241 2、踏步数n 1= 220 H = 220 12725= 57 （个） ( 100≤(H －220×n 1) < 350 ) 3、内侧板展开长度l 内=（220 n 1+50）×2=17805 mm 4、外侧板展开长度l 外=0.7071 l 内 2 ) 1 1(1R B + + =0.7071×17805× 2 ) 6450 7001(1+ + =18796 mm 5、三角架个数n 2= 3 1100 l H -= 1660 1100 12725-= 7 （个） 6、三角架在罐壁上的水平位置：
a n = (h n － b 1 2 )× 1 2R R a 1= (h 1×1－ b 12 )×12R R =(1660－150 2 )× 6450 6310=1416 mm a 2= (h 1×2－ b 12 )×12R R =(1660×2－1502 )×64506310=3040 mm a 3= (h 1×3－b 12)×12R R =(1660×3－1502 )×64506310=4664 mm a 4= (h 1×4－b 12)×12R R =(1660×4－1502 )×64506310=6288 mm a 5= (h 1×5－b 12)×12R R =(1660×5－1502 )×64506310=7912 mm a 6= (h 1×6－b 12)×12R R =(1660×6－1502 )×64506310=9536 mm a 7= (h 1×7－b 1 2)× 1 2R R =(1660×7－150 2 )× 6450 6310=11160 mm 7、盘梯包角α1 α1= 1 3 R H H -× π 180= 6450 135 12725-× π 180=111.84°