(整理)SW6开孔补强计算书.
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sw6换热器全部校核数据校核资料
重量
163.84
Kg
压力计算
最大允许工作压力
[Pw]= =3.55133
MPa
结论
合格
壳程圆筒计算
计算单位
太原理工大学化学化工学院
计算条件
筒体简图
计算压力Pc
1.11
MPa
设计温度t
150.00
C
内径Di
1200.00
mm
材料
Q345R(板材)
试验温度许用应力
189.00
MPa
设计温度许用应力t
189.00
重量
163.84
Kg
压力计算
最大允许工作压力
[Pw]= =3.55133
MPa
结论
合格
后端管箱筒体计算
计算单位
太原理工大学化学化工学院
计算条件
筒体简图
计算压力Pc
2.97
MPa
设计温度t
160.00
C
内径Di
1200.00
mm
材料
Q345R(板材)
试验温度许用应力
189.00
MPa
设计温度许用应力t
187.80
MPa
试验温度下屈服点s
345.00
MPa
钢板负偏差C1
0.60
mm
腐蚀裕量C2
1.00
mm
焊接接头系数
1.00
厚度及重量计算
计算厚度
= = 9.56
mm
有效厚度
e=n-C1- C2=13.40
mm
名义厚度
n=14.70
mm
重量
264.21
Kg
压力试验时应力校核
163.84
Kg
压力计算
最大允许工作压力
[Pw]= =3.55133
MPa
结论
合格
壳程圆筒计算
计算单位
太原理工大学化学化工学院
计算条件
筒体简图
计算压力Pc
1.11
MPa
设计温度t
150.00
C
内径Di
1200.00
mm
材料
Q345R(板材)
试验温度许用应力
189.00
MPa
设计温度许用应力t
189.00
重量
163.84
Kg
压力计算
最大允许工作压力
[Pw]= =3.55133
MPa
结论
合格
后端管箱筒体计算
计算单位
太原理工大学化学化工学院
计算条件
筒体简图
计算压力Pc
2.97
MPa
设计温度t
160.00
C
内径Di
1200.00
mm
材料
Q345R(板材)
试验温度许用应力
189.00
MPa
设计温度许用应力t
187.80
MPa
试验温度下屈服点s
345.00
MPa
钢板负偏差C1
0.60
mm
腐蚀裕量C2
1.00
mm
焊接接头系数
1.00
厚度及重量计算
计算厚度
= = 9.56
mm
有效厚度
e=n-C1- C2=13.40
mm
名义厚度
n=14.70
mm
重量
264.21
Kg
压力试验时应力校核
使用SW6-2011计算压力容器开孔补强的几个问题
１ 补 强 方 法 及 适 用范 围
１ ． １ 计算时应注意的问题 在使用 Ｓ Ｗ６ — ２ ０ １ ｌ 计算开孔补 强之前要 先判断接 管的直 径和壁 厚是否满足 Ｇ Ｂ １ ５ ０ ． ３ — ２ ０ １ １ 中６ ． １ ＿ ３ 不另行 补强的最 大开孔 直径＿ １ ＿ 的要 求． 满足要求的可以不进行计算 ． 没有进行判断直接 输入数据的 ， 生成 计算书会显示满 足不另行补强 的最大开孔 直径 的要求 ．不 予进行计 算 还需要注意的是单 个孔 开孔补强计算合格 ， 然 而该 孔的有效补强 区Ｂ ＝ ２ ｄ 范 围内还有其他开孔 ． 形成孔桥的 ． 则应 按孔桥处理 在计算 两相邻开孔 中心的间距或者 任意两孔 中心 的间距时对 曲面间距应按 弧长计算 ． 按照弦长或中心线垂 直距离计 算是 不正确 的 １ ． ２ 补强计算方法及适用范围的理解 Ｓ Ｗ６ — ２ ０ １ １ 补强计 算方法 给出 四种 ： 等面积补 强法 、 另一 补强方 法、 分析方法和压力面积法。 计算软件 中的等面积补强法是指单个 开孔 的等面积法 ， 联合补强 法是指多个开孔的等面积法 等面积法是 开孔补 强计算方法 中最广泛 应用的计算方法 ． 该法是以补偿 开孔局 部截 面的一次拉伸强度作为补 强准则的 ． 是以无限大平 板上开有小圆孔 时孔边 的应力集中作为理论 基础 的． 即仅 考虑 容器壳体 中存 在的拉伸薄膜 应力 ， 对开孔 边缘的二 次应力 的安定 性问题是通过 限制开孔形状 ．长短径之 比和开孔范 围 ８ （ 开孔率 ） 间接 考虑的日 ， 使用该法应考虑开孔是否 满足 Ｇ Ｂ １ ５ ０ ． ３ — ２ ０ １ １ ｄ ｏ ｐ 中６ ． １ ． １的规 定 对于承受静载的压力 容器开孔 ， 长期实践证 明该法在 允许使用范围内 ． 其补强结果是 比较安全 可靠 的。分析法是根据弹性 ： ！ ！ 一｛ 薄壳理论得到 的应力分析法 用于内压作用下具 有径 向接管 圆筒的开 ｊ ｌ 孔补强设计 ． 其开孔率可达 ０ ． ９ 。 压力面积法 为 Ｈ Ｇ ２ ０ ５ ８ ２ — ２ ０ １ １ 大开孔 的补强计算口 中介绍 的补强方法 ， 其开孑 Ｌ 率可达 ０ ． ８ 。分析法和压力面 积法都是适用于大开孔径向接管补强计算 的 ， 不能计算斜接管 。大开 Ａ １ Ａ １ 孑 Ｌ 即超 出等面积补强法适用范 围的开孔。 而且 分析法 只能用在筒体上 Ｉ １ ｜ 的开孑 Ｌ ． 封 头上的大开孔应用 压力面积法计 算 ， 但在我 国压力面积法 Ｊ ｆ 尚不能作为合法 的设计依据 ． 该 方法只能参考使 用。压力面积法和等 面积法一样 ． 都不适用于有疲劳强度要 求的开 孔补强计算。另一补强 ｆ ｌ Ｊ 方法则为基于塑性失效准则的极限分析法 ． 对 受内压单个开孑 Ｌ 的密集 补强采用Ｈ 。 这种设计方法 限制条 件 ： 接管横截 面必须为 圆形 ， 其 中性 轴垂直 于壳体 、 接 管和补强件应 采用整体结 构 ． 过渡部分应 打磨成 圆 图 １ 补强面积 Ａ 角 。 使用 Ｓ Ｗ６ — ２ ０ １ １ 软件进行单个开孑 Ｌ 补强计算输 入数据后 ． 软件根 Ａ， ＝ （ — ｄ） （ — ） 一 ２ （ － － ６ ） （ １ ） （ １ ） 据输入条件 自动选择适合的计算方法 ． 如不符合单 孔补强条件形成孔 式 中： Ｂ为补强有效宽度 ； 如 为开孔直径 ； 为壳体 开孔处 的有效 桥 的． 则必须选择 联合补强法 ． 并 输入相关数 据才能得 到正 确的计算 厚 度 ； ６ 为壳体 开孔处 的计算厚 度 ； ＆ 为接管有效 厚度 为强度削弱 结果 系数 因１ － ， ： 的值很小 ， 一般情况下 Ａ 。 的值 随 ６ 的值 增大而增大。有 ２ 封头最小厚度对开孑 Ｌ 补强计算 的影响 效 厚度一般按式 （ ２ ） 计算 ： ２ ． １ 封头最小厚度的确定 ＝ 一 ｃ ｌ — ｃ ２ （ ２ ） 冲压封头 的最小厚度必须满足强度设计 的要求 ． 是压力容器安全 式中： 为名 义 厚度； ｃ 。 为钢板负偏差； ｃ 为腐蚀余量。（ ］ 々 第９ １ 页）
SW6-2011过程设备强度计算软件用户手册
SW6-2011过程设备强度计算软件用户手册热心网友整理目录一、概述 (1)二、运行环境、安装及启动 (4)三、材料性能及其数据库 (10)四、四个基本受压元件 (16)五、卧式容器 (42)六、立式容器 (48)七、固定管板换热器 (54)八、浮头式及填料函式换热器 (80)九、U形管式换热器 (84)十、高压设备 (88)十一、塔设备 (96)十二、球形储罐 (107)十三、非圆形容器 (113)十四、零部件 (120)十五、非对称双鞍座及多鞍座卧式容器 (148)附录A SW6-2011安装说明 (161)附录B SW6-2011常见问题说明 (169)一、概述1.1 前言20世纪80年代，全国化工设备设计技术中心站（以下简称“中心站”）组织部分高等院校教师及工程技术人员开发，并在1985年正式推出了能在SHARP PC1500计算机上使用的国内第一套较为系统的承压容器常规设计计算程序。
该程序由于计算内容丰富、计算结果正确快捷等优势，很快得到了行业认可。
随着计算机硬件设备及应用技术的不断更新，20世纪90年代初，中心站发行的“IBM-PC 兼容机压力容器设计计算软件包”（简称为“SW2”），其在开发之处就注意了界面的用户友好性，发行前又通过了全国压力容器标准化技术委员会、化学工业部的审查、鉴定，获得了相应的审批号，成为行业中正式推荐使用的计算机应用程序。
该程序经过多次升级换版，分别增加了新版标准、规范的设计计算内容，以及能分别生成中、英文“设计计算书”的功能，适应了改革开放、与国际接轨、合作设计的时代潮流，成为行业中应用最广、拥有用户最多的软件。
该技术成果因此多次得到国家有关部委的奖励。
随着GB150、GB151等一系列与承压容器、化工设备设计计算相关的国家标准、行业标准全面更新和颁布，以及计算机技术的不断发展和软件应用平台的转变，在1998年10月下旬中心站推出了以windows为操作平台的“过程设备强度计算软件包”（简称为“SW6-1998”）。
最新SW6开孔补强计算书
mm
接管材料名称及类型
20(GB8163),管材
接管实际内伸长度
10
mm
接管焊缝系数
0.85
接管腐蚀裕量
2
mm
补强圈材料名称
凸形封头开孔中心至
封头轴线的距离
100
mm
补强圈外径
mm
补强圈厚度
mm
接管厚度负偏差C
0.5
mm
补强圈厚度负偏差C
mm
接管材料许用应力[σ]t
130
MPa
补强圈许用应力[σ]t
接管多余金属面积A2(mm2)
82.09
82.09
补强区内的焊缝面积A3(mm2)
25
25
补强圈面积A4(mm2)
0
0
A1+A2+A3+A4(mm2)
635.7
371.3
计算截面的校核结果
合格
合格
结论:补强满足要求。
开孔补强计算
计算单位
荆门炼化工程设计有限公司
接管:A2,φ25×4
计算方法:HG20582-98等面积补强法,单孔
应力校正系数F
1
1
开孔直径d(mm)
32.25
22
补强区有效宽度B(mm)
64.51
50
开孔削弱所需的补强面积A(mm2)
44.28
30.2
壳体多余金属面积A1(mm2)
159.8
138.7
接管多余金属面积A2(mm2)
28.02
28.02
补强区内的焊缝面积A3(mm2)
16
16
补强圈面积A4(mm2)
50
开孔削弱所需的补强面积A(mm2)
接管材料名称及类型
20(GB8163),管材
接管实际内伸长度
10
mm
接管焊缝系数
0.85
接管腐蚀裕量
2
mm
补强圈材料名称
凸形封头开孔中心至
封头轴线的距离
100
mm
补强圈外径
mm
补强圈厚度
mm
接管厚度负偏差C
0.5
mm
补强圈厚度负偏差C
mm
接管材料许用应力[σ]t
130
MPa
补强圈许用应力[σ]t
接管多余金属面积A2(mm2)
82.09
82.09
补强区内的焊缝面积A3(mm2)
25
25
补强圈面积A4(mm2)
0
0
A1+A2+A3+A4(mm2)
635.7
371.3
计算截面的校核结果
合格
合格
结论:补强满足要求。
开孔补强计算
计算单位
荆门炼化工程设计有限公司
接管:A2,φ25×4
计算方法:HG20582-98等面积补强法,单孔
应力校正系数F
1
1
开孔直径d(mm)
32.25
22
补强区有效宽度B(mm)
64.51
50
开孔削弱所需的补强面积A(mm2)
44.28
30.2
壳体多余金属面积A1(mm2)
159.8
138.7
接管多余金属面积A2(mm2)
28.02
28.02
补强区内的焊缝面积A3(mm2)
16
16
补强圈面积A4(mm2)
50
开孔削弱所需的补强面积A(mm2)
SW6-100立方液氨储罐计算书
1
过 程 设 备 强 度 计 算 书
SW6-98
内压圆筒校核 计算条件
计算压力 Pc 设计温度 t 内径 Di 材料 试验温度许用应力 t 设计温度许用应力 试验温度下屈服点 s 钢板负偏差 C1 腐蚀裕量 C2 焊接接头系数
计算单位 筒体简图
MPa 2.16 C 50.00 mm 3000.00 16MnR(热轧) ( 板材 ) MPa 163.00 MPa 163.00 MPa 325.00 mm 0.00 mm 2.00 1.00 厚度及重量计算 e
2 1 Di = 1.0000 2 6 2hi
e
=
KPc Di 2[ ]t 0.5 Pc
= 19.94
mm mm mm mm
=n - C1- C2= 20.00 = 4.50 = 26.00
min n
满足最小厚度要求 2043.11 压 力 计 算
pT H
腹板与筋板组合截面积
Asa
73536 2.94851e+06 <7 1512 0.52 2 24 20.752 1940 35
腹板与筋板组合截面断面系数 Z r 地震烈度 圆筒平均半径 Ra 物料充装系数
3
mm
o
一个鞍座上地脚螺栓个数 地脚螺栓公称直径 地脚螺栓根径 鞍座轴线两侧的螺栓间距 地脚螺栓材料
2[ ]t e KDi 0.5 e = 2.16611
Kg
最大允许工作压力 结论
[Pw]=
MPa
合格
全 国 化 工 设 备 设 计 技 术 中 心 站
3
过 程 设 备 强 度 计 算 书
SW6-98
开孔补强计算
焊缝金属截面积A3
A3=0.25*δ n*δ nt
补强面积 Ae
Ae=A1+A2+A3
判断是否补强
Ae<A,需补强，反之不需要
另加的补强面积（补强圈的面积A4）
外径应接近B值
整体补强A4
补强高度应大于h1
强度削弱系数 fr：表示设计温度下接管材料与壳体材料许用应力的比值，fr>1时取fr=1，eg;均为S304
红色为输入部分
开孔补强计算
δ （开孔处壳体计算厚度） δ e(壳体有效厚度)
fr(强度削弱系数)
3.5625
13.7
1
δ t（接管计算厚度） δ et(接管有效厚度)
h1(有效高度)
0.84
9
62.3217458
内压
外压
A=dop*δ +2*δ *δ et(1-fr) dop)*(δ e-δ )-2*δ et(δ e-δ )*(1-fr)
1383.675 3937.405
A=0.5*（dop*δ +2*δ *δ et(1-fr)） /
h1*(δ et-δ t)*fr+2*h2*（δ et-C2)fr
1017.090892
/
A3=0.25*δ n*δ nt
35
/
Ae=A1+A2+A3
4989.495892
/
Ae<A,需补强，反之不需要
有效宽度B：=max(2*dop/dop+2*δ n+2*δ nt），取较大值,此计算取B=2*dop 外伸接管有效补强高度h1:=min(√(dop*δ nt)/接管实际外伸高度)，取较小值,,此计算选取 h1=√dop*δ
SW6-1000m3球罐计算说明书
钢制球形储罐计算单位压力容器专用计算软件
计算条件简图
拉杆与支柱连接形式相邻
球壳形式混和式
近震还是远震近震
地震设防烈度6
场地土类别1
球壳分带数5
支柱数目n16
一根支柱上地脚螺栓个数 n d2
压力试验类型液压
地面粗糙度类别B
充装系数 k 1.00
公称容积800.0m3
球罐中心至支柱底板底面的距离 H09500.0mm
拉杆与支柱交点至基础的距离 l6000.0mm
a点(支柱与球壳连接最低点)至
3500.0mm
球罐中心水平面的距离 L a
支柱类型轧制钢管
支柱外直径 d o450.0mm
支柱厚度 45.0mm
拉杆直径 65.0mm
耳板和支柱单边焊缝长 L1600.0mm
拉杆和翼板单边焊缝长 L2 250.0mm
支柱和球壳焊缝焊脚尺寸 S10.0mm
耳板和支柱焊缝焊脚尺寸 S19.0mm
拉杆和翼板焊缝焊脚尺寸 S210.0mm
球壳钢板负偏差C1 0.0mm
球壳腐蚀裕量 C2 1.0mm
拉杆腐蚀裕量 C T 2.0 mm
地脚螺栓腐蚀裕量 C B 3.0mm
支柱底板腐蚀裕量 C b 3.0mm
保温层厚度无保温mm
保温层密度无保温 kg/m3
设计压力 p 1.00MPa 试验压力 p T 1.30MPa 设计温度 20.0︒
基本风压值 q0600.0 N/m2
基本雪压值 q600.0 N/m2
物料密度ρ2425.0kg/m3
附件质量 m77000.0 kg
焊接接头系数φ 1.00
支柱底板与基础的摩擦系数 f S0.4
球壳内径D i 11517.6mm。
sw6过程设备强度计算书
mg 4
44.7769
L 3 hi
F 1 mg 173411 2
F 1 mg 112682 2
F maxF,F 173411
工作时
筒体弯矩计算
圆筒中间处截 面上的弯矩
M1
F L 4
1
2
Ra2 1
hi2 4hi
/ L2
4A L
=
8.83621e+07
3L
压力试验
MT1
F L 4
1
2
Ra2 1
hi2 4hi
/ L2
4A L
=
5.74174e+07
3L
操作工况：
支座处横 截面弯矩
M2
FA1
1
A L 1
Ra2 hi2
耐热层质量
m5 0
kg
总质量 单位长度载荷
支座反力
工作时, m m1 2 m2 m3 m4 m5 35346.7
压力试验时, m m1 2 m2 m3 m4 m5 22968.1
mg 68.9091 q 4
L 3 hi
q
封头名义厚度 hn
封头厚度附加量 Ch
两封头切线间距离 L 鞍座垫板名义厚度 rn
中航一集团航空动力控制系统研究所 简图
MPa ℃
MPa MPa MPa
147 1830 1000 2200 10 2 1 10 2 4299.7 10
MPa kg/m3 kg/m3
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2.235
度
接管实际外伸长度
100
mm
接管材料名称及类型
20(GB8163),管材
接管实际内伸长度
10
mm
接管焊缝系数
0.85
接管腐蚀裕量
2
mm
补强圈材料名称
凸形封头开孔中心至
封头轴线的距离
100
mm
补强圈外径
mm
补强圈厚度
mm
接管厚度负偏差C
0.5
mm
补强圈厚度负偏差C
mm
接管材料许用应力[σ]t
接管腐蚀裕量
2
mm
补强圈材料名称
凸形封头开孔中心至
封头轴线的距离
mm
补强圈外径
mm
补强圈厚度
mm
接管厚度负偏差C
0.625
mm
补强圈厚度负偏差C
mm
接管材料许用应力[σ]t
130
MPa
补强圈许用应力[σ]t
MPa
开孔补强计算
壳体计算厚度δ
1.25
mm
接管计算厚度δt
0.021
mm
补强圈强度削弱系数frr
528.6
264.3
接管多余金属面积A2(mm2)
82.09
82.09
补强区内的焊缝面积A3(mm2)
25
25
补强圈面积A4(mm2)
0
0
A1+A2+A3+A4(mm2)
635.7
371.3
计算截面的校核结果
合格
合格
结论:补强满足要求。
开孔补强计算
计算单位
荆门炼化工程设计有限公司
接管:A2,φ25×4
113
MPa
椭圆形封头长短轴之比
2.143
开孔中心到壳体轴线的距离
mm
接管轴线与壳体表面法线的夹角
46.95
度
接管实际外伸长度
100
mm
接管材料名称及类型
20(GB8163),管材
接管实际内伸长度
10
mm
接管焊缝系数
1
接管腐蚀裕量
2
mm
补强圈材料名称
凸形封头开孔中心至
封头轴线的距离
1100
mm
补强圈外径
mm
补强圈厚度
mm
接管厚度负偏差C
0.5
mm
补强圈厚度负偏差C
mm
接管材料许用应力[σ]t
130
MPa
补强圈许用应力[σ]t
MPa
开孔补强计算
壳体计算厚度δ
1.373
mm
接管计算厚度δt
0.007
mm
补强圈强度削弱系数frr
0
接管材料强度削弱系数fr
1
接管有效外伸长度h1
9.381
mm
接管有效内伸长度h2
22
补强区有效宽度B(mm)
50.02
50
开孔削弱所需的补强面积A(mm2)
24.76
24.74
壳体多余金属面积A1(mm2)
144.6
144.6
接管多余金属面积A2(mm2)
28
28
补强区内的焊缝面积A3(mm2)
16
16
补强圈面积A4(mm2)
0
0
A1+A2+A3+A4(mm2)
188.6
188.6
壳体型式
椭圆形封头
壳体材料
名称及类型
Q235-B
板材
壳体开孔处焊缝系数φ
0.85
壳体内直径Di
2400
mm
壳体开孔处名义厚度δn
10
mm
壳体厚度负偏差C
0.8
mm
壳体腐蚀裕量C
2
mm
壳体材料许用应力[σ]t
113
MPa
椭圆形封头长短轴之比
2.143
开孔中心到壳体轴线的距离
mm
接管轴线与壳体表面法线的夹角
计算方法:HG20582-98等面积补强法,单孔
设计条件
简图
计算压力pc
0.1
MPa
设计温度
115
℃
壳体型式
椭圆形封头
壳体材料
名称及类型
Q235-B
板材
壳体开孔处焊缝系数φ
0.85
壳体内直径Di
2400
mm
壳体开孔处名义厚度δn
10
mm
壳体厚度负偏差C
0.8
mm
壳体腐蚀裕量C
2
mm
壳体材料许用应力[σ]t
（3）环境影响评价中应用环境标准的原则。115
2.建设项目环境影响评价文件的报批时限℃
（4）列出辨识与分析危险、有害因素的依据，阐述辨识与分析危险、有害因素的过程。
表三：周围环境概况和工艺流程与污染流程；壳体型式
圆形筒体
壳体材料
名称及类型
Q235-B
板材
壳体开孔处焊缝系数φ
0.85
壳体内直径Di
2400
开孔补强计算
计算单位
荆门炼化工程设计有限公司
接管:A1,φ57×5
计算方法:HG20582-98等面积补强法,单孔
设计条件
简图
计算压力pc
每名环境影响评价工程师申请登记的类别不得超过2个。0.1
（4）列出辨识与分析危险、有害因素的依据，阐述辨识与分析危险、有害因素的过程。MPa
考试情况分析
D.可能造成轻度环境影响、不需要进行环境影响评价的建设项目，应当填报环境影响登记表设计温度
计算截面的校核结果
合格
合格
结论:补强满足要求。
130
MPa
补强圈许用应力[σ]t
MPa
开孔补强计算
壳体计算厚度δ
1.125
补强圈强度削弱系数frr
0
接管材料强度削弱系数fr
1
接管有效外伸长度h1
9.381
mm
接管有效内伸长度h2
8
mm
计算截面
图示截面
与图示成90度的截面
应力校正系数F
1
1
开孔直径d(mm)
22.02
8
mm
计算截面
图示截面
与图示成90度的截面
应力校正系数F
1
1
开孔直径d(mm)
32.25
22
补强区有效宽度B(mm)
64.51
50
开孔削弱所需的补强面积A(mm2)
44.28
30.2
壳体多余金属面积A1(mm2)
159.8
138.7
接管多余金属面积A2(mm2)
28.02
28.02
补强区内的焊缝面积A3(mm2)
0
接管材料强度削弱系数fr
1
接管有效外伸长度h1
16.16
mm
接管有效内伸长度h2
8
mm
计算截面
图示截面
与图示成90度的截面
应力校正系数F
0.5
1
开孔直径d(mm)
94.58
52.25
补强区有效宽度B(mm)
189.2
104.5
开孔削弱所需的补强面积A(mm2)
59.11
65.31
壳体多余金属面积A1(mm2)
16
16
补强圈面积A4(mm2)
0
0
A1+A2+A3+A4(mm2)
203.8
182.7
计算截面的校核结果
合格
合格
结论:补强满足要求。
开孔补强计算
计算单位
荆门炼化工程设计有限公司
接管:A3,φ25×4
计算方法:HG20582-98等面积补强法,单孔
设计条件
简图
计算压力pc
0.1
MPa
设计温度
115
℃
mm
壳体开孔处名义厚度δn
10
mm
壳体厚度负偏差C
0.8
mm
壳体腐蚀裕量C
2
mm
壳体材料许用应力[σ]t
113
MPa
开孔中心到壳体轴线的距离
1000
mm
接管轴线与壳体表面法线的夹角
56.44
度
接管实际外伸长度
100
mm
接管材料名称及类型
20(GB8163),管材
接管实际内伸长度
10
mm
接管焊缝系数
0.85
度
接管实际外伸长度
100
mm
接管材料名称及类型
20(GB8163),管材
接管实际内伸长度
10
mm
接管焊缝系数
0.85
接管腐蚀裕量
2
mm
补强圈材料名称
凸形封头开孔中心至
封头轴线的距离
100
mm
补强圈外径
mm
补强圈厚度
mm
接管厚度负偏差C
0.5
mm
补强圈厚度负偏差C
mm
接管材料许用应力[σ]t
接管腐蚀裕量
2
mm
补强圈材料名称
凸形封头开孔中心至
封头轴线的距离
mm
补强圈外径
mm
补强圈厚度
mm
接管厚度负偏差C
0.625
mm
补强圈厚度负偏差C
mm
接管材料许用应力[σ]t
130
MPa
补强圈许用应力[σ]t
MPa
开孔补强计算
壳体计算厚度δ
1.25
mm
接管计算厚度δt
0.021
mm
补强圈强度削弱系数frr
528.6
264.3
接管多余金属面积A2(mm2)
82.09
82.09
补强区内的焊缝面积A3(mm2)
25
25
补强圈面积A4(mm2)
0
0
A1+A2+A3+A4(mm2)
635.7
371.3
计算截面的校核结果
合格
合格
结论:补强满足要求。
开孔补强计算
计算单位
荆门炼化工程设计有限公司
接管:A2,φ25×4
113
MPa
椭圆形封头长短轴之比
2.143
开孔中心到壳体轴线的距离
mm
接管轴线与壳体表面法线的夹角
46.95
度
接管实际外伸长度
100
mm
接管材料名称及类型
20(GB8163),管材
接管实际内伸长度
10
mm
接管焊缝系数
1
接管腐蚀裕量
2
mm
补强圈材料名称
凸形封头开孔中心至
封头轴线的距离
1100
mm
补强圈外径
mm
补强圈厚度
mm
接管厚度负偏差C
0.5
mm
补强圈厚度负偏差C
mm
接管材料许用应力[σ]t
130
MPa
补强圈许用应力[σ]t
MPa
开孔补强计算
壳体计算厚度δ
1.373
mm
接管计算厚度δt
0.007
mm
补强圈强度削弱系数frr
0
接管材料强度削弱系数fr
1
接管有效外伸长度h1
9.381
mm
接管有效内伸长度h2
22
补强区有效宽度B(mm)
50.02
50
开孔削弱所需的补强面积A(mm2)
24.76
24.74
壳体多余金属面积A1(mm2)
144.6
144.6
接管多余金属面积A2(mm2)
28
28
补强区内的焊缝面积A3(mm2)
16
16
补强圈面积A4(mm2)
0
0
A1+A2+A3+A4(mm2)
188.6
188.6
壳体型式
椭圆形封头
壳体材料
名称及类型
Q235-B
板材
壳体开孔处焊缝系数φ
0.85
壳体内直径Di
2400
mm
壳体开孔处名义厚度δn
10
mm
壳体厚度负偏差C
0.8
mm
壳体腐蚀裕量C
2
mm
壳体材料许用应力[σ]t
113
MPa
椭圆形封头长短轴之比
2.143
开孔中心到壳体轴线的距离
mm
接管轴线与壳体表面法线的夹角
计算方法:HG20582-98等面积补强法,单孔
设计条件
简图
计算压力pc
0.1
MPa
设计温度
115
℃
壳体型式
椭圆形封头
壳体材料
名称及类型
Q235-B
板材
壳体开孔处焊缝系数φ
0.85
壳体内直径Di
2400
mm
壳体开孔处名义厚度δn
10
mm
壳体厚度负偏差C
0.8
mm
壳体腐蚀裕量C
2
mm
壳体材料许用应力[σ]t
（3）环境影响评价中应用环境标准的原则。115
2.建设项目环境影响评价文件的报批时限℃
（4）列出辨识与分析危险、有害因素的依据，阐述辨识与分析危险、有害因素的过程。
表三：周围环境概况和工艺流程与污染流程；壳体型式
圆形筒体
壳体材料
名称及类型
Q235-B
板材
壳体开孔处焊缝系数φ
0.85
壳体内直径Di
2400
开孔补强计算
计算单位
荆门炼化工程设计有限公司
接管:A1,φ57×5
计算方法:HG20582-98等面积补强法,单孔
设计条件
简图
计算压力pc
每名环境影响评价工程师申请登记的类别不得超过2个。0.1
（4）列出辨识与分析危险、有害因素的依据，阐述辨识与分析危险、有害因素的过程。MPa
考试情况分析
D.可能造成轻度环境影响、不需要进行环境影响评价的建设项目，应当填报环境影响登记表设计温度
计算截面的校核结果
合格
合格
结论:补强满足要求。
130
MPa
补强圈许用应力[σ]t
MPa
开孔补强计算
壳体计算厚度δ
1.125
补强圈强度削弱系数frr
0
接管材料强度削弱系数fr
1
接管有效外伸长度h1
9.381
mm
接管有效内伸长度h2
8
mm
计算截面
图示截面
与图示成90度的截面
应力校正系数F
1
1
开孔直径d(mm)
22.02
8
mm
计算截面
图示截面
与图示成90度的截面
应力校正系数F
1
1
开孔直径d(mm)
32.25
22
补强区有效宽度B(mm)
64.51
50
开孔削弱所需的补强面积A(mm2)
44.28
30.2
壳体多余金属面积A1(mm2)
159.8
138.7
接管多余金属面积A2(mm2)
28.02
28.02
补强区内的焊缝面积A3(mm2)
0
接管材料强度削弱系数fr
1
接管有效外伸长度h1
16.16
mm
接管有效内伸长度h2
8
mm
计算截面
图示截面
与图示成90度的截面
应力校正系数F
0.5
1
开孔直径d(mm)
94.58
52.25
补强区有效宽度B(mm)
189.2
104.5
开孔削弱所需的补强面积A(mm2)
59.11
65.31
壳体多余金属面积A1(mm2)
16
16
补强圈面积A4(mm2)
0
0
A1+A2+A3+A4(mm2)
203.8
182.7
计算截面的校核结果
合格
合格
结论:补强满足要求。
开孔补强计算
计算单位
荆门炼化工程设计有限公司
接管:A3,φ25×4
计算方法:HG20582-98等面积补强法,单孔
设计条件
简图
计算压力pc
0.1
MPa
设计温度
115
℃
mm
壳体开孔处名义厚度δn
10
mm
壳体厚度负偏差C
0.8
mm
壳体腐蚀裕量C
2
mm
壳体材料许用应力[σ]t
113
MPa
开孔中心到壳体轴线的距离
1000
mm
接管轴线与壳体表面法线的夹角
56.44
度
接管实际外伸长度
100
mm
接管材料名称及类型
20(GB8163),管材
接管实际内伸长度
10
mm
接管焊缝系数
0.85