发电责任公司汽轮机轴系损坏事故
汽轮机轴承烧损事故预案
一、预案背景汽轮机轴承作为汽轮机的重要部件，其运行状况直接关系到汽轮机的安全稳定运行。
然而，由于各种原因，轴承烧损事故时有发生，给电厂带来严重损失。
为提高应对轴承烧损事故的能力，制定本预案。
二、事故定义轴承烧损事故是指由于轴承润滑不良、油温过高、油压过低等原因，导致轴承表面材料熔化、氧化、磨损，进而引起轴承损坏，影响汽轮机正常运行的事故。
三、事故预防措施1. 加强轴承润滑管理（1）确保润滑油品质，定期进行油质分析，发现问题及时处理。
（2）维持主油箱油位正常，定期校对油位计，每班记录主油箱油位，定期清理油滤网。
（3）定期对主油箱底部、油系统集水器进行放水，加强汽封调整及滤油机的运行。
2. 严格执行操作规程（1）运行中切换和解列冷油器时，严格执行操作票制度，并由专业技术人员监护。
（2）定期进行高压油泵、润滑油泵及密封油泵的启、停试验和热工连锁试验。
（3）汽轮机启动前，启动高压油泵，确认各轴承油压正常、回油正常。
3. 加强设备维护与检修（1）定期对轴承进行检查、清洗、更换磨损部件，确保轴承运行状态良好。
（2）轴瓦在检修中装反或运行中移位时，立即采取措施进行调整。
（3）机组强烈振动时，查明原因并采取相应措施。
四、事故处理流程1. 事故报警（1）发现轴承温度异常升高时，立即向值长汇报。
（2）确认轴承温度超过保护值或轴瓦冒烟时，立即启动危急保安器，解列发电机。
2. 事故处理（1）立即切断事故轴承的润滑油源，防止事故扩大。
（2）启动备用油泵，恢复正常油压。
（3）对事故轴承进行清洗、检查、更换磨损部件。
（4）查明事故原因，制定整改措施，防止类似事故再次发生。
3. 事故总结（1）对事故原因进行分析，总结经验教训。
（2）对相关人员进行培训，提高应对轴承烧损事故的能力。
（3）完善应急预案，提高应对突发事件的能力。
五、预案修订本预案自发布之日起实施，如遇相关法律法规、技术标准、设备参数等发生变化，应及时修订本预案。
六、预案培训定期对相关人员进行预案培训，确保全体员工熟悉预案内容，提高应对轴承烧损事故的能力。
汽轮机超速、轴系断裂事故处置方案
汽轮机超速、轴系断裂事故处置方案1 事故特征1.1 可能发生事故类型的危险源分析1.1.1 蒸汽品质不良，自动主汽门和调速汽门门杆结垢，保护动作后，自动主汽门、调速汽门及抽汽逆止门卡涩或关闭不严，造成汽轮机超速事故。
1.1.2 油质不合格，造成调节保安系统拒绝动作，造成汽轮机超速事故。
1.1.3 人员误操作，停机时负荷未到零解列发电机或停机时没有将可能返汽的供热、回热系统及其它汽源及时切断，造成汽轮机超速事故。
1.1.4 调速系统工作不正常，发电机甩负荷造成汽轮机超速事故。
1.2 事故发生的区域、地点或装置的名称现有两台哈汽产CLN600-24.2/566/566型汽轮机。
汽轮机布置在13.7米运转层平台上。
1.3 事故可能发生的季节和造成的危害程度汽轮机超速和轴系断裂事故的发生没有季节性，随时可能发生。
事故一旦发生，容易造成破坏性大、不易救援、事故发展迅速、设备损坏严重、人身伤害大等后果。
1.4 事故前可能出现的征兆汽轮机与电网解列，转速迅速上升，超出危急保安器动作转速，危急保安器未动作，汽轮机振动急剧增大，动静部分发生磨擦，轴瓦处起火，机组发出巨响声，轴系断裂，前箱、排汽缸破损，转动部件飞出，甚至造成整台机组报废。
2 应急组织与职责2.1 人力资源为确保最大限度地减少突发事件对人员生命、设备安全的危害和社会影响，根据各单位实际情况配备相应应急小组，应急人员经专业培训具备应急处置能力，有能力处理现场发生的汽轮机超速、轴系断裂设备事故。
2.2 应急组织机构2.3 职责2.3.1应急救援小组（组长、副组长）职责a) 负责本单位突发设备事故应急工作的日常管理和综合协调工作；b) 接受应急指挥机构的领导，汇报和通报事故有关情况，必要时请求应急援助；c) 事故发生后，立即赶赴事故现场进行现场指挥，组织现场抢救；d) 督促、检查本单位定期进行事故应急救援演练。
2.3.2应急救援小组成员职责a) 经培训具备各种设备突发事故的预防、救援工作的能力；b) 执行应急组长或副组长下达的指令，搞好应急抢险、调度救援力量（含人员、物资、设备）等各项工作；c) 参与设备突发事故应急预案的培训和演练。
汽轮机轴系断裂事故应急预案
汽轮机轴系断裂事故应急预案1、总则汽轮机轴系断裂事故是汽轮机事故中最严重的事故，它不但会造成主设备严重损坏，而且还极易引发火灾和人员伤亡。
为保证人员生命、财产和设备安全，以及在事故发生后能够迅速采取有效措施，防止事故扩大，把损失减到最少。
根据《中国大唐集团公司安全生产危急事件管理工作规定》和《****电厂安全生产危急事件管理办法》的要求，本着“预防为主、自救为主、统一指挥、分工负责”的原则，结合本单位的实际情况，特制定本预案。
2、适用范围本应急预案适用于****电厂#1、2汽轮机发电机组和××台汽动给水泵汽轮机轴系断裂可能引起的突发性事件。
3、概况 (各单位应根据本厂情况编写,以下做参考)汽轮机发电机组：汽轮机为东方汽轮机厂生产的N300-16.7(170)/537/537-Ⅲ型凝汽式汽轮机，发电机是由东方电机厂生产制造的300MW汽轮发电机。
机组轴系由高中压转子、低压转子、发电机转子和励磁机转子组成。
高中压转子材质为30Cr1Mo1V，低压转子材质为25Cr2Ni4MoV，发电机转子材质25Cr2Ni4MoV。
汽轮机高中压转子、低压转子均采用整锻转子，各转子之间采用刚性联轴器联接。
1#瓦采用可倾瓦轴承，2#、3#、4#、5#、6#支持轴承均采用椭圆轴承。
机组额定转速：3000r/min。
转子设计单跨及轴系临界转速如下：汽动给水泵组：汽轮机为上海汽轮机厂生产的ND（G）83/83/07-4型凝汽式汽轮机，最大功率6MW，转速3000～6000r/min，转子材料为：30Cr2Ni4MoV，转子一阶临界转速2554r/min，二阶临界转速7449r/min。
给水泵为沈阳水泵厂生产的50CHTA/6SP-4型筒式多级离心泵，泵轴材料IR3Mo。
小机与给水泵转子采用齿形联轴器连接。
4 组织机构及其职责4.1指挥机构4.1.1指挥领导小组总指挥：公司总经理副总指挥：公司党委书记、生产副总经理、经营副总经理、总工程师、工会主席、总会计师成员：副总工程师、安监部主任、生产部主任、发电部主任、检修公司经理、信息中心主任、大合公司经理4.1.2应急救援指挥部总指挥：生产副总经理副总指挥：总工程师指挥部成员：副总工程师安监部主任生产部主任发电部主任检修公司总经理保卫科科长物资公司经理卫生所所长电检分公司经理运行当值值长本地区（省）电力试验所所长指挥部设在运行集控室注：若总指挥不在厂内时，由副总指挥或按指挥部成员排序担任临时总指挥，全权负责应急救援工作。
汽机事故案例(精华版)
电气逆功率 发电机逆向功率达到动作值后，延时20S后保护出口。该保护是用于 保护汽轮机末级叶片的，发电机长时间逆功率运行表明汽轮机已无 进汽，发电机运行于电动机状态，末级叶片在没有蒸汽冷却的情况 下，容易出现超温损坏。 该保护与规程中“无蒸汽运行时间超过1分钟”需紧急停机条款是一 致的。规程条款中需注意的是“无蒸汽运行”的判断，不能以汽门 关闭作为条件，实际还是得通过逆功率情况进行判断，所以这条按 照逆功率拒动来理解更合适。当然，若误解了“无蒸汽运行”，按 “紧急停机”按钮来执行本条，操作上风险也是很低的，但却无助 于改变发电机的“电动机”运行状态。事实上要出现双套逆功率拒 动或开关拒动而后备保护不动的概率都是极低的。
300MW典规
25项反措
请关注我厂规
程附录中的各 启动曲线
三、汽轮机进冷汽
14：32 锅炉点火后，高旁开度从8%逐渐增大，最大至28%，在此过程中低 旁保持关闭（再热汽压力升至0.2Mpa后，低旁才会开启）。此时主汽压力 0.16Mpa，主汽温度175℃。 14：50发现盘车转速下降。 14：57 汽机盘车停运，转速到零。 15:00 锅炉手动MFT，低旁开启，再热汽泄压到零。 15:03 打闸6B小机。 15:05 隔离轴封供汽，停运真空泵、破坏凝汽器真空，对汽轮机进行闷缸。
发出。16:12，机组负荷618MW，汽轮机跳闸，首出原因显示“汽轮机润滑 油压低”。转速到零后，就地投入盘车因电流大跳闸，盘车无法正常投入 ，手动盘车不动。汽轮机轴瓦、推力瓦解体后，发现各轴瓦钨金、轴颈均 有不同程度磨损。 初步认为发电机密封油回油膨胀箱下部系统回油不畅，导致密封油回 油膨胀箱油位升高，并进入发电机内部。同时，引起汽轮机润滑油主油箱 油位下降，油位降至BOP油泵吸入口部位后，汽机润滑油主油泵不出力， 润滑油压失去，最终造成轴瓦烧损、汽轮机无法盘动。
汽轮机超速轴系断裂油系统火灾现场处置方案
汽轮机超速轴系断裂油系统火灾现场处置方案1 总则1.1 编制目的高效、有序地处理本企业汽轮机超速、轴系断裂、油系统火灾突发事件，避免或最大程度地减轻由于汽轮机超速、轴系断裂、油系统火灾造成的损失，保障员工生命和企业财产安全。
1.2 编制依据《电力企业现场处置方案编制导则》《xxxx发电有限责任公司电力设备事故应急预案》1.3 适用范围适用于本企业汽轮机超速、轴系断裂、油系统火灾突发事件的现场应急处置和应急处置工作。
2 事件特征2.1 危险性分析及事件类型2.1.1 汽轮机发生超速和轴系断裂（1）汽轮机危机保安器故障,可能造成汽机超速和轴系断裂事故。
（2）汽轮机振动值超过保护动作值而保护拒动时,将会造成设备损坏。
（3）汽轮机轴系统联轴节脱开,可能造成汽轮机轴系设备损坏。
（4）高(中)压主汽门阀杆断裂、卡涩、关闭不严,可能造成汽轮机超速和轴系断裂事故。
（5）调节汽门阀杆断裂、卡涩、关闭不严,可能造成汽机超速和轴系断裂事故。
（6）油动机卡涩,可能造成汽机超速和轴系断裂事故。
（7）转速传感器故障,可能造成汽机超速和轴系断裂事故。
（8）主油泵与汽轮机间的联轴器脱开,可能造成汽机超速和轴系断裂事故。
（9）汽轮机保护装置故障,可能造成汽机超速和轴系断裂事故。
（10）机组检修后做超速试验时,操作不当可能造成汽机超速和轴系断裂事故。
（11）机组带负荷发电机解列时,可能造成汽轮机超速事故。
（12）运行人员操作不当使主汽温度急剧下降时,引起汽轮机突然冷却汽缸变形,可能造成汽轮机轴系断裂事故。
（13）透平油的油质不合格或油系统长期油中带水时,使部件生锈,调节保安系统失灵,可能造成超速和轴系断裂事故。
（14）汽轮机转子材料存在缺陷,运行中在交变应力作用下造成轴系破坏而发生超速和轴系断裂事故。
（15）汽轮发电机组的轴系扭转振动,使某些联轴器螺栓因扭转机械应力过大断裂或疲劳损坏。
（16）汽轮机在额定蒸汽参数下,调节系统不能维持汽轮机在额定转速下稳定运行,甩负荷后不能将机组转速控制在危急保安器动作转速以下。
汽轮发电机瓦及轴劲损伤事故分析和处理
汽轮发电机瓦及轴劲损伤事故分析和处理在电厂其中一个100MW的燃气-蒸汽联合循环项目当中（燃蒸联循主要是燃气轮机和蒸汽轮机组成的发电机组合，它们靠中间的两台余热锅炉来维持发电），汽轮发电机出现了问题，发生了真空打闸，打闸的发生源也各有不同。
本文根据事故具体经过以及所表现出来的问题特征，对事故进行分析，并提出有关事故处理的具体注意点和整改措施，使事故得以更好的处理解决。
以下为具体说明。
标签：真空打闸；瓦及轴颈损伤；汽轮发电机1 汽轮发电机事故情况具体内容1.1 汽轮机启动具体故障本次故障发生时间为2018年3月9日，汽轮机开始启动初次冲转，一号汽轮机的顶轴油泵开始进入运行状态，锅炉主汽的压力达到2.3 兆帕，锅炉主汽的温度353.62摄氏度，真空为负62千帕，旋转速度为166转每分钟，突然调门出现了异样的杂音，运行人员便立刻做出打闸停机措施。
对此笔者进行了分析认为：造成杂音主要来源是调节阀中的预启阀，具体原因是预启阀的打开程度小，这就会造成预启阀忽开忽关的状态，从而产生杂音。
需要第二次启动汽轮机，以降低主汽由于操作导致压力大的问题。
于是，在运行了一个小时二十分钟后，由于出现异音，因此决定二次开机，开机后，汽轮发电机进行二次冲转，这时的锅炉主汽压力比第一次降低了0.4兆帕，锅炉主汽的温度增高到358.73摄氏度，真空负79千帕，旋转速度为294转每分钟，没有发现调门出现异样的杂音，但发电机励磁系统气端的密封处出现了异样的杂音，4号瓦顶轴油泵压力表摆动出现不稳定现象，因此立刻做打阀停机措施，并检查故障，发现四号轴承回油窗正常回油无异常情况，但励磁机气端密封处的盖子与转子出现摩擦碰撞的情况。
所以，对密封盖进行打磨。
那么在距离上次启动两个小时后，因运行故障进行第三次启动，汽轮发电机开始冲转，锅炉主汽的压力达到1.84兆帕，锅炉主汽的温度为362摄氏度，真空负60千帕，但是在冲转过程中发现1号瓦处出现了巨大的碰撞声音，汽轮机的顶轴油泵压力表极其不稳定，摆幅强烈，并且润滑油方面回油流量较小。
汽轮机轴瓦损坏事故事故案例分析调查报告.docx
事故经过11月24日晚电厂#1机组计划停机，此时需启动热电#2炉供热电#1机发电,需完成热电#2炉与主汽母管并汽工作。
现场参与本次并汽操作的人员有热电车间专工于永志、白班班长郭子涛、运行班班长王小明和司炉孙立夫等。
11月24日15：50分，启动炉#2炉点火。
17：02分，锅炉主汽压力2.2Mpa,温度380℃。
17：05分，班长曹金富汇报电厂值长于泳准备并汽，同时通知锅炉值班员孙立夫缓慢开启炉主汽旁路门，汽机开启#1炉主汽母管疏水、电动主汽门前疏水、三通疏水。
随后，班长曹金富与热网值班员按惯例（为缩短并汽时间）到双减站开#4双减和#1双减电动门，使蒸汽流量分流。
几分钟后,专工于永志便用对讲机通知在炉主汽门就地操作的值班员孙立夫缓慢开启炉主汽门。
17：10分左右，当班司机胡忠良发现汽机主汽温度由360℃快速降至240℃，汽机自动主汽门及前轴封处冒白汽，轴向位移指示增大，盘面显示轴向位移保护动作，在场的白班班长郭子涛立即跑到机前手摇同步器至零，手关自动主汽门不成功后，就地手打危急遮断器错油阀，事故停机。
停机后，串轴表指示为1.4mm（保护正常动作值为0.7mm），轴向位移油压0.18Mpa （保护正常动作值为0.245 Mpa）,控制室显示推力瓦温为123℃。
17：40分，专工于永志、班长曹金富、郭子涛三人现场商量，一致认为表计不准，机组没有异常问题。
郭子涛提议再次启动，于、曹二人均未表示异议。
随后，由郭子涛亲自操作进行冲车启动工作。
18：50 分，#1机定速3000r/min，班长曹金富向电厂当班值长于泳汇报轴向位移指示偏大，怀疑表不准，热工正在处理，其它工况均正常。
19：00分，请示值长同意后#1机并列。
19：10分加负荷至3000kw，19：20分 #1机轴向位移指示增大至1.5mm，轴向位移油压为0.15Mpa。
此时运行人员要求检修将此保护退出，并汇报值长；经值长与热工核实后将该保护退出。
25日9：37分，#1机停机，经检查发现推力瓦严重烧损、推力盘严重磨损，汽机转子轴封、调节级和压力级第一级严重磨损，汽缸两端部汽封、隔板汽封不同程度的磨损，轴向位移保护线圈烧损, 磁力断路器执行错油阀和油压式轴向位移保护执行错油阀在工作位卡死。
热电车间#1汽轮机轴瓦损坏事故
热电车间#1汽轮机轴瓦损坏事故事故经过11月24日晚电厂#1机组计划停机，此时需启动热电#2炉供热电#1机发电,需完成热电#2炉与主汽母管并汽工作。
现场参与本次并汽操作的人员有热电车间专工于永志、白班班长郭子涛、运行班班长王小明和司炉孙立夫等。
11月24日15：50分，启动炉#2炉点火。
17：02分，锅炉主汽压力2.2Mpa,温度380℃。
17：05分，班长曹金富汇报电厂值长于泳准备并汽，同时通知锅炉值班员孙立夫缓慢开启炉主汽旁路门，汽机开启#1炉主汽母管疏水、电动主汽门前疏水、三通疏水。
随后，班长曹金富与热网值班员按惯例(为缩短并汽时间)到双减站开#4双减和#1双减电动门，使蒸汽流量分流。
几分钟后,专工于永志便用对讲机通知在炉主汽门就地操作的值班员孙立夫缓慢开启炉主汽门。
17：10分左右，当班司机胡忠良发现汽机主汽温度由360℃快速降至240℃，汽机自动主汽门及前轴封处冒白汽，轴向位移指示增大，盘面显示轴向位移保护动作，在场的白班班长郭子涛立即跑到机前手摇同步器至零，手关自动主汽门不成功后，就地手打危急遮断器错油阀，事故停机。
停机后，串轴表指示为1.4mm(保护正常动作值为0.7mm)，轴向位移油压0.18Mpa(保护正常动作值为0.245 Mpa),控制室显示推力瓦温为123℃。
17：40分，专工于永志、班长曹金富、郭子涛三人现场商量，一致认为表计不准，机组没有异常问题。
郭子涛提议再次启动，于、曹二人均未表示异议。
随后，由郭子涛亲自操作进行冲车启动工作。
18：50 分，#1机定速3000r/min，班长曹金富向电厂当班值长于泳汇报轴向位移指示偏大，怀疑表不准，热工正在处理，其它工况均正常。
19：00分，请示值长同意后#1机并列。
19：10分加负荷至3000kw，19：20分 #1机轴向位移指示增大至1.5mm，轴向位移油压为0.15Mpa。
此时运行人员要求检修将此保护退出，并汇报值长;经值长与热工核实后将该保护退出。
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发电有限责任公司汽轮机轴系损坏事故事故经过】8月19日0时20分，运行五值接班，机组负荷为155MW运行；零时30分，值长令加负荷到165MW/ 1时整，值长令加负荷到170MWV主蒸汽压力为12. 6Mpa主蒸汽温度535C，蒸汽流量536. 9吨/ 时。
47分30 秒，“高、中压主汽门关闭”、“抽汽逆止门关闭“光字牌报警，监盘司机喊“机跳了”。
47分32 秒，交流、直流润滑油泵联动良好。
47 分37 秒，发电机出口开关5532 跳闸，有功负荷到“ 0” 6KV厂用电备用电源联动成功。
值长来电话向单元长询问情况，单元长告：“ 01 号机、发电机跳闸”。
值长当即告：“立即查明保护动作情况，对设备详细检查；有问题向我汇报“。
单元长令：“汽机、电气人员检查保护及设备情况。
”司机助手到保护盘检查本特利保护，回来后向单元长汇报：没有发现异常。
”汽机班长检查完设备汇报单元长说：“设备检查没问题。
”电气班长确认后汇报：“发电机跳，6KV厂用正常联动备用电源，电气保护无动作，只有' 热工保护动作' 光字牌来信号。
”单元长向值长汇报：“检查保护和设备都没发现问题。
”值长告：如无异常，可以恢复。
”随即单元长告汽机班长：“汽机挂闸，保持机3000 转／分。
”汽机班长到就地机头处操作，手摇同步器由30mmi至到“ 0''位，同时令司机助手去检查设备情况，助手回来后汇报：“机组检查正常，主轴在转动中。
”这时班长操作同步器增加行程时发现高、中压主汽门未开，告助手去复归“热工保护动作自保持复归按钮”，当检查就地压力表立盘时发现调速油压很低，对从控制室返回来的助手说：“把调速油泵转起来。
”调速油压恢复后，汽机班长到机头再次挂闸，逐步增加同步器行程，高、中压主汽门开启，行程达8mm寸回到主控制室，准备用电调升速，设定目标转速3000r/min，升速率为300r/min/min,按进行键，此时转速实际值未能跟踪目标值，同时“高、中压主汽门关闭” 信号光字牌亮，汽机班长根据经验分析认为电调不正常，向单元长汇报，并请示切液调运行，单元长同意。
汽机班长到机头处将同步器退到“ 0“位，通知司机将电调切为液调运行，挂闸后同步器行程为8mm寸，高压主汽门已开启，达11mm寸, 转速表显示100r/min 左右。
1时56分30秒，当准备检查调速汽门开度时，听到主汽门关闭声，同时一声巨响，发电机后部着火，机组严重损坏。
设备损坏情况】1. 轴系1) 轴系断为11 段，10 个断裂面，其中 5 处为轴断裂， 4 处为对轮螺栓断裂，l 处为齿型联轴器失效。
2)中压转子电侧轴端在轴封。
R角处断裂，断轴长约1.8m，飞出距离IIm 。
Im。
发电3)低压转子机侧轴端在轴颈与油挡过渡处断裂，断轴长约机机侧轴端在轴颈处断裂，断轴长约1. 5m飞落约35m远。
4)中、低压转子半挠性波纹联轴器两端断裂并成碎块。
5)主油泵与主轴间齿型联轴器内、外齿损坏失效脱开。
6)低压转子与发电机间、发电机与励磁机间对轮螺栓断裂。
2. 轴瓦1)3、4 瓦瓦体、瓦盖打坏，轴承箱上部破裂移位。
2)5、6 瓦瓦体、瓦盖，轴承箱全部损坏。
3)6 、7 瓦全部破裂、移动。
4)励磁机前瓦损坏，后瓦瓦盖损坏，瓦体损坏。
1.隔板、叶轮及叶片1）高压缸叶顶汽封磨损，隔板和轴端汽封严重磨损。
2）中压缸第21级叶片复环局部脱落，第22 级全级叶片叶顶磨损约10mm。
3）低压缸转子27级叶片距叶顶断掉约200mm，32 级叶片有27片距叶型底部15mn处断。
2. 主、辅设备1）高、中缸猫爪横销翘起，立销不同程度损坏，缸体位移。
2）低压缸逆流侧上缸左侧破裂为100X300m啲孔洞，排汽缸上缸右侧破裂约为300X700mri的孔洞，下缸右侧中分面下部破裂约为1000X1000mr孔洞。
3）低压缸顺流侧下缸左侧破裂约为150X300mr孔洞。
4）发电机定子底部局部扫膛，转子槽楔全部磨损，发电机励侧上端盖破损。
5）中、低压缸导汽管机侧左部被击穿约300X1000mr的孔洞，中部右侧断裂约1000mm电侧左部被击穿约为300X1000mr的孔洞。
6）盘车装置损坏，定子线圈飞出 A 排墙外，齿形圈飞出约25m。
7）中压调速汽门操纵座折断倾倒。
8）设备损坏的经济损失超过千万元。
事故原因分析】1.齿型联轴器失效是事故的起因。
齿型联轴器由左、右外齿轴套和左、右内齿套筒构成。
事故机组在98年8月25日进行第一次大修，发现主油泵齿型联轴器外齿的齿宽磨损严重，对齿型联轴器进行了更换。
根据中国科学院金属研究所对事故齿型联轴器材质的检测：左、右内齿和左外齿材料为38CrMoAI，基体热处理和表面渗氮处理均不合格，齿表面渗氮缺陷严重超标；右外齿错用材料为32Cr3MoV使右内、外齿材料不相匹配，是齿型联轴器低寿命失效的主要原因，结构设计造成的润滑不良，加速了齿型联轴器的低寿命失效。
此外，齿型联轴器装配的实际尺寸与图纸有偏差，可能使内外齿更易磨损。
齿型联轴器的失效，在运行中造成主油泵小轴与汽轮机主轴脱开，主油泵停止工作、转速失去监测、调节系统失控。
2.几种因素偶合的特殊工况致使低压缸铸铁隔板在压力波冲击作用下碎裂是轴系损坏的主要原因。
由于主油泵不能工作，调速油压低、中压主汽门前压力高、转速失去监测、调节系统失控等条件的偶合，导致机组起动时中压汽门迟后于高压汽门而突然全开的特殊工况。
根据清华大学应用振荡流体力学原理的计算结果：在中、低压缸瞬时进入300t / h 一600t / h蒸汽所产生的压力波冲击下，低压各级隔板级间最大压差均为设计压差的10 倍以上。
通过对低压铸铁隔板破坏性试验结果表明，导叶屈服时的加载力约为设计压差的6.5 倍；隔板损坏时的加载力约为设计压差的10倍；试验与计算结果相一致。
因此，低压缸铸铁隔板的碎裂损坏，使静、动部件严重碰磨，机组发生强烈振动，是转子断裂、轴系破坏的主要原因。
3.运行人员缺乏正确的判断能力，是偶发中压缸瞬时进入大量蒸汽特殊工况的主要原因之一。
齿型联轴器的失效，导致转速失去监测、调节系统失控，中压缸瞬时进入大量蒸汽特殊工况，这种情况在国内从未发生过，现场运行人员对此缺乏正确的判断能力，对转速表的异常指示没能做出全面的综合分析, 运行人员认为“无异常”，仍按正常操作程序进行起动，是发生中、低压缸瞬时进入大量蒸汽特殊工况的条件之一。
事故性质和责任分析】1.齿型联轴器的失效是事故的起因。
由于齿型联轴器质量低劣，材料处理工艺不合格及错用，导致齿牙严重磨损、折断、变形损伤. 造成齿型联轴器低寿命失效；使主油泵轴与汽轮机主轴脱开，导致发电机跳闸、机组甩负荷转速失去监测、调节系统失控。
因而制造厂家哈尔滨市汽轮机辅机工业公司对此负主要责任。
2.阜新发电有限责任公司对齿型联轴器的失效，导致转速失去监测、调节系统失控未能做出正确判断，对机组的再次启动应负直接责任。
阜新发电有限责任公司，厂、分厂、生技处、安监处、值长组等相关领导应负领导责任；当班值长、单元长、汽札班长、汽机司机对机组启动应分别负指挥，操作的直接责任。
3.设计、制造、运行单位对这种特殊工况的产生条件研究不够，未能在现有技术水平上加以避免，从而发生隔板损坏、进而导致轴系破坏的严重后果，应承担一定的责任。
事故性质：阜新发电有限公司8．19 轴系损坏事故是一起由设备质量、技术等综合原因偶合引发的重大责任事故。
暴露问题】1.通过实际测量、解剖检查等表明，低压缸隔板大部分导叶插入深度不够或浇铸接合不好，尤为突出的是浇铸的静叶销钉充满度不好，降低了导叶与隔板和外环的连接强度，在事故中使导叶从叶根或叶顶处拔出、脱落。
2.中压转子表面存在加工缺陷和早期裂纹，导致应力集中，材料的抗疲劳能力及寿命大幅度降低，在机组异常工况下极易损坏，是事故的隐患。
3.汽机运行规程不严密。
对齿形联轴器损坏脱开，导致转速失去监测、调节系统失控，从现象到判断处理，没有明确规定，使运行人员只能凭个人分析去处理。
4.培训工作不扎实，没有突出岗位培训的特点，缺乏相应的专业技术内容。
造成运行人员经验不足，在紧急故障情况下应变能力差，综合分析、判断能力不够。
防范措施】1. 齿型联轴器是汽轮机极为重要的部套，其磨损现象在国内较为普遍，对其设计、制造质量．必须高度重视。
要认真总结设计中的问题，严格控制制造、加工质量；应有防止内齿套筒相对位移过大的措施、进一步改善齿的润滑状况；严禁错用材料、严格规范材料的处理工艺。
确保齿型联轴器使用的安全性、可靠性。
2.加强备品配件的质量管理工作。
按标准认真检验各项指标，严把备品配件及设备质量关，防止不合格的备品备件进厂，进而保证备品备件的安全可靠性。
3.铸铁隔板在国产200MV机组上被广走使用，其制造、加工工艺要求较高，尤其是导叶的插入深度、浇铸结合的程度以及设计的型线等，一般较难控制，在正常运行中虽未发生过大的问题，但在异常工况下容易损坏，为提高运行的安全性和经济性，建议制造厂在新造机组时考虑将铸铁隔板改为焊接隔板，以提高抗冲击能力。
4.加强技术培训、提高人员素质。
人员素质与生产和技术的发展水平不相适应是普遍现象，尤其是青工较多、经验不足的现状。
要加强人员的岗位技术培训，建立严格的技术考核制度，提高运行人员对一般事故和特殊事故的判断、应变能力和水平。
5.加强技术管理、杜绝事故隐患,设备的健康水平是保证机组安全运行的先决条件，无论大小缺陷均要查明原因、及时消除，决不可放过。
要对200MV机组的齿形联轴器进行一次全面的检查，发现问题及时处理。
按规定认真完成金属监督要求，对汽轮发电机转子进行金属检查。
6.完善运行规程，对现有200MV机组的运行、检修规程进行全面的审查，结合设备、系统的实际情况加以充实完善。
如主油泵标高、低油压保护联动值、再热器压力的控制要求等，应进行深入研究，纳入规程。
要针对电、液并存调节系统易发生的故障，编进运行规程的事故处理章节，以使运行、检修人员操作有章法、判断有依据。
7.就地增设在主轴侧取信号源的转速表，便于运行人员在冲转升速及事故处理过程的对照和分析。