边坡稳定性设计
土石方工程施工边坡稳定性分析与设计方法
土石方工程施工边坡稳定性分析与设计方法一、概述土石方工程施工边坡稳定性是指在土石方工程施工过程中，边坡所承受的力学作用与外力作用的平衡状态。
为保证工程的安全稳定、减少边坡塌方等事故的发生，科学合理的边坡稳定性分析与设计方法显得尤为重要。
本文将介绍土石方工程施工边坡稳定性分析与设计的一般方法和步骤。
二、边坡稳定性分析边坡稳定性分析是根据边坡土体的力学性质、边坡结构的几何形状、地下水位等因素，通过力学计算和数值模拟等方法，判断边坡的稳定性。
具体的分析方法如下：1. 确定边坡土体的物理力学性质，包括土的密度、强度参数等。
2. 绘制边坡剖面图，包括边坡的高度、坡度、距离等。
根据实际情况进行合理设计。
3. 确定地下水位的水平位置，并进行考虑地下水对边坡稳定性的影响。
4. 进行边坡的受力分析，包括重力作用、地下水力作用、侧压力等。
5. 进行数值模拟，采用有限元方法或其他适合的计算模型，模拟边坡的力学行为，判断稳定性。
三、边坡稳定性设计边坡稳定性设计是根据边坡土体的力学性质、边坡结构的几何形状、地下水位等因素，确定边坡的合理尺寸和结构，保证边坡在施工和使用阶段的安全稳定。
具体的设计方法如下：1. 确定边坡的设计参数，包括边坡的高度、坡度、坡面形式等。
根据工程的具体要求和地质条件进行合理设计。
2. 采用适当的回填料对边坡进行加固，可以使用土工合成材料、人造草皮等。
3. 设计并设置排水系统，排除地下水对边坡稳定性的影响。
4. 根据不同地质条件，采用合理的边坡支护结构，如钢筋网片、锚杆等。
5. 针对不同地质条件和施工要求，进行钻孔取样和现场试验，获取更准确的边坡力学参数，并进行相应的设计调整。
四、工程实例以某水利工程边坡稳定性设计为例，该工程边坡高度为20米，坡度为1:2，地下水位位于边坡底部。
根据地质勘探和土壤试验数据，确定边坡土体的力学性质。
在边坡设计过程中，采用了回填料加固、排水系统设计和边坡支护结构等措施。
边坡稳定性分析—毕业设计
第一章绪论1．1引言边坡是自然或人工形成的斜坡，是人类工程活动中最基本的地质环境之一，也是工程建设中最常见的工程形式。
随着我国基础设施建设的蓬勃发展，在建筑、交通水利、矿山等方面都涉及到很多边坡稳定问题。
边坡的失稳轻则影响工程质量与施工进度，重则造成人员伤亡与国民经济的重大损失。
因此，边坡的勘察监测、边坡的稳定性分析、边坡的治理，是降低降低灾害的有效途径，是地质和岩土工程界重点研究的问题。
随着城市化进程的加速和城市人口的膨胀，越来越多的建筑物需要被建造，城市的用地也越来越珍贵。
特别是对于长沙这样多丘陵的城市来说，建筑边坡成为了不可避免的工程。
边坡破坏类型边坡的破坏类型从运动形式上主要分为崩塌型和滑坡型。
崩塌破坏是指块状岩体与岩坡分离，向前翻滚而下。
一般情况岩质边坡易形成崩塌破坏，且在崩塌过程中岩体无明显滑移面。
崩塌破坏一般发生在既高又陡的岩石边坡前缘地段，破坏时大块岩体由于重力或其他力学作用下与岩坡分离而倾倒向前。
崩塌经常发生在坡顶裂隙发育的地方。
主要原因有：风化等作用减弱了节理面的黏聚力，或者是雨水进入裂隙产生水压力，或者是气温变化、冻融松动岩石，或者是植物根系生长造成膨胀压力，以及地震、雷击等外力作用（图1-1）。
滑坡是指岩土体在重力作用下，沿坡内软弱面产生的整体滑动。
与崩塌相比滑坡通常以深层破坏形式出现，其滑动面往往深入坡体内部，甚至可以延伸到坡脚以下。
其滑动速度虽比崩塌缓慢，但是不同的滑坡滑动速度相差很大，这主要取决于滑动面本身的物理力学性质。
当滑动面通过塑性较强的岩土体时，其滑动速度一般比较缓慢；相反，当滑动面通过脆性岩石，且滑动面本身具有一定的抗剪强度，在构成滑面之前可承受较高的下滑力，那么一旦形成滑面即将下滑时，抗剪强度急剧下降，滑动往往是突发而迅速的。
滑坡根据滑动模式和滑动面的纵断面形态可以分为平面滑动、圆弧滑动、楔形滑动以及复合形。
当滑动面倾向与边坡面倾向基本一致，并且存在走向与边坡垂直或接近垂直的切割面，滑动面的倾角小于坡角且大于其摩擦角时有可能发生平面滑动。
路基路基边坡稳定性设计.pptx
圆心辅助线的确定方法：
4.5H法：
2
1.边坡计算高度H=h1+h0；
h0
2.G点的确定：由A点作垂线，取深度为H
3.E点的确定：由G1点作水平线，取h距1 离H 为4.5H
4.F点的确定：由角度β1和β2的边线相交
β1与β2路基边坡率有关，可查表(4-1)确定。
β1——以AB′平均边H坡线为准；
β2——以B′点的水平线为准。
1.25 2a 0.4663 0.5 2 a0.4663 a 1.118
Φ=250， c=14.7kpa, γ=17.64
2c Hmin a 8.33m
得：a=0.20,
所以允许路基最大高度为 8.33m.
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§4-3 曲线滑动面的边坡稳定性分析
一般的土
粘结力 滑动面呈曲面
路基边坡稳定性分析计算方法：
✓工程地质法(比拟法)：实践经验 近
似
✓力学分析法：数解方法 ★
解
✓基图本解方法法：：图解简化 抗滑力
稳定系数 K= R T
<1:边坡不稳定
K =1:极限平衡状态 ＞1:边坡稳定,工程上一般规定K≥1.20~1.25
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行车荷载是边坡稳定的主要作用力,换算方法：
则： K=f A+ c B H
其中A、B为换算系数
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推 导 过 程 ：
K=
f
Ni c Ti
L
f
(ab cosi ) c (ab sini )
L
f
(XYH 2 cosi ) c (XYH 2 sini )
ZH
f (XYcosi ) c
Z
路基边坡稳定性设计
整理课件
2) F1当作外力，求土块②的剩余下滑力；
②的面积：S2＝4×8=32 m2
②的重量：G2=32×18=576 kN/m
② 的 抗 滑 力 ： R2=1/K[(G2+qb2 ＋ F1×0.707)×tg ＋ cL2]
＝
1/1.25[781.61×0.268
2) 土的参数为： 15 ，c10k Pa， 18kN/m3； 3) 作用在路堤上的超载 q10 kN/m ； 4) 抗滑安全系数 k 1.25。
整理课件
q 10 kN / m 2.0
① ② ③
1
2
8.0
4.0
6.0
图中尺寸单位均为 m
图4.1 折线边坡抗滑稳定性分析 整理课件
2.0 6.0 2.0
2、喷浆防护
用于易风化且坡面不平整的岩石挖方边坡，一 般厚度在5~10cm。喷浆坡面应设置排水孔。
3、勾缝、灌浆、嵌补：
防止水分渗入缝隙。
整理课件
4、干砌片石护面
有单层与双层之分，须做砂垫层，厚度一般不 小于20cm，主要用于坡面或排水沟渠。
5、浆砌片石护面（墙）
封闭软质岩层、高填方路堤表面及较破碎的挖 方边坡，一般立交内凹的夹角部分及较破碎的挖 方边坡须全浆砌防护，其它可采用菱形、拱形、 方格形等防护方式，其间土体可种草或铺草皮。
陡坡路堤的稳定性分析假定路堤整体沿滑动面 下滑，因此，稳定性分析方法可按滑动面形状分 为直线法和折线法。
整理课件
◆ 陡坡路堤稳定性分析方法
1、直线法
当滑动面为基底的单一坡面时按直线滑动面考虑 F=(Q+P)costgφ + cL T=(Q+P)sin
道路工程 第07章 路基边坡稳定性设计
（3）滑动面假定
松散的砂性土和砾石内摩擦角较大，粘聚力较小，滑动
面近似平面，平面力学模型采用直线。 粘性土粘聚力较大，内摩擦角较小，破裂时滑动面近似 于圆曲面，平面力学模型采用圆弧。
———路基路面工程———
直线平面 ：由松散的砂性土和砾石填筑。
曲面 ：以粘性土填筑 。
1.25 (0.4663 a0 )0.5 2 a0 (0.4663 a0 )( 0.5 2 1)
———路基路面工程———
经整理得： 解得：
4a0 4.3655 a0 1.034 0
a0 0.2002
a0 2c H
2
由：
得：
H
2c 2 14.70 8.7m a0 16.90 0.2002
路基边坡稳定性设计
———路基路面工程———
图1 路堤边坡滑坡实况
———路基路面工程———
图2 路堑边坡滑坡实况
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———路基路面工程———
———路基路面工程———
———路基路面工程———
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———路基路面工程———
第一节 边坡稳定性分析原理 与计算参数
———路基路面工程———
一、边坡稳定性分析原理
（1）岩石边坡 岩石路堑边坡稳定性取决于岩石的产状和地质构造特 征，岩体中存在的构造弱面，如层面，层理，断层， 节理等，是岩体中潜在的滑动面，一旦工程地质条件 向不利方向变化，岩体就会失稳形成滑坡。 （2）土质路基 令：T－土体的下滑力，F－抗滑力， K=F/T。 当K>1,稳定；K<1，滑动面形成，滑体下滑。考虑到 一些不确定性因素，为安全起见工程上常采用K＝ 1.2～1.5作为稳定的界限值。 滑动面有直线，曲线，折线三大类。
顺层边坡稳定性分析及优化设计
顺层边坡稳定性分析及优化设计摘要：我国山区面积在全国总面积中的占比约在百分之七十左右，由于山区地带地势崎岖，经济发展较为落后，亟需通过加强基础设施建设，拉动山区地带经济建设与发展。
受地形地势原因影响，山区地带建设项目较易出现边坡垮塌或是滑移等问题，从而引发安全事故，尤其是顺层边坡滑坡问题极为常见，故而如何保证顺层边坡稳定性可以说是工程施工企业考虑的核心问题。
基于此本文主要开展顺层边坡稳定性影响因素及优化设计研究，以期为同类设计作业提供参考。
关键词：顺层边坡；稳定性分析；优化设计引言随着建设交通强国战略的提出，价值扶贫攻坚战的持续推进，铁路、公路线路不断向边远地区延伸。
边远地区地形地质情况复杂，在该种地势条件下开展道路工程建设，最重要的就是借助科学合理的边坡设计保证边坡稳定性，因为一旦出现滑坡或是边坡坍塌等问题，会直接危害道路工程质量及工程建设安全性。
经统计对比发现，顺层边坡失稳问题发生概率更高，所以更有必要立足于多个角度，详细分析影响顺层边坡稳定性的各种原因，并深入探讨如何促进顺层边坡优化设计。
１顺层边坡稳定性影响因素1.1环境因素1.1.1水的影响因素当水分存在于边坡土体内部或附近时，其会增加土体的重量和自重力。
这会导致边坡上土体的应力增大，进而增加边坡的不稳定性。
水含量的增加会使土体饱和度升高，饱和土体的摩擦角和抗剪强度通常会降低。
因此，饱和度的变化会影响土体的可剪切性能，使边坡易受滑动和塌方的影响。
当水通过边坡土体的孔隙流动时，会形成渗流压力。
渗流压力可以改变土体的内部应力状态，导致边坡的稳定性减弱。
尤其是当渗流压力过大时，会降低土体的抗剪强度，增加边坡发生滑动的风险。
1.1.2边坡开挖高度边坡开挖高度的增加对工程产生负面影响，主要表现为边坡稳定性减弱、工程成本增加、土体侧方位移以及水文条件变化。
1.1.3地震影响地震的强烈震动可能导致边坡支护结构（如挡墙、土工布等）的破坏或位移，降低其稳定性和功能。
04 边坡稳定性
（2）抗震设计基本要求
设计原则：预防为主、保证重点、确保边坡安
全和经济性
设计等级：多遇地震、设计地震、罕遇地震
设计方法：静力学计算，设计地震演算稳定性
（3）计算方法 计算荷载：恒载、活载和水平地震作用 水平地震力：
FihE Ag mi FihE 第i条土块质心处的水平地 震力kN； 水平地震作用修正系数，通常取0.25； 2 Ag－地震动峰值加速度m / s ； mi 第i条土块的质量t。
En>0不稳定 6.3 稳定措施： ⑴改善基底状况，增加滑动面的摩擦力或减小滑动力 清除松软土层，夯实基底，使路堤位于坚实的硬层上 开挖台阶，放稳坡度，减小滑动力 路堤上方排水，阻止地面水浸湿基底 ⑵改变填料及断面形式： 采用大颗粒填料，嵌入地面 放缓坡脚处边坡，以增加抗滑力 ⑶在坡脚处设支挡结构物 石砌护脚、干砌或浆砌挡土墙
稳定安全系数计算：
中：ti 第i土条在滑弧切线方向产生的水平地震力 y ti FihE ； r r 滑弧半径m；y 土条质心至滑弧圆心垂直距离
tan i Ni cili K Ti ti
稳定系数K的取值范围： （1）在不考虑地震力作用时，铁路路基 首先满足自重和列车荷载作用下的安全性； （2）考虑地震力的作用时，I、II级铁路 边坡高度≤ 15m时，K≥1.10；边坡高度 >15m时，K≥1.15。
路基边坡稳定性设计
1 概述 1．1 影响路基边坡稳定性的因素 1．边破土质 2．水的活动 3．边坡的几何形状 4．活荷载增加 5．地震及其他震动荷载
1．2 边坡稳定性设计方法 路基边坡稳定性分析与验算的方法很多， 归纳起来有力学演算法和工程地质法两大类。 力学验算法又叫极限平衡法，假定边坡眼某一 形状滑动面破坏，按力学平衡原理进行计算。 因此，根据滑动面形状的不同，又分为直线法， 圆弧法和折线法三种。力学验算的基本假定是： 1．破裂面以上的不稳定土土体沿破裂面 作整体滑动，不考虑其内部的应力分布不均和 局部移动 2．土的极限平衡状态只在破裂面上达到
岩土工程边坡的稳定性分析与设计
岩土工程边坡的稳定性分析与设计摘要：对于岩土边坡，国内很多部门一直还在按照单一的地质勘察、分析设计、实际施工的思路，这实际是一种静态的设计施工过程，是不完善的，并不能对施工过程中出现的变化情况作出分析，其不确定性因素带来的缺陷是明显的。
本文对岩土工程边坡的稳定性分析与设计进行了阐述。
关键词：岩土工程边坡的稳定性分析与设计一、边坡稳定性的影响因素1、地质构造。
地质构造因素主要是指边坡地段的褶皱形态、岩层产状、断层和节理裂隙的发育程度以及新构造运动的特点等。
通常在区域构造复杂、褶皱强烈、断层众多、岩体裂隙发育、新构造运动比较活跃的地区，往往岩体破碎、沟谷深切，较大规模的崩塌、滑坡极易发生。
2、岩体结构。
不同结构的岩体物理力学性质差别很大，边坡变形破坏的性质也不同。
3、风化作用。
边坡岩体长期暴露在地表，受到水文、气象变化的影响，逐渐产生物理和化学风化作用，出现各种不良现象。
当边坡岩体遭受风化作用后，边坡的稳定性大大降低。
4、地下水。
处于水下的透水边坡将承受水的浮托力的作用，使坡体的有效重力减轻; 水流冲刷岩坡，可使坡脚出现临空面，上部岩体失去支撑，导致边坡失稳。
5、边坡形态。
边坡形态通常指边坡的高度、坡度、平面形状及周边的临空条件等。
一般来说，坡高越大，坡度越陡，对稳定性越不利。
6、其他作用。
此外，人类的工程作用、气象条件、植被生长状况等因素也会影响边坡的稳定性。
二、岩土工程边坡稳定性分析的方法1、定性分析法定性分析方法分为成因历史分析法、工程地质类比法、赤平极射投影法。
1）成因历史分析法成因历史分析法研究内容包括两方面：首先是边坡所处的区域背景，大地构造，地质结构特性；其次是边坡的坡形和坡高，坡体外部和内部的变形迹象。
因此，该分析方法适合于自然形成的斜坡。
2）工程地质类比法工程地质类比法类比的原则是相似性，只有相似性较高的边坡才能进行类比，类比的方面包括边坡的工程地质条件和影响边坡稳定性的各种因素。
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《路基路面工程》课程设计计算书1、重力式挡土墙设计2、边坡稳定性设计3、沥青混凝土路面设计4、水泥混凝土路面设计*******学号：*****************日期：2013年1月3日目录第1题重力式挡土墙设计 (1)1.1设计资料 (1)1.2设计任务 (1)1.3设计参数 (1)1.4车辆荷载换算 (2)1.5主动土压力计算 (2)1.6挡土墙计算 (5)第2题边坡稳定性设计 (9)2.1设计资料 (9)2.2汽车荷载换算 (9)2.3圆弧条分法 (10)2.4结果分析 (15)第3题沥青混凝土路面设计 (17)3.1设计资料 (17)3.2设计轴载与路面等级 (17)3.3确定土基回弹模量 (19)3.4路面结构组合设计 (20)3.5路面厚度计算 (21)3.6竣工验收弯沉值和层底拉应力计算 (22)第4题水泥混凝土路面设计 (24)4.1设计资料 (24)4.2交通分析 (24)4.3初拟路面结构 (24)4.4路面材料参数确定 (24)4.5荷载疲劳应力 (25)4.6温度疲劳应力 (26)1重力式挡土墙设计1.1设计资料(1)浆砌片石重力式仰斜路堤墙，墙顶填土边坡1:1.5，墙身纵向分段长度为m 10,路基宽度m 26，路肩宽度m 0.3.(2)基底倾斜角190.0tan :00=αα，取汽车荷载边缘距路肩边缘m d 5.0=.(3)设计车辆荷载标准值按公路－I 级汽车荷载采用，即相当于汽车—超20级、挂车−120（验算荷载）。
(4)墙后填料砂性土容重3/18m kN =γ,填料与墙背的外摩擦角φδ5.0=；粘性土地基与浆砌片石基底的摩擦系数30.0=μ，地基容许承载力kPa 250][0=σ.(5)墙身采用2.5号砂浆砌25号片石，圬工容重3/22m kN k =γ，容许压应力a a kP 600][=σ，容许剪应力a j kP 100][][==στ，容许拉应力a L kP 60][=σ.1.2设计任务(1)车辆荷载换算。
(2)计算墙后主动土压力a E 及其作用点位置。
(3)设计挡土墙截面，墙顶宽度和基础埋置深度应符合规范要求。
进行抗滑动稳定性验算及抗倾覆稳定性验算。
(4)基础稳定性验算与地基承载力验算。
(5)挡土墙正截面强度及抗剪强度验算。
1.3设计参数1.3.1几何参数墙高m H 4=，取基础埋深m D 5.1=,墙身纵向分段长度m L 10=；墙背仰斜坡度1:0.2， 04.14-=α，墙底倾斜度190.0tan 0=α，倾斜角 76.100=α；墙顶填土高度m a 5.1=，填土边坡坡度1:1.5， 69.33=β，汽车荷载边缘距路肩边缘m d 5.0=.1.3.2力学参数墙后砂性土填料内摩擦角︒=36φ，填料与墙背外摩擦角φδ5.0=，填土容重3/18m kN =γ；墙身采用2.5号砂浆砌25号片石，墙身砌体容重3/22m kN k =γ,砌体容许压应力kPa a 600][=σ,砌体容许剪应力kPa 100][=τ,砌体容许拉应力kPa L 60][=σ；地基容许承载力kPa 250][0=σ.1.4车辆荷载换算查阅《公路路基设计手册》，按车带宽均摊的方法，计算各级荷载换算土柱高，并确定车辆荷载作用宽度。
1.4.1计算荷载：汽车—超20级汽车—超20级对应的换算土层厚度()[]a H h 2577.00.1300.2000++=γ，[]内数值大于分段长度m 10,取m 10从而求得m h 65.00=.车辆荷载作用宽度m b 26.30=.1.4.2验算荷载：挂车—120挂车—120，m h 97.018/5.170==，布置在路基全宽上。
车辆荷载作用宽度m b 20.30=.1.5主动土压力计算1.5.1计算荷载：汽车—超20级1)计算破裂角θ假设破裂面交于荷载中部，则()()()()()()()()()504.065.025.145.1425.065.025.12445.0365.02322tan 222000=⨯++⨯+-⨯⨯+⨯+⨯-+⨯⨯+⨯=+++++-++=h a H a H h a H H d b h ab A α96.381704.1436=+-=++=δαφψ ()()885.0tan tan cot tan tan =+++-=A ψψφψθ051.41=∴θ堤顶破裂面至墙踵：()m a H 87.4tan =+θ荷载内缘至墙踵：m d H b 00.4tan =+-α荷载外缘至墙踵：m b d H b 26.726.300.4tan 0=+=++-α因26.787.400.4<<，故破裂面交与荷载中部，假设正确。
2)计算主动土压力a E()()()()()()139.025.0885.096.3851.41sin 3651.41cos tan tan sin cos =-++=+++= αθψθφθK m a b h 18.2tan tan tan 1=+-=αθθ，m d h 84.025.0848.05.0tan tan 2=-=+=αθ m h h H h 98.2213=--=729.12212123011=+⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=Hh h H h H a K kN KK H E a 99.92729.1166.06182121212=⨯⨯⨯⨯==γ 水平分量 ()()kN E E a x 87.921704.14cos 99.92cos =+-⨯=+= δα 竖直分量 ()()kN E E a y 80.41704.14sin 99.92sin =+-⨯=+= δα3)主动土压力作用点位置()()()()m K H H h h h h H a H Z x 38.1729.1434298.2398.265.099.242343233221233021=⨯⨯⨯-⨯⨯⨯+-⨯+=-+-+= 因墙底倾斜，故取修正值mb Z Z x x 07.0190.065.138.1tan 011=⨯-=-=α()m Z b Z x y 67.125.007.065.1tan 111=-⨯-=-=α其中，挡土墙顶宽m b 65.11=由1.6栏中的试算确定。
1.5.2验算荷载：挂车—120计算方法和公式同计算荷载，在式中取m h 97.00=，0=d .计算结果如下：1)计算破裂角θ假设破裂面交于荷载中部，则()()()()()()()()()47.097.025.145.1425.097.025.12440397.0235.12tan 222000=⨯++⨯+-⨯⨯+⨯+⨯-+⨯⨯+⨯=+++++-++=h a H a H h a H H d b h ab A α96.381704.1436=+-=++=δαφψ ()()863.0tan tan cot tan tan =+++-=A ψψφψθ079.40=∴θ堤顶破裂面至墙踵：()m a H 75.4tan =+θ荷载内缘至墙踵：m d H b 00..4tan =+-α荷载外缘至墙踵：m b d H b 20.720.300.4tan 0=+=++-α因20.775.400.4<<，故破裂面交与荷载中部，假设正确。
2)计算主动土压力a E()()()()()()167.025.0863.096.3679.40sin 3679.40cos tan tan sin cos =-++=+++= αθψθφθK m a b h 78.2tan tan tan 1=+-=αθθ，02=h m h h H h 22..1213=--=637.12212123011=+⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=Hh h H h H a K kN KK H E a 37.39637.1167.04182121212=⨯⨯⨯⨯==γ 水平分量 ()()kN E E a x 32.391704.14cos 37.39cos =+-⨯=+= δα竖直分量 ()()N E E a y 03.21704.14sin 37.39sin =+-⨯=+= δα3)主动土压力作用点位置()()()()m K H H h h h h H a H Z x 50.3637.1434222.1322.197.078.245.1343233221233021=⨯⨯⨯-⨯⨯⨯+-⨯+=-+-+= 因墙底倾斜，故取修正值mb Z Z x x 19.3190.065.150.3tan 011=⨯-=-=α()m Z b Z x y 45.225.019.365.1tan 111=-⨯-=-=α其中，挡土墙顶宽m b 65.11=由1.6栏中的试算确定。
1.6挡土墙计算比较计算荷载与验算荷载，发现验算荷载的土压力较大。
由于基底摩擦系数较小，估计为滑动控制，故先采用验算荷载即挂车—120的土压力计算。
这里只对荷载组合Ⅱ进行计算。
经试算，取挡土墙顶宽m b 65.11=.图1-1 重力式挡土墙设计示例1.6.1墙身自重计算墙身体积，()3011108.6190.065.1-465.1)tan (m b H b V =⨯⨯=-=α,3021226.0tan 5.0m b V ==α，32134.6.m V V V =+=墙身自重，kN V G k 76.1332208.611=⨯==γ, N V G k 48.13922==γ，kN G G G 24.27321=+=1.6.2抗滑稳定性与抗倾覆稳定性验算作用于墙底（即基底）的竖向力，kN E G G N y 27.27503.224.27321=+=++= 抗滑稳定系数3.134.1tan ]tan [00≥=-+=αμαN E E N K x x C ，满足抗滑要求。
墙身自重力臂， mb b H Z G 54.1]25.0)tan [(5.01011=+⋅-=αm b Z G 13.1)]tan tan 2/1(3/12/1[102=-+=αα抗倾覆稳定系数3.196.182.191.9311.286.413.172.554.136.2061122110≥=⨯⨯+⨯+⨯=++=x x y y G G Z E Z E Z G Z G K满足抗倾覆要求。
验算结果表明，断面尺寸由滑动控制，故不必采用汽车—超20级的土压力计算。
1.6.4基底应力及合力偏心距验算竖向力N 至墙趾A 的距离，m N Z E Z E Z G Z G Z x x y y G G N 75.0112211=-++=墙底斜宽m b b B 57.1tan tan 011=+=αα基底合力偏心距m B m Z B e N 26.06035.020=<=-=，基底应力kPa kPa Be B N 250][70.11966.156)61(002,1=<=±=σσ，满足要求。