舵系计算书.龙de船人(精品文档)
船舶轴系校中计算书
尾管斜膛孔数据
尾管后轴承长度 艉管后轴承支点距后端面距离 尾管后轴承间隙 艉管最大斜度 艉管平均斜度
艉管不需进行斜膛孔
:
1000.0
:
1275.0
:
1.1
:
1.1E+00
: 5.14E-02
轴承 序号
2
mm mm mm mm mm
Ver.0601 70088 浙江欣海船舶
COMPASS
SRM04
船舶轴系校中计算程序 ( Ver. 0201 ) - 70088
变位 ( mm )
0.0000 0.0000 -0.3450 -0.3700
转角 ( rad )
1.5018E-04 -1.3249E-04 -7.4741E-05 -5.8285E-05
反力 ( k.N )
22.678 8.277 3.952 7.231
20%轴段重量 ( k.N )
1.909 3.530 2.593 0.226
单元材料 序号
3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
Ver.0601 70088 浙江欣海船舶
F
0.00
0
材料数据
材料序号
1 2 3
弹性模量(N/mm^2)
2.060E+11 2.060E+11 2.060E+11
PAGE 3
单元 号
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35
舵系计算书设绘通则
舵系计算书设绘通则前言本标准规定了“舵系计算书”的设绘通则。
本标准着重叙述了舵杆和舵叶的联接方式及其计算，特别是随着无键锥形联接方式日趋增多，关于这种联接方式的计算比较复杂，对整个舵系也影响较大。
本标准还着重叙述了舵叶结构的计算，因为在实际绘制舵叶结构图时，有时会发现舵叶结构的剖面模数不能满足规范所要求的抗弯要求，特别对那些具有切口的舵叶。
1 主题内容与适用范围1.1本标准规定了普通舵、悬挂式舵和半悬挂式半平衡舵等的“舵系计算书”编制的设绘依据、基本要求、内容要点、图面要求、注意事项、校审要点、质量要求以及附录（样图、相关标准等参考资料）。
1.2本标准适用于船舶舾装设计中，详细设计的设绘普通流线型舵的舵系计算书之用。
2 引用标准及设绘依据图纸2.1 引用标准下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。
本标准出版时，所示版本均为有效。
所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。
a) CB/T743-1999船舶设计常用文字符号。
2.2 设绘依据图纸：a)设计任务书；b)船体说明书；c) 总布置图；c)艉部结构图。
3 基本要求3.1 舵系计算书是舵系设计的基本技术文件供设绘详细设计的舵系布置图、舵叶结构图及其零部件图之用，并作为供船东和船检审查的技术文件之一。
详细设计阶段的舵系计算书，应决定舵的类型、舵叶的几何参数、舵的支承型式及舵杆和舵叶的联接方式，计算舵的扭矩并决定舵机主要参数。
还应全面地对舵系所有的零部件、舵叶结构、舵杆和舵叶的联接方式，按相应的规范进行计算。
如果规范中没有相应的计算方法，则使用理论计算作补充，从安全、经济和便于施工等观点出发，决定各零部件的型式、尺寸和材料特性。
3.2 计算书应包括：a）满足船舶操纵性要求的舵的形式、舵叶的几何参数及其支承情况；b）进行舵的扭矩计算，并按相应的规范、本船的航区、设计任务书的要求及扭矩计算结果，决定舵机的主要参数；c）进行舵系各个主要零部件的计算，并决定其结构尺寸、相互关系和材料特性；d）决定舵杆和舵叶的联接形式（法兰联接、有键锥形联接或无键锥形联接），并进行联接计算，决定各个联接零部件的结构尺寸、相互关系、材料特性和联接参数；e）进行舵叶结构的强度计算，并决定组成舵叶箱型结构的各块钢板的厚度和材料特性。
内河2002船体结构规范计算书龙de船人
8 350 3 4 ，W ＝425.04 ㎝ ，I=12265.05 cm ，满足规范要求。 50
4. 舱壁 4.1 防撞舱壁板(§2.12
4.00 3.20 m
7.44 mm s= 0.90 C= 0.5 m
实取 t=8mm ，满足规范要求。 4.2 垂直桁、水平桁（§2.12.3.2） 垂直桁剖面模数 W
船体结构规范计算书
PW408-110-01JS
共 7 页 第 7 页
顶棚甲板 t=4mm，外围板及内围板 t=4mm，端壁 t=4mm，满足规范要求。 2.围壁扶强材
W=3sl2= 式中： 7.26 cm3 s= 0.5 m l= 2.20
3
m
4
实取 L70×50×6 ,W ＝8.12 ㎝ 3.甲板横梁：
3
m m
s=
4
0.55
m
2
实取 L70×50×6 ,W ＝8.12 ㎝ 6.2 甲板纵桁（§2.8.3）
W = kcshl2 = I=2.75Wl= 式中： c= l= 1.45 3.0 m
,I=41.12 ㎝
，满足规范要求。
20.94 cm3 172.8 cm4 s= 0.50 L= 53.96 6.4188
船体结构规范计算书
PW408-110-01JS
共 7 页 第 4 页
W = Ks（ d + r ）l2= 式中： K= d= 3.8 3.20 m s= l=
95.24 cm3 0.55 3.20
3
m m
r=
1.25
m
主肋骨实取 L 6 200 ,W＝105.93 ㎝
50
，满足规范要求。
5.2 支撑强肋骨（§2.9.3） G W＝We (1 ) 132.573 cm3 H
舵系计算书
总长 Lwl70.80m
垂线 间 长 Lpp67.00m
航 速 V14.81km/h
计算 速 度 VP18.52km/h（VP=1.25V）
吃 水 d5.51m
2、舵的型式及尺度：
型式：双支撑式平板舵
全船舵数：M = 2个
舵面积系数：µ=2.1％
单舵面积：Ad=µLd/M=5.64m2`
3.1.4正车时最大舵扭矩
3.1.5转舵力矩
3.2倒车舵水动力和舵机扭距计算
3.2.1舵压力
3.2.2压力中心至前缘的距离
3.2.3舵压力中心距舵轴的距离：
3.2.4倒车时最大舵扭矩
3.2.5转舵力矩
3.3操舵装置
实际选用转舵力矩为100KN·m的操舵装置。
4．舵杆计算：
根据CCS《钢质内河船舶入级与建造规范》（2002）的要求进行计算
7.材料:舵杆及法兰为#35锻钢;舵叶为CCSB
8.舵性能估算:回转直径
即Dh≈4.38L回转性能良好.
6.水平法兰（§3.2.8.2）
6.1连接水平法兰螺栓的个数：n=6
连接水平法兰的螺栓直径
实取d2=40mm加25.4%的裕度
6.2舵叶与舵杆的连接法兰厚度（§3.2.8.4）
法兰厚度应不小于螺栓直径，实取t=40mm
螺栓中心至法兰边缘的距离应不小于螺栓直径的1.2倍，1.2×40=48mm
实取50 mm数：e=0.27
平衡面积 ： A0= eAd=1.66m2
展 舷 比 ： λ=1.61
舵极限角 ： θ=35º
舵剖面形状： 平板舵
3、舵机扭矩计算
3.1正车舵水动力和舵机扭矩计算（乔塞尔公式）：
3.1.1舵压力
30000吨散货船舵系计算书
审 定日 期 2004.01标 检审 核校 对描 校编 制 吴 强描 打30000吨级散货船详 细 设 计舵系计算书JH403-230-01js上海佳豪船舶工程有限公司标记数量修改单号签 字 日 期总面积 m 2 0.6875 共 页 11 第 页1 会 签旧底图登记号 底图登记号1、概述本船为单甲板、双底层、艉机型、单机、单桨、单舵船。
航行在国内沿海港口。
本船装载货物以煤炭为主，兼运铁矿石谷物等散货。
2、计算依据本计算书是根据“2001钢质海船入级与建造规范”第2分册第3章第一节的有关要求进行计算的。
3、船舶的主要尺度及要素：总长L0a 178.00m垂线间长Lbp 170.80m型宽B 27.60m型深D 13.90m设计吃水d 9.60m服务航速v 13.5m4、舵的要素计算型式：半平衡半悬挂舵舵数量：1只4.1舵面积：A=A1+A2=25.26m2A1= A11+ A1ƒ==15.482m2A2= A22+ A2 ƒ==9.78m2ą1——系数0.33(正车)，0.66（倒车）ą2——系数0.25(正车)，0.55（倒车）A1ƒ=5.318 m2 A11=10.16 m2 A2 ƒ=1.425 m2 A2 2=8.357 m2正车：F=132×1.27×1.1×1.0×25.26×13.52=848.93KN 倒车：F=132×1.27×0.8×1.0×25.26×6.752=154.35KN 4.3舵杆扭矩T=F ·R NM式中：F —舵力 正车 F=848.93KN 倒车 F=154.35KNR —臂矩 m R=c 1(α1－β1)A A 1+ c 2(α2－β2)AA2 (m) 式中：A 1=15.482 m 2 A 2=9.78 m 2 c 1=78.32432.1614.2=+ c 2=22h A =2158.2815.2+＝2.49β1=11A f A =482.15318.5=0.343 β2=22A f A =78.9425.1=0.146 正车时:R=3.78×(0.33－0.343)×235.25482.15+2.49×(0.25－0.146)×235.25753.9 =－0.03+0.1=0.07 m 又在正车时 R>A 101（A 1c 1+ A 2c 2）=26.25101⨯×(15.483×3.78+9.753×2.49)=0.328取R=0.328m 倒车时：R=3.78×（0.66-0.343）×235.25482.15+2.49×(0.55-0.146) ×235.25753.9 =0.735+0.389=1.124m∴正车时舵杆扭矩：T=F ·R=848.93×0.328=278.45KN.m 倒车时舵杆扭矩：T=F ·R=154.35×1.124=173.1 KN.m考虑船在风浪中及航行中受到的附加扭矩和舵系的摩擦扭矩。
舵系计算书
舵臼内深度，按§3.2.7.3规定，实取80mm
2．舵叶结构尺寸计算：
根据§3.2.5.5，单板舵的舵板厚度t应不小于按下式计算所得之值：
t = 0.7 =0.7× =6.5mm
根据§3.2.5.6，单板舵舵叶上的水平加强筋在舵杆处的带板剖面模数W应不小于下式计算所得之值：
二、设计数据
水 线 长 LWL63.05m
两柱间长 LBP61.80m
型宽B11.3m
型深D4.2m
设计吃水 T.3.4m
设计航速 Vd16Km/h
最大转动舵角α 左、右各350
三、舵形状
四、舵形参数
1．舵叶面积： S=3.64m2（单叶）
2．平衡部分面积： S1=1.18m2
3．平衡系数： e=S1/S=1.18÷3.64=0.32
舵杆扭矩：M = PnX1= 45×0.055= 2.4KN.m
选用舵机：本船实选4 t-m电动液压舵机一台。
六、舵系零件
1பைடு நூலகம்舵杆计算
A.根据§3.2.2.1规定，下舵承处的舵杆直径D应不小于按下式计算所得之值：
D =73.25
式中： A--舵面积 A = 3.64m2
V--设计航速 V = 16Km/h
式中：V = 4.44 m/sα= 35 A =3.64m2
2．舵压力中心计算
压力中心至舵导缘的距离
Xc=（0.195 + 0.305Sinα）b
=（0.195 + 0.305Sin350）×1.77
= 0.655 m
压力中心至舵杆中心的距离：
X1=Xc－b1=0.655－0.6=0.055 m
轴系计算书
式中：Ne=735KW，主机额定功率；
ne=160r/min中间轴转速；
σb=530 N/mm2，轴料抗拉强度。
实取中间轴直径φ200mm
螺旋桨轴：
ds=C×dz=1.26×155=195 mm
式中：C=1.26，系数，查规范所得。
实取螺旋桨轴基本轴径ds=220mm
3、联轴节键强度校核
额定功率：735KW
额定转速：400r/min
齿轮箱
型号：GWC 42/45
减速比：2.5:1
输入转速：400r/min
中间轴转速：160r/min
螺旋桨轴材料：#35优质碳素钢，其抗拉强度σb=530 N/mm2
2、基本轴径计算
d=100×{(Ne/ne)×[560/(σb+160)]}1/3
=100×{(735/160)×[560/(530+160)]}1/3
沿海简易货船
标记
数量
修改单号
签字
日期
轴系计算书
编制
打字
校对
标检
总面积
0.18㎡
共3页
第1页
审核
审定
日期
轴系计算书
共3页
第2页
本计算书按中国船级社2001年出版的《钢质海船入级与建造规范》的有关要求计算。
1、推进系统参数
主机参数：
主机型号：G6300ZC7BH
形式：四冲程，直接喷射，可逆转，船用增压柴油机。
键受剪力的有效面积应不小于下列计算值：
BL＞d3(2.6×dm)式中d—中间轴直径φ155mm
轴 系 计 算 书
共3页
第3页
BL=50×250=12500 B—键的宽度，50mm
规范计算书精选全文完整版
可编辑修改精选全文完整版《CCS—国内航行海船建造规范》计算书一、说明本船主要运输矿石及钢材，兼顾煤碳及水泥熟料等货物。
航行于长江武汉至宁波中国近海航区及长江A、B级航区。
船舶结构首尾为横骨架形式，中部货舱区采用双底双舷、单甲板、纵骨架式形式，所有构件尺寸均按CCS《国内航行海船建造规范》(2006)要求计算。
1、主要尺度设计水线长：L WL107.10米计算船长：L 104.10米型宽：B 17.5米型深：D 7.6米结构计算吃水：d 5.8米2、主要尺度比长深比：LB=104.117.5= 5.95＞5宽深比：BD=17.57.6= 2.30 ≤2.5方形系数：Cb =0.851>0.63、肋距及中剖面构件布置：尾～#10及#140～首肋距为600mm #10～#140 肋距为700mm本船规范要求的标准肋距为：S = 0.0016L+0.5 = 0.0016×104.1+0.5= 0.667 mm (以下均同)二、外板1、船底板(2.3.1.3)(1)船中0.4L区域船底t1 = 0.043s (L+230) F b= 0.043×0.667×(104.1+230) 1= 9.58 mm取F b=1，不折减t2 = 5.6s（d+h1）F b= 5.6×0.667×（5.8+1.16）×1= 9.85mm式中：取h1 = 0.2d = 1.16(2)船端0.075L区域(2.3.1.4)t = (0.035L+6) s s b= (0.035×104.1+6)0.7 0.667= 9.88 mm(3)船首底板加强(2.15.3)a、加强范围及长度分段垂向范围为：0.014B = 0.014×17.5 = 0.245 m高度纵向范围：X = (0.65 - C b2)·L = （0.65 -0.82）×104.1= 26.025m长度，并划分为三段长度，分别计算三段长度及修正系数c。
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F=132·K1·k2·k3·AVd2
=21196.7N
式中：K1=（ +2）/3=1.06,k2=0.8，k3=1.0，
Vd应不小于0.5V，取Vd=0.55V=5.5KN
2.2
2.2.1
T=F·R=22160.2N·m
式中：R=C（ - ）=0.207
R的取值应不小0.1C=0.23,取R=0.23
2.4
2.4.1
图中：l1=1.8ml2=0.52m
l3=2.5ml4=0.22m
l=l3+l4+l2=3.24m
计算载荷P
正车：P=F/l3=38539.56N/m
倒车：P=F/l3=8478.68N/m
2.4.2
34107.5N·m
式中 F=96348.9N取FA=0.1F FC=0.6F
2.4.3
3.2.3
应不小于1.2倍的舵旁板厚度，即t=1.2×8.96=10.752mm
选取：t=11mm
舵杆和舵叶的水平连接法兰
3.2.4
=44.3mm
式中：DC=200mm,KS=1.34, Eb=200×0.9=180mm,取240
kb=( s/235)0.75=1.34
其中：#35碳素钢 S=315N/mm2选取：Φ45×6只#35船用锻钢
1.445×107N/m
式中 I5=18706cm4l5=2.0m (取自规范计算书)
2.4.4
57809.3N
2.4.5
4mm
3
3.1
3.1.1
正车:Dt=4.2(T/KS)1/3=107.001mm
式中:正车时的舵杆扭矩T=22160.2N.m
材料系数 1.34
其中:#35碳素钢σS=315N/mm2
其中：C=2.3m, =0.33, =0.24,F=96348.9N
2.2.2
T=F·R=20476.0N·m
式中： 0.966
其中：C=2.3m, =0.66, =0.24,F=21196.7N
2.3
考虑风浪与舵系磨擦因素：
T总=1.5T=33240.3N·m
选用35KN·m电动液压拨缸式舵机一台。
实取：Dt=160 mm
3.1.2
197.8mm
式中 MB=34107.5N·m T=22160.2N·m
实取:Dc=200mm,#25船用锻钢
3.1.3
43.52N/mm2
14.13N/mm2
49.93N/mm2<158 N/mm2
式中 MB=34107.5N·m DC=200mm T=22160.2N·m
3.2.5
44.3mm
式中：db=44.3mm, Kb=1.34(#35碳素钢)，Kf=1.34(#35碳素钢)
选取：舵杆法兰厚度t=65mm，舵叶法兰厚度t=65mm
3.2.6
b=0.67db=29.7mm实取：b=65mm
法兰取圆形，尺寸Ф500（具体由放样定）
3.3
72.7mm
式中：PP=57809.3N，KP=1.34（#35碳素钢）
本计算书根据中国船级社《钢质海船入级与建造规范》（2001）第2分册第3章要求计算。
1.1
总 长LOA79.650m
设计水线长LWL77.500m
垂 线 间长LPP75.800m
船 宽B14.000m
型 深D6.200m
设 计 吃水d5.000 m
设计航速V10节
1.2
型 式：普通双支点平衡舵
舵面积：A=6.26m2Af=1.5m2
3.2
3.2.1
=8.96mm
式中：S=0.5 mm, 0.919mm,
d=5.0m , F=96348.9N A=6.26M2b=0.7m
选取：舵旁板t=9mm,顶板和底板t=9mm
3.2.2
应不小于0.7倍的舵旁板厚度，即t=0.7×8.96=6.27mm,且不小于8mm。
选取：横隔板t=8mm，垂隔板t=8mm，代替下舵杆的垂直隔板取t=14mm
舵面积系数： =A/（LWL×d）=1.61%
平衡系数： =0.240
舵叶平均高度：b=2.72m
舵叶平均宽度：c=2.3m
展舷比： =b2/A=1.18
2
2.1
2.1.1
F=132·K1·k2·k3·AVd2
=96348.9N
式中：K1=（ +2）/3=1.06,k2=1.1，k3=1.0,Vd=10kn
选取：DP=200 mm#35船用锻钢
3.4
支承面积应不小于 8258.5mm2
式中：P=57809.3N [P]=7 N/mm2
支承面长度 1.2取L=200mm