高速公路边坡支护挡土墙设计计算书(优秀毕业设计)_secret
边坡支护毕业设计
摘要............................................................................................................................................................................... I I ABSTRACT (III)1 绪论 (1)1.1问题的提出 (1)1.2国内外支护结构发展过程 (1)1.3几种常见支护手段的分析 (2)1.4高速公路边坡稳定性分析发展趋势 (3)2 工程简介 (4)2.1工程概况 (4)2.2自然地理 (4)2.3工程地质条件 (4)3 设计思路 (6)3.1主要设计方案思路 (6)3.2设计依据资料 (6)3.3设计原则 (7)3.4设计参数 (7)4 滑坡体稳定性计算 (7)4.1滑坡推力计算方法 (7)4.2滑坡推力计算 (9)5 YK231+120断面处锚索设计与计算 (19)5.1确定锚索钢绞线规格 (19)5.2锚索设置位置及设计倾角的确定 (19)5.4锚固体设计计算 (20)6 YK231+120断面处格构设计与计算 (22)6.1格构梁设计步骤 (22)6.3利用静定分析法计算竖向格构梁的内力 (30)7 YK231+309截面锚索计算 (35)7.1确定锚索钢绞线规格 (35)7.2锚索设置位置及设计倾角的确定 (35)7.3锚索间距及设计锚固力的确定 (35)7.4锚固体设计计算 (36)8 YK231+309断面现浇钢筋混凝土地梁设计计算 (37)8.1验算地基承载力 (37)8.2地梁内力计算 (37)8.3地梁配筋计算 (39)9 抗滑桩的设计方法 (41)9.1抗滑桩概述 (41)9.2抗滑桩设计要求和设计内容 (44)9.3抗滑桩设计荷载确定 (46)9.4抗滑桩计算方法 (48)9.5抗滑桩的设计 (48)10 YK231+120断面处抗滑桩设计 (52)10.1抗滑桩各参数的确定或选取 (52)10.2弹性桩计算 (53)11 YK231+309断面锚索加挂三维网设计 (62)11.1确定锚索钢绞线规格 (62)12 结论 (65)参考文献 (66)致谢 (67)附录 (68)某高速公路边坡支护设计（方案八）摘要滑坡是现阶段高速公路工程建设过程中经常遇到的地质灾害现象，随着中国国民经济的迅速发展，工程滑坡灾害问题更是日趋严重，如何解决象滑坡这样的地质灾害现象，是高速公路建设者面临的一个严峻的问题。
挡土墙计算书
挡土墙计算书挡土墙设计一、设计路线K58+070～K58+130，傍山路线，设计高程均为1654.5，山坡为砾石地层，附近有开挖石方路堑的石灰岩片石可供作挡土墙材料。
1、设计路段为直线段，横断面资料如表；2、山坡基础为中密砾石土，摩阻系数f=0.4，基本承载力（δ）=520千帕；3、填土边坡为1:m=1:1.5，路基宽度为7.0米；4、墙背填料为就地开挖砾石土,容重Y=18.6KN/m3,计算内摩阻角Φ=35；5、墙体用50号砂浆砌片石，容重为γ=22.5KN/m3，容许压应力[δ]=2450千帕，容许剪应力[τ]=862.4千帕，外摩阻力ζ=Φ/2=17.5°；6、设计荷载用公路-Ⅱ级车辆荷载（详见《公路桥涵设计通用规范》）；7、稳定系数：滑动稳定系数[Kc ]=1.3，倾覆稳定系数[K]=1.5。
二、需提交的文件、图纸和要求1、详细的设计计算书；A、分析确定挡土墙设计方案，选择挡土墙形式（最好以两个以上墙型的工程量比较后确定）；B、挡土墙基础与断面设计：*.基础形式及埋置深度*.拟定墙身尺寸*.荷载换算土层厚*.土压力计算C、稳定性验算2、按横断面资料绘制等高线地形图（比例1:200），路线横断面图（1:200），路基外侧边缘纵向地形图（1:200）并在其上进行挡土墙立面布置，绘立面图。
参考设计步骤一、设计资料：（见任务书有关内容）二、绘制平面图及横断面图：（见任务书之一1.）三、确定设计方案：1、阐述设挡土墙的理由。
2、选定挡墙类型（路堤，路肩，路堑），要有比较。
3、选定挡墙形式（仰斜，俯斜，衡重…）最好选两种分别计算。
四、初拟断面尺寸1、确定分段长及与路堤的衔接方式。
2、确定埋深、墙高及墙背倾角，以上步骤后即可绘出挡土墙的纵断面图。
3、初拟其他部位的尺寸（按各部分对尺寸的基本要求拟定）。
五、计算换算土层厚h。
六、土压力计算。
七、确定断面尺寸。
1、滑动稳定性验算：（一般重力式挡墙以此控制设计）K控制在1.3～1.5之间。
(完整版)挡土墙模板计算书
(完整版)挡土墙模板计算书(完整版)挡土墙模板计算书1. 项目概述1.1 项目名称：挡土墙建设项目1.2 项目地点：（填写具体地点）1.3 项目目的：建设稳定可靠的挡土墙，提供土地保护和公共安全。
2. 设计要求2.1 承重能力：挡土墙应能承受预期荷载，并具备抗滑稳定性。
2.2 填土材料：填土材料应具备良好的排水性能和抗冲刷能力。
2.3 墙体结构：挡土墙应采用混凝土墙或者土工合成材料墙。
3. 设计计算3.1 挡土墙高度计算：根据设计要求和实际地形条件，确定挡土墙的高度（填写具体计算公式）。
3.2 挡土墙底宽计算：根据挡土墙高度、填土材料的重度、壁角系数等参数，计算挡土墙底宽（填写具体计算公式）。
3.3 排水系统设计：根据挡土墙高度和填土材料的排水性能要求，设计合适的排水系统，包括排水管道、排水孔等。
4. 施工要求4.1 基础处理：确保挡土墙基础的牢固和稳定。
4.2 墙体建设：按照设计要求，采用合适的墙体结构材料进行施工。
4.3 填土施工：选用良好的填土材料，按照设计要求进行填土施工。
4.4 排水系统安装：按照设计要求合理布置排水系统，并确保排水通畅。
5. 安全注意事项5.1 施工现场安全：施工过程中应注意安全措施，避免发生意外事故。
5.2 填土材料选择：选择具备抗冲刷能力的填土材料，确保挡土墙的稳定性。
6. 风险评估6.1 地质条件评估：根据现场地质勘探结果，评估地质条件对挡土墙的影响程度。
6.2 天气因素评估：考虑气候条件对挡土墙的影响，采取适当的防护措施。
7. 附件（相关附件名称及编号，如设计图纸、土质试验报告等）8. 法律名词及注释（根据实际情况相关法律名词及其注释）---(完整版)挡土墙施工方案1. 施工概述1.1 施工单位：（填写具体施工单位名称）1.2 施工地点：（填写具体地点）1.3 施工：根据设计要求建设稳定可靠的挡土墙。
2. 前期准备2.1 地质勘察：进行现场地质勘察，了解地质情况，为施工提供依据。
挡土墙计算书
挡土墙计算书概述挡土墙是一种常用的土木结构，用于抵抗土体的水平推力并防止坡面的崩塌。
在设计挡土墙时，需要进行一系列的计算，包括土体的力学特性、挡土墙的稳定性和安全性等方面。
本文档将介绍挡土墙的计算方法和步骤，帮助工程师有效地设计挡土墙。
土体力学参数的确定在进行挡土墙计算之前，需要确定土体的力学参数，包括土的单位重量、内摩擦角、Cohesion等参数。
这些参数可以通过室内试验或现场勘测等方法来确定。
一般情况下，可以通过下面的公式来计算土的体积重量：γ = G / V其中，γ表示土的体积重量，G表示土的总重量，V表示土的体积。
挡土墙的稳定性计算挡土墙的倾覆稳定性计算挡土墙的倾覆稳定性是指抵抗土体推力导致挡土墙倾覆的能力。
倾覆力矩可以通过以下公式计算得出：M = q * h * (H/2)其中，q表示土的推力，h表示挡土墙的有效高度，H表示挡土墙的总高度。
为了保证挡土墙的稳定性，倾覆力矩必须小于等于抵抗倾覆力矩。
可以通过下面的公式计算出抵抗倾覆力矩：M_resistance = W * e其中，W表示挡土墙的有效重量，e表示挡土墙的倾覆系数。
挡土墙的滑动稳定性计算挡土墙的滑动稳定性是指抵抗土体推力导致挡土墙沿坡面滑动的能力。
滑动力可以通过以下公式计算得出：F = γ * A * P其中，γ表示土的体积重量，A表示挡土墙的投影面积，P 表示投影面积内土的水平推力。
为了保证挡土墙的稳定性，滑动力必须小于等于抵抗滑动力。
抵抗滑动力可以通过下面的公式计算得出：F_resistance = W * tan(θ)其中，W表示挡土墙的有效重量，θ表示土的内摩擦角。
挡土墙的安全系数计算挡土墙的安全系数是指挡土墙在各个方向稳定性均满足要求时的抗推力能力与土体推力的比值。
安全系数越大，表明挡土墙越稳定。
挡土墙的安全系数可以通过以下公式计算得出：FS = F_resistance / F其中，F_resistance表示挡土墙的抗推力能力，F表示土的推力。
边坡支护重力式挡土墙设计计算书_secret
重力式挡土墙设计1.设计目的在掌握挡土墙设计的基本原理前提下，进行挡土墙设计，进而掌握挡土墙尤其是重力式挡土墙的设计方法。
2.挡土墙设计资料挡土墙设计初始条件：1）浆砌片石重力式仰斜路堤墙，墙顶填土边坡1：1.5，墙身纵向分段长度为10m ，路基宽度26m,路肩宽度3.0m ；2）取汽车荷载边缘距路肩边缘m d 5.0=；3）设计车辆荷载标准值按公路——Ⅰ级汽车荷载采用，即相当于汽车——超20级、挂车——100（验算荷载）；4）粘性土地基与浆砌片石基底的摩擦系数30.0=μ，地基容许承载力[]KPa 2500=σ；5）其他参数具体见以下3.1中所述设计参数。
3.挡土墙设计3.1 设计参数图3-1-1 挡土墙参数图如图3-1-1，挡土墙墙体高为H=7m ，基础埋置深度D=1.5m,墙身纵向分段长度为L=10m ；墙面与墙背平行，墙背仰斜，仰斜坡度1：0.25，‘0214︒-=α，墙底倾斜度tan 0α=0.185,倾斜角0α=10.5°；墙顶填土高度为a=2.0m ，填土边坡1：1.5，()︒-==69.335.1arctan 1β，汽车荷载边缘距路肩边缘d=0.5m ；墙后的填土为砂性土内摩擦角ϕ=35°，填土与墙背外摩擦角δ=ϕ/2=17.5°，填土容重γ=18KN/m 3；墙身采用2.5号砂浆砌25号片石，墙身砌体容重k γ=22KN/m 3,砌体容许压应力[a σ]=600KPa,砌体容许剪应力[τ]=100KPa,砌体容许拉应力[wl σ]=60KPa ；地基容许承载力[0σ]=250KPa 。
3.2 车辆荷载换算3.2.1 计算荷载312.0)72(25.0)227(732H)(a tan 2a H H -ab 22=+⨯⨯+⨯+⨯=++=α）（A 009028385.17021435<=+-=++=︒︒︒‘‘δαϕψtan θ=-tan ψ+))(tan tan (cot A ++ψψϕ =-0.7945+)4579.0312.0)(4579.04281.1(++=0.7737θ=37.7°3.2.2 一辆重车的扩散长度：m H L L 1011.95m 0.5772275.6tan302a 00>=⨯⨯++=++=）（）（所以计算长度取L=11.95m3.2.3 换算土层厚度L B Q 00h γ∑=其中∑=KN Q 3002.210.25)7(3-0.773727tan -b -tan a /m 1803=⨯+⨯+=+==）（）（）（αθγH H B KN 则m h 63.095.1121.2183000=⨯⨯=3.3 主动土压力计算设计荷载：汽-20级3.3.1 计算破裂角经试算，按破裂面交于荷载中部进行计算：35.09)63.0272(25.0)63.0211(73.563.0232H))(a 2h H (a )tan 2h 2a H(H -d)(b 2ab 000=⨯⨯++⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯=+++++++=αh A009028385.17021435<=+-=++=︒︒︒‘‘δαϕψ（下式中间取加号）tan θ=-tan ψ+))(tan tan (cot A ++ψψϕ =-0.7945+)4579.035.0)(4579.04281.1(++=0.8004θ=38.7°验算破裂面是否交于荷载内：堤顶破裂面至墙踵：7.20m 0.800427tan a =⨯+=+）（）（θH荷载内缘至墙踵： 5.25m 0.50.2573d tan -b =+⨯+=+αH荷载外缘至墙踵：10.75m 5.50.50.2573b d tan -b 0=++⨯+=++αH因为5.25<7.20<10.75,故破裂面交于荷载内部，与原假定相符。
某边坡支护工程计算书secret(367)
区公园边坡支护工程计算书编制：审查：下雪社区公园边坡支护工程. 工程概况拟建边坡边坡场地位于下雪社区托坑水库西侧，边坡中心坐标：＝，＝。
该边坡场地原始地貌为残丘，自然坡度～°。
由于工程建设开挖边坡形成现状边坡。
边坡长约，按坡形可以分成西段、中段、东段三段叙述。
西段边坡位于场地西南侧，坡长约，呈直线形，坡度～°，坡高约，分两级放坡，下级坡高约，上级坡高约，中间平台宽度约。
坡面裸露，有较多宽度不一的冲蚀沟分布。
坡脚标高～，坡顶标高～。
中段边坡位于场地中段，边坡坡长，呈弧形，坡度近于直立，未分级，坡高约，该处发生崩塌主要是由于挖坡取土后雨水所致，坡脚标高～，坡顶标高～。
东段边坡位于场地北东侧，坡长约，呈直线形，坡度～°，坡高～未分级放坡，坡面裸露，有较多宽度不一的冲蚀沟，坡脚标高～，坡顶标高～。
目前坡下为规划用地，暂无建筑物。
距离坡顶～有座直径约的圆形储水池（现已废弃，里面储水约），北侧还有座直径的圆形水塔（目前仍在使用中）。
.设计依据.设计原则、本边坡为永久性边坡。
、根据《建筑边坡工程技术规范》要求，边坡安全等级为二级。
、经济、美观，与周围环境相互协调。
、支护结构选取根据现场实际情况，边坡采用清坡锚杆格构梁的支护，最下一个贴浆砌石护面，坡面进行绿化处理，各段支护具体如下：西段边坡（段），东段边坡（段）按现状坡率清坡，清坡后采用锚杆格构梁支护。
中段边坡（段）在坡脚下设置直立式挡墙，墙顶标高为，墙后填方至墙顶，留马道宽。
坡面按现状坡率清坡，凹陷处用砂袋填充，填后坡面采用锚杆格构梁支护。
锚杆按绝对高程打设，水平间距，竖向间距为。
最下一级边坡浆砌片石护面，其余格构间喷播植草绿化。
. 计算参数选取边坡岩土层计算参数根据《下雪社区公园边坡地质灾害勘查报告》的边坡支护设计参数建议值并综合考虑自重＋暴雨的计算工况后确定（详见下表）。
边坡设计参数表. 边坡计算要点边坡稳定性按圆弧滑动法计算，边坡稳定安全系数为>。
挡土墙设计计算书
专业课程设计公路路基设计学号：班级：姓名：日期：挡土墙设计阐明书本次设计重点放在重力式挡土墙。
挡土墙样式如图所示,个别桩号填土高度不不小于3m,不设置挡土墙，改成设置边坡，尚有个别桩号填土高度不不小于10m,设置衡重式挡土墙，不小于8M 旳填土高度旳,设置成多层挡土墙,在验算时,先计算第一层挡土墙稳定性，后验算下一层（多层挡土墙设计措施：先设第一层，8米左右，然后设护坡道，继续设计第二道挡土墙，护坡道够宽，则不计入第一层旳荷载，假如护坡道较窄，则把第一层挡土墙自重和上部活载作为荷载作用在第二道挡土墙上！宽窄是通过计算挡土墙旳破裂角来判断旳。
详细见计算书:挡土墙计算书桩号0+000,截面尺寸如图所示,第一层挡土墙尺寸12128,0.8, 2.088, 2.788,0.5,1,0.558, 1.2s h m b m b m b m b m h m h m =======埋深米第二层挡土墙尺寸: 1217, 1.4, 2.64, 2.5,0.5,0.8, 1.2s h m b m b m b m b m h m ======埋深米墙面坡度1:0.2,墙底与地基旳交角0.2:1,基地摩擦系数f=0.5(1)汽车荷载当量换算L B=Nb+(N-1)d=4 3.5+30.5=15.5m 4550h 0.531815.515NQ m BL γ汽车前后轮总距(2)破裂角 与土压力旳计算()()12t 000353570700.639632.6cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.264112A g tg tg tg KK tg tg tg tg E H KK ψαδϕθψθθϕθαθϕγ=-==++=++==-=-+==++=+=+++====01=2主动土压力系数3主动土压力E2h K 1+H()20111880.264152.0642cos()152.064cos(035)124.56sin()152.064sin(035)87.224 2.6733X y y E E E E h H Z K αδαδ⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+==+=y土压力作用点位置Z(3)挡土墙自重G1234()23(5.16 4.154 2.5880.712)290.11()G A A A A A KN γγ==+++=⨯+++=12342.19,0.93, 1.69, 1.13X m X m X m X m ====1234118.68,95.45,59.53,16.37G KN G KN G KN G KN ====(4) 挡土旳抗滑稳定性验算 yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()cos sin cos ()sin y X c X y u G E E K E G E αααα++==-+∑0.5((290.1187.22)cos11.3124.56sin11.3) 2.04124.56cos11.3(290.1187.22)sin11.3⨯+⨯+⨯=⨯-+⨯>1.3(满足规定) (5).挡土墙旳抗倾覆稳定性验算11223344118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588124.56 2.671.95 1.5y x l a f G X G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯=⨯=> (6) 基底偏心距与基底应力计算:0118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588124.56 2.67 1.24290.112.588/2 1.240.0540.647()24y nn M M Z N B B e Z m -=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯-⨯===-=-=<=∑∑∑满足要求126290.1187.2260.054(1)(1)2.588 2.588164.05800()127.55y G E N M e A W B B KPa σσ++⨯=±=±=±=<∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算1-1截面；23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.2250.26424.71222cos()24.712cos(035)20.243sin()24.712sin(035)14.174i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212123.87,59.34,0.21, 1.041.075, 1.444397.3823.870.2159.34 1.0414.174 1.44487.19.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑20.243 1.07521.76.87.1921.760.67297.38Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 0.720.6720.0482i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 12697.3860.048(1)(1)1.444 1.44480.88800()53.98i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:239.314214.2i G A kN γ==⨯=1221118 6.450.26498.84722cos()98.847cos(035)80.97sin()98.847sin(035)56.7i X i y i E H KK KN E E KNE E KN γαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121118.68,95.54,1.688,0.8582.15, 2.0883270.92118.68 1.68895.540.85856.7 2.088400.69.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑80.97 2.15174.08.400.69174.080.836270.92Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.0440.8360.2082i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 126270.9260.208(1)(1)2.088 2.088215.56800()52.2i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则:120.24314.021601.444ixi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则:180.9738.781602.088i xi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 第二层挡土墙验算:t 000353570700.639632.6A g tg tg tg ψαδϕθψθ=-==++=++==-=-+== 荷载换算:0495.23/8.59 3.218q h m r === ()()122cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.2643.2 1.91111870.264 1.91222.3622cos()222.36cos(035)182.15sin()222.36sin X y KK tg tg tg tg E H KK kn E E E E θϕθαθϕγαδαδ++=+=+++=⨯===⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯1=2主动土压力系数3主动土压力E2K 1+7()1(035)127.544 3.2 2.89332.5y X H Z m K Z m+==+==y土压力作用点位置Z (4) 挡土旳抗滑稳定性验算yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()y c X u G E K E +==∑0.5(225.4127.54) 1.51182.15⨯+=>1.3(满足规定) (5).挡土墙旳抗倾覆稳定性验算11223344118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588 1.95 1.5124.56 2.67y x l a f G X G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯==>⨯ (6) 基底偏心距与基底应力计算:0118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588124.56 2.67 1.24290.112.588/2 1.240.0540.647()24y n n M MZ N B B e Z m -==⨯+⨯+⨯+⨯+⨯-⨯==-=-=<=∑∑∑满足要求126290.1187.2260.054(1)(1)2.5882.588164.05800()127.55y G E N M e A W B B KPa σσ++⨯=±=±=±=<∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算1-1截面；23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.2250.26424.71222cos()24.712cos(035)20.243sin()24.712sin(035)14.174i X i y i E H KK KNE E KN E E KN γαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212123.87,59.34,0.21, 1.041.075, 1.444397.3823.870.2159.34 1.0414.174 1.44487.19.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑20.243 1.07521.76.87.1921.760.67297.38Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 0.720.6720.0482i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 12697.3860.048(1)(1)1.444 1.44480.88800()53.98i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求 2-2截面:23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 6.450.26498.84722cos()98.847cos(035)80.97sin()98.847sin(035)56.7i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+= 12121118.68,95.54,1.688,0.8582.15, 2.0883270.92118.68 1.68895.540.85856.7 2.088400.69.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑80.97 2.15174.08.400.69174.080.836270.92Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.0440.8360.2082i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定)126270.9260.208(1)(1)2.088 2.088215.56800()52.2i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则:120.24314.021601.444ixi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则:180.9738.781602.088i xi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 第二层 0 5.223/1.93 3.4418q h m r ⨯=== (2)破裂角θ与土压力旳计算()()2t 000353570700.639632.6cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.264 1.9812A g tg tg tg KK tg tg tg tg E H K ψαδϕθψθθϕθαθϕγ=-==++=++==-=-+==++=+=+++===01=2主动土压力系数3主动土压力E2h K 1+H()120111870.264 1.98230.522cos()230.53cos(035)188.83sin()230.53sin(035)132.224 2.91333.14X y y x K E E E E h H Z K Z mαδαδ=⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+==+==y土压力作用点位置Z(4) 挡土旳抗滑稳定性验算yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()y c X u G E K E +==∑0.6(478.048132.22) 1.51188.83⨯+=>1.3(满足规定) (5).挡土墙旳抗倾覆稳定性验算112233199.64 2.4488.412 1.3357.77 1.5132.22 3.14 2.0 1.5188.83 2.91y x l a f G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯==>⨯(6) 基底偏心距与基底应力计算:0199.64 2.4488.412 1.3357.77 1.5132.22 3.14188.83 2.910.913478.048132.223.14/20.9130.6570.785()24y nn M M Z N B B e Z m -=⨯+⨯+⨯+⨯-⨯==+=-=-=<=∑∑∑满足要求126478.048132.2260.657(1)(1)3.14 3.14438.35800()49.6380y G E N M e A W B B KPa KPaσσ++⨯=±=±=±<=->-∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算1-1截面；23 5.27121.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.10.264 1.9845.2122cos()45.21cos(035)37sin()45.21sin(035)25.9i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212199.8,21.39,1.32,0.4131.033,2.023147.1199.8 1.3221.390.41325.9 2.02192.88.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑37 1.03338.22.192.8838.22 1.05147.11Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.01 1.050.042i i ni B e Z m =-=-=-<0.35B=0.50(满足规定) 126147.1160.04(1)(1)2.02 2.0281.48800()64.17i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:2312.524288.05i G A kN γ==⨯=1221118 6.20.264 1.98180.8422cos()180.84cos(035)148.14sin()180.84sin(035)103.72i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121199.64,88.42,1.94,0.832.06, 2.643391.77199.64 1.9488.420.83103.72 2.64734.50.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑148.14 2.06305.17.734.50305.17 1.096391.77Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.32 1.0960.2242i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.924(满足规定) 126391.7760.224(1)(1)2.64 2.64223.9800()72.8i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则:13718.31602.02ixi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则:1148.1456.11602.64i xi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑2>桩号0+020,截面尺寸如图所示,第一层挡土墙尺寸12128,0.8, 2.088, 2.788,0.5,1,0.558, 1.3,s h m b m b m b m b m h m h m =======埋深米第二层挡土墙尺寸:1217, 1.4, 2.64, 2.5,0.5,0.8, 1.3s h m b m b m b m b m h m ======埋深米墙面坡度1:0.2,墙底与地基旳交角0.2:1,基地摩擦f=0.5(1)汽车荷载当量换算L B=Nb+(N-1)d=4 3.5+30.5=15.5m 4550h 0.531815.515NQ m BL γ汽车前后轮总距(2)破裂角θ与土压力旳计算()()12t 000353570700.639632.6cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.264112A g tg tg tg KK tg tg tg tg E H KK ψαδϕθψθθϕθαθϕγ=-==++=++==-+=-+==++=+=+++====01=2主动土压力系数3主动土压力E2h K 1+H()20111880.264152.0642cos()152.064cos(035)124.56sin()152.064sin(035)87.224 2.6733X y y E E E E h H Z K αδαδ⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+==+=y土压力作用点位置Z(3)挡土墙自重G1234()23(5.16 4.154 2.5880.712)290.11()G A A A A A KN γγ==+++=⨯+++=12342.19,0.93, 1.69, 1.13X m X m X m X m ====1234118.68,95.45,59.53,16.37G KN G KN G KN G KN ====(4) 挡土旳抗滑稳定性验算 yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()y c X u G E K E +==∑0.5(290.1187.22) 1.51124.56⨯+=>1.3(满足规定) (5).挡土墙旳抗倾覆稳定性验算11223344118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588 1.95 1.5124.56 2.67y x l a f G X G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯==>⨯ (6) 基底偏心距与基底应力计算:0118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588124.56 2.67 1.24290.112.588/2 1.240.0540.647()24y n n M M Z N B B e Z m -=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯-⨯===-=-=<=∑∑∑满足要求126290.1187.2260.054(1)(1)2.588 2.588164.05800()127.55y G E N M e A W B B KPa σσ++⨯=±=±=±=<∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算1-1截面；23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.2250.26424.71222cos()24.712cos(035)20.243sin()24.712sin(035)14.174i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212123.87,59.34,0.21, 1.041.075, 1.444397.3823.870.2159.34 1.0414.174 1.44487.19.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑20.243 1.07521.76.87.1921.760.67297.38Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 0.720.6720.0482i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 12697.3860.048(1)(1)1.444 1.44480.88800()53.98i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:239.314214.2i G A kN γ==⨯=1221118 6.450.26498.84722cos()98.847cos(035)80.97sin()98.847sin(035)56.7i X i y i E H KK KN E E KNE E KN γαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121118.68,95.54,1.688,0.8582.15, 2.0883270.92118.68 1.68895.540.85856.7 2.088400.69.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑80.97 2.15174.08.400.69174.080.836270.92Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.0440.8360.2082i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 126270.9260.208(1)(1)2.088 2.088215.56800()52.2i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则: 120.24314.021601.444ixi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则: 180.9738.781602.088i xi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 第二层挡土墙验算:t 000353570700.639632.6A g tg tg tg ψαδϕθψθ=-==++=++==-+=-+== 荷载换算:0495.23/8.59 3.218q h m r === ()()122cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.2643.2 1.91111870.264 1.91222.3622cos()222.36cos(035)182.15sin()222.36sin X y KK tg tg tg tg E H KK kn E E E E θϕθαθϕγαδαδ++=+=+++=⨯===⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯1=2主动土压力系数3主动土压力E2K 1+7()1(035)127.544 3.2 2.89332.5y X H Z m K Z m+==+==y土压力作用点位置Z (4) 挡土旳抗滑稳定性验算yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()y c X u G E K E +==∑0.5(225.4127.54) 1.51182.15⨯+=>1.3(满足规定) (5).挡土墙旳抗倾覆稳定性验算11223344118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588 1.95 1.5124.56 2.67y x l a f G X G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯==>⨯ (6) 基底偏心距与基底应力计算:0118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588124.56 2.67 1.24290.112.588/2 1.240.0540.647()24y n n M M Z N B B e Z m -=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯-⨯===-=-=<=∑∑∑满足要求126290.1187.2260.054(1)(1)2.588 2.588164.05800()127.55y G E N M e A W BB KPa σσ++⨯=±=±=±=<∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算1-1截面；23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.2250.26424.71222cos()24.712cos(035)20.243sin()24.712sin(035)14.174i X i y i E H KK KNE E KN E E KN γαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212123.87,59.34,0.21, 1.041.075, 1.444397.3823.870.2159.34 1.0414.174 1.44487.19.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑20.243 1.07521.76.87.1921.760.67297.38Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 0.720.6720.0482i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 12697.3860.048(1)(1)1.444 1.44480.88800()53.98i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 6.450.26498.84722cos()98.847cos(035)80.97sin()98.847sin(035)56.7i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121118.68,95.54,1.688,0.8582.15, 2.0883270.92118.68 1.68895.540.85856.7 2.088400.69.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑80.97 2.15174.08.400.69174.080.836270.92Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.0440.8360.2082i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定)126270.9260.208(1)(1)2.088 2.088215.56800()52.2i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则:120.24314.021601.444ixi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则:180.9738.781602.088i xi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑第二层 0 5.223/1.93 3.4418q h m r ⨯=== (2)破裂角θ与土压力旳计算()()2t 000353570700.639632.6cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.264 1.9812A g tg tg tg KK tg tg tg tg E H K ψαδϕθψθθϕθαθϕγ=-==++=++==-+=-+==++=+=+++===01=2主动土压力系数3主动土压力E2h K 1+H()120111870.264 1.98230.522cos()230.53cos(035)188.83sin()230.53sin(035)132.224 2.91333.14X y y x K E E E E h H Z K Z mαδαδ=⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+==+==y土压力作用点位置Z(4) 挡土旳抗滑稳定性验算yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()y c X u G E K E +==∑0.6(478.048132.22) 1.51188.83⨯+=>1.3(满足规定) (5).挡土墙旳抗倾覆稳定性验算112233199.64 2.4488.412 1.3357.77 1.5132.22 3.14 2.0 1.5188.83 2.91y x l a f G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯==>⨯(6) 基底偏心距与基底应力计算:0199.64 2.4488.412 1.3357.77 1.5132.22 3.14188.83 2.910.913478.048132.223.14/20.9130.6570.785()24y nn M M Z N B B e Z m -=⨯+⨯+⨯+⨯-⨯==+=-=-=<=∑∑∑满足要求126478.048132.2260.657(1)(1)3.14 3.14438.35800()49.6380y G E N M e A W B B KPa KPaσσ++⨯=±=±=±<=->-∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算1-1截面；23 5.27121.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.10.264 1.9845.2122cos()45.21cos(035)37sin()45.21sin(035)25.9i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212199.8,21.39,1.32,0.4131.033,2.023147.1199.8 1.3221.390.41325.9 2.02192.88.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑37 1.03338.22.192.8838.22 1.05147.11Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.01 1.050.042i i ni B e Z m =-=-=-<0.35B=0.50(满足规定) 126147.1160.04(1)(1)2.02 2.0281.48800()64.17i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:2312.524288.05i G A kN γ==⨯=1221118 6.20.264 1.98180.8422cos()180.84cos(035)148.14sin()180.84sin(035)103.72i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121199.64,88.42,1.94,0.832.06, 2.643391.77199.64 1.9488.420.83103.72 2.64734.50.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑148.14 2.06305.17.734.50305.17 1.096391.77Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.32 1.0960.2242i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.924(满足规定) 126391.7760.224(1)(1)2.64 2.64223.9800()72.8i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则: 13718.31602.02ixi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则: 1148.1456.11602.64ixi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 验算成果满足规定.桩号0+060,截面尺寸如图所示,12128,0.8, 2.088, 2.788,0.5,1,0.558s h m b m b m b m b m h m h m =======墙面坡度1:0.2,墙底与地基旳交角0.2:1,基地摩擦系数f=0.5(1)汽车荷载当量换算L B=Nb+(N-1)d=4 3.5+30.5=15.5m 4550h 0.531815.515NQ m BL γ汽车前后轮总距(2)破裂角 与土压力旳计算()()12t 000353570700.639632.6cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.264112A g tg tg tg KK tg tg tg tg E H KK ψαδϕθψθθϕθαθϕγ=-==++=++==-=-+==++=+=+++====01=2主动土压力系数3主动土压力E2h K 1+H()20111880.264152.0642cos()152.064cos(035)124.56sin()152.064sin(035)87.224 2.6733X y y E E E E h H Z K αδαδ⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+==+=y土压力作用点位置Z(3)挡土墙自重G1234()23(5.16 4.154 2.5880.712)290.11()G A A A A A KN γγ==+++=⨯+++=12342.19,0.93, 1.69, 1.13X m X m X m X m ====1234118.68,95.45,59.53,16.37G KN G KN G KN G KN ====(4) 挡土旳抗滑稳定性验算 yc Xy u N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()cos sin cos ()sin y X c X y u G E E K E G E αααα++==-+∑0.5((290.1187.22)cos11.3124.56sin11.3)2.04124.56cos11.3(290.1187.22)sin11.3⨯+⨯+⨯=⨯-+⨯>1.3(满足规定)(5).挡土墙旳抗倾覆稳定性验算11223344118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.5881.95 1.5124.56 2.67y xl a fG X G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯==>⨯(6) 基底偏心距与基底应力计算:118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588124.56 2.67290.111.242.588/2 1.240.0540.647()24yn n M MZ NB Be Z m -=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯-⨯===-=-=<=∑∑∑满足要求126290.1187.2260.054(1)(1)2.588 2.588164.05800()127.55y G E N M e A W B B KPa σσ++⨯=±=±=±=<∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算 1-1截面；23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.2250.26424.71222cos()24.712cos(035)20.243sin()24.712sin(035)14.174i X i y i E H KK KNE E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212123.87,59.34,0.21, 1.041.075, 1.444397.3823.870.2159.34 1.0414.174 1.44487.19.i i g g ixi yi i I YI yii gi yi yi G kN G kN Z m Z m H Z m Z m N G E KN MG Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑20.243 1.07521.76.87.1921.760.67297.38Oixi xi yioiniIME Z kN MM M Z mN==⨯=--===∑∑∑∑ 0.720.6720.0482ii ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 12697.3860.048(1)(1)1.444 1.44480.88800()53.98i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:239.314214.2i G A kN γ==⨯=1221118 6.450.26498.84722cos()98.847cos(035)80.97sin()98.847sin(035)56.7i X i y i E H KK KNE E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121118.68,95.54,1.688,0.8582.15, 2.0883270.92118.68 1.68895.540.85856.7 2.088400.69.i i g g ixi yi i I YI yii gi yi yi G kN G kN Z m Z m H Z m Z m N G E KN MG Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑80.97 2.15174.08.400.69174.080.836270.92Oixi xi yioini IME Z kN MM M Z mN==⨯=--===∑∑∑∑ 1.0440.8360.2082ii ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 126270.9260.208(1)(1)2.088 2.088215.56800()52.2i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算 水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则:120.24314.021601.444ixiiiT Ekpa kpa B B τ====<∑∑2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则:180.9738.781602.088ixiiiT Ekpa kpa B B τ====<∑∑ 验算成果满足规定.0.264K0桩号K0+080（1）求破裂角及系数K 由上可知=32.6，θθ2002411118250.26459.4/223548.7/3534.1//31.6710.742332.2/20.542346/0.6 1.52320.7/10.4 1.523 6.9/20.32/30.70.47X Y Y H K KN mE E COS KN m E E SIN KN mZ H mKN m G KN m KN mG KN m X 13（2）稳定性验算E= G G γ2341.250.751.0m X m X m Xm/0///(32.24620.76.934.1)11.348.711.3146.7/20.3/4.3 1.31.8 1.5X X Y N N COS E SIN COS SIN KN mT E COS NSIN KN mN TM M c 0抗滑移验算：K 满足要求抗倾覆验算：K 满足要求ααααμ00////////1////2/// 1.5/11.3 1.530.54/20.225/50.316(1)180.56(1)11.3YN N B COS COS mM M Z m Ne B Z m B m N e Kpa BBN e KpaBB/（3）基底应力及合力偏心距验算B 满足要求满足要求ασσσσ1212210.352238.05/20.522323/20.350.2330.350.250.6111840.2649.5/229.3/1.9//30.67238.051.932.95/X Y yi iyiyi i Gi yi y G KN mG KN mX m X m E H K KN mE KN m E KN m Z H m N G E KN m M G Z E Z （4）墙身截面验算截面：ΙΙγ8.050.23230.61.90.8517.39.30.673.44ioixi xiKNM E Z KN1217.3 3.440.432.950.85/20.40.0250.30.255632.9560.025(1)(1)45.60.850.85632.9560.025(1)(1)31.90.850.859.yioiNi iiNi iiaii ia i ii iiM M Z m N e Bi Z B m N e Kpa B B N e KpaB B T B 满足要求剪切力验算：σσσστ310.90.85Kpa 满足要求τ121210.742332.2/20.542346/20.70.4730.70.250.95G KN m G KN m X m X m 截面：ΠΠ21118160.26438/2237.3/7.4//31.33X Y yE H K KN mE KN m E KN m Z H mγ85.6/67.849.60.3i i yiyi i Gi yi yi oi xi xi yioiNiiN G E KN m M G Z E Z KNM E Z KN M M Z m N 120.85/20.40.30.30.366(1)178.36(1)35.737.331.11.2iNi iiaii ia i iiiie Bi Z B mN e Kpa B B N e KpaB B T Kpa B 满足要求剪切力验算：满足要求综上所述，该挡土墙设计满足要求。
边坡支护毕业设计
边坡支护毕业设计边坡支护毕业设计边坡支护是土木工程中一个重要的课题，它涉及到土地资源的有效利用和保护，对于城市建设和交通基础设施的安全运行具有重要意义。
在毕业设计中，边坡支护作为一个典型的工程问题，需要综合考虑土壤力学、结构力学和岩土工程等多个学科的知识，以解决实际工程中的具体问题。
本文将从边坡支护的背景和意义、设计原则、常用方法和未来发展等方面进行论述。
一、背景和意义城市化进程的加速和交通网络的不断扩张，使得边坡支护成为一项迫切需要解决的问题。
边坡的稳定性直接关系到交通道路、建筑物和人民生命财产的安全。
因此，在毕业设计中，边坡支护的研究和设计显得尤为重要。
通过合理的设计和施工，可以提高边坡的稳定性，减少地质灾害的发生，为城市的可持续发展提供保障。
二、设计原则边坡支护的设计需要遵循一些基本原则，以确保工程的安全可靠。
首先，设计应根据边坡的地质条件和土壤力学参数进行合理的力学分析。
其次，应选择合适的支护结构和材料，以满足工程的稳定性和经济性要求。
最后，设计应考虑到边坡支护与周围环境的协调，避免对环境造成不良影响。
三、常用方法在边坡支护的设计中，有多种常用的方法可以选择。
其中，土工合成材料是一种常见的支护方式。
它可以通过增加边坡的抗滑能力和抗冲刷能力，提高整个边坡的稳定性。
此外，钢筋混凝土墙和挡土墙也是常用的边坡支护结构。
它们具有较高的承载能力和抗侧推能力，适用于较高边坡的支护。
四、未来发展随着科技的进步和工程技术的发展，边坡支护领域也在不断创新和进步。
未来的发展趋势之一是结合数字化技术，进行边坡的监测和预警。
通过实时监测边坡的变形和位移，可以及时采取措施，防止灾害的发生。
此外，材料科学的进步也将为边坡支护提供更多的选择，例如新型土工合成材料和高性能混凝土等。
总结边坡支护作为土木工程中的重要课题，需要综合运用多个学科的知识，以解决实际工程中的问题。
在毕业设计中，边坡支护的研究和设计是一项具有挑战性和意义的任务。
挡土墙设计计算书
挡土墙设计计算书挡土墙设计计算书一、确定主题挡土墙设计是土木工程中常见的结构形式，用于防止土体滑坡或保持土体稳定。
本文旨在探讨挡土墙的设计原理和方法，包括墙体的材料、结构和厚度，地基和支撑结构的设计要求。
同时，本文将提供挡土墙施工图设计流程和注意事项，以及挡土墙的荷载计算和稳定性验算方法。
二、挡土墙设计理论挡土墙的设计应综合考虑其使用年限、环境条件、地质条件和施工工艺等因素。
其中，墙体的材料和结构是设计的核心，应根据荷载大小和性质进行选择。
此外，墙体的厚度应根据稳定性要求和受力特点进行计算。
地基设计应保证承载力满足要求，避免不均匀沉降和滑坡现象。
支撑结构的设计也应满足受力要求，确保整体结构的稳定性。
三、挡土墙施工图设计挡土墙施工图设计应包括以下内容：1、图纸目录：列出所有图纸的名称、编号和图纸比例。
2、设计说明：对挡土墙的设计思路、材料、工艺和施工要求等进行详细说明。
3、施工图：绘制详细的挡土墙施工图，包括平面图、立面图、剖面图和节点详图等。
4、尺寸标注：对所有图纸中的尺寸进行准确标注，确保施工的准确性。
5、材料表：列出所需材料的名称、规格、数量和用途等信息。
6、施工注意事项：提出施工过程中的注意事项，确保施工质量。
四、挡土墙的荷载计算挡土墙的荷载主要包括自重、填土压力、水压力和地震力等。
应根据挡土墙的高度、宽度和地基承载力等参数计算各种荷载的大小和分布规律。
此外，还需考虑不同荷载组合情况下的最不利荷载组合，以确保设计的可靠性。
五、挡土墙的稳定性验算挡土墙的稳定性是设计的重要指标之一。
应根据墙体的材料、结构和荷载情况等因素，采用适当的计算方法进行稳定性验算。
其中，常用的计算方法包括圆弧滑动法和条分法等。
在进行稳定性验算时，还应考虑地震作用和其他偶然荷载的影响。
六、解决方案在挡土墙设计中可能遇到的问题和解决方案包括：1、地基不均匀沉降：在地基设计中应充分考虑地质条件，确保地基承载力满足要求。
如出现不均匀沉降现象，可通过加固地基或调整地基处理方案来解决。
高速公路边坡支护挡土墙设计计算书(优秀毕业设计)_secret
目录第一章前言 (3)第二章场地岩土工程条件 (4)2.1地形地貌 (4)2.2气象水文 (4)2.3地层岩性 (4)2.4地震效应 (4)2.5场地工程地质条件评价 (5)2.5.1 场地稳定性评价 (5)2.5.2 场地岩土工程条件评价 (5)2.5.3 水文地质评价 (5)2.5.4 土料场评价 (5)2.6结论与建议 (6)第三章路基路面 (7)3.1选线 (7)3.1.1 选线的一般原则 (7)3.1.2 选线的步骤和方法 (7)3.2平曲线设计 (8)3.2.1 平面线形设计的一般原则 (8)3.2.2 路线方案拟定 (8)3.2.3 平曲线要素计算 (8)3.2.4 逐桩坐标计算 (10)3.3纵断面设计 (11)3.3.1 纵断面设计原则 (12)3.3.2 平曲线与竖曲线组合的一般原则 (12)3.4路基设计及防护工程 (12)3.4.1 路基的类型和构造 (13)3.5路基填料与压实标准 (13)3.5.1 填料的选择 (13)3.5.2 不同土质填筑路堤 (14)3.5.3 路基压实与压实度 (14)3.5.4 软基处理 (15)3.6路基防护 (15)3.6.1 路堤边坡防护 (16)3.6.2 路堑边坡防护 (16)3.7边坡稳定性分析 (16)3.7.1 路堤边坡稳定性分析 (16)3.7.2 路堑边坡稳定性分析 (18)第四章挡土墙设计 (20)4.1概述 (20)4.1.1 挡土墙的用途 (20)4.1.2 挡土墙的类型及适用范围 (20)4.1.3 其他说明 (21)4.2支护方案 (21)4.3土钉墙结构设计和计算 (21)4.4加筋土设计资料 (30)第五章公路排水设计 (37)5.1排水的重要性 (37)5.2排水设计的内容 (37)5.3路基排水的任务 (37)5.4地表排水 (38)5.5地下排水 (39)5.6涵洞分类及各种构造型式涵洞的适用性和优缺点 (39)5.7涵洞选用原则 (40)5.8涵洞拟定 (40)第六章施工组织设计 (43)6.1施工组织设计总要求 (43)6.2施工布 (44)6.2.1 机械化施工总体计划内容： (44)6.2.2 施工组织方法 (44)6.2.3 施工力量组织 (44)6.2.4 临时设施 (44)6.2.5 施工准备 (45)6.3加筋土施工 (45)6.4质量保证措施 (45)6.5安全生产保证体系 (46)6.6文明施工与环境保护 (47)6.6.1 文明施工与环境保护的措施 (47)6.6.2 环境保护 (47)6.6.3 文明施工 (49)第七章结论 (50)第一章前言毕业设计是培养学生综合运用所学的基础理论、基本知识和基本技能，分析和解决实际问题的能力。
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目录第一章前言 (4)第二章场地岩土工程条件 (5)2.1地形地貌 (5)2.2气象水文 (5)2.3地层岩性 (5)2.4地震效应 (5)2.5场地工程地质条件评价 (6)2.5.1 场地稳定性评价 (6)2.5.2 场地岩土工程条件评价 (6)2.5.3 水文地质评价 (6)2.5.4 土料场评价 (6)2.6结论与建议 (7)第三章路基路面 (8)3.1选线 (8)3.1.1 选线的一般原则 (8)3.1.2 选线的步骤和方法 (8)3.2平曲线设计 (9)3.2.1 平面线形设计的一般原则 (9)3.2.2 路线方案拟定 (9)3.2.3 平曲线要素计算 (9)3.2.4 逐桩坐标计算 (10)3.3纵断面设计 (12)3.3.1 纵断面设计原则 (12)3.3.2 平曲线与竖曲线组合的一般原则 (12)3.4路基设计及防护工程 (12)3.4.1 路基的类型和构造 (13)3.5路基填料与压实标准 (13)3.5.1 填料的选择 (13)3.5.2 不同土质填筑路堤 (14)3.5.3 路基压实与压实度 (14)3.5.4 软基处理 (15)3.6路基防护 (16)3.6.1 路堤边坡防护 (16)3.6.2 路堑边坡防护 (16)3.7边坡稳定性分析 (16)3.7.1 路堤边坡稳定性分析 (17)3.7.2 路堑边坡稳定性分析 (18)第四章挡土墙设计 (20)4.1概述 (20)4.1.1 挡土墙的用途 (20)4.1.2 挡土墙的类型及适用范围 (20)4.1.3 其他说明 (21)4.2支护方案 (21)4.3土钉墙结构设计和计算 (21)4.4加筋土设计资料 (29)第五章公路排水设计 (36)5.1排水的重要性 (36)5.2排水设计的内容 (36)5.3路基排水的任务 (36)5.4地表排水 (37)5.5地下排水 (38)5.6涵洞分类及各种构造型式涵洞的适用性和优缺点 (38)5.7涵洞选用原则 (39)5.8涵洞拟定 (39)第六章施工组织设计 (42)6.1施工组织设计总要求 (42)6.2施工布 (43)6.2.1 机械化施工总体计划内容： (43)6.2.2 施工组织方法 (43)6.2.3 施工力量组织 (43)6.2.4 临时设施 (44)6.2.5 施工准备 (44)6.3加筋土施工 (44)6.4质量保证措施 (45)6.5安全生产保证体系 (46)6.6文明施工与环境保护 (46)6.6.1 文明施工与环境保护的措施 (46)6.6.2 环境保护 (46)6.6.3 文明施工 (49)第七章结论 (50)第一章前言毕业设计是培养学生综合运用所学的基础理论、基本知识和基本技能，分析和解决实际问题的能力。
它具有很强的实践性和综合性，是培养学生独立工作的一种良好途径和方法。
在设计过程在，我重温了以前所学的基础理论和专业技术知识，查阅了很多相关方面的资料和工具书，弥补了自身一些缺陷。
在设计过程中，我努力将所学知识系统化条理化，不断地融会贯通。
挡土墙分类的方法很多，一般可按结构型式、建筑材料、施工方法及所处环境条件等进行划分。
按其结构型式及受力特点划分，常见的挡土墙型式可分为重力式、半重力式、衡重式、悬臂式、扶壁式、锚杆式、锚定板式、加筋土挡土墙、板桩式及地下连续墙等；若按材料类型可划分为木质、砖、石砌、混凝土及钢筋混凝土挡土墙；按所处的环境条件划分为一般地区、浸水地区和地震区挡土墙等。
挡土墙作为一种结构物，其类型是各式各样的，其适用范围将取决于墙址地形、工程地质、水文地质、建筑材料、墙的用途、施工方法、技术经济条件及当地的经验积累等因素。
本设计中用到了材料力学、混凝土原理、结构力学、钢结构、岩体力学、土力学、水力学等学科的相关知识，同时我也查阅了大量的图书馆、网上资料来解决设计过程中在挡土墙结构计算、图纸绘制等方面存在的疑惑，力求使设计合理、完整。
通过这样的一个学习、认识到再学习的过程，我更深的掌握了挡土墙设计的基本方法、原理，同时也在一定程度上掌握了Office 、AutoCAD的使用。
第二章场地岩土工程条件2.1 地形地貌本合同段沿线地形主要为丘陵地貌，属构造侵蚀地形，相对高差5-12m，山丘和农田相间，山坡多低矮平缓，山坡上覆盖层一般不大。
2.2 气象水文本项目所在区域所属亚热带季风湿润气候，四季分明，冬冷期短，夏热期长，雨量丰富，生长期长。
多年平均气温16~17.2℃，四季温差变化大，最高43℃，最低-13.3℃。
4~8月份占年降水量的70％左右，且多绵绵细雨，可连续30天之久。
8月份以后雨量减少，11月到来年2月降水量很少，仅占年降水量的18％左右。
2.3 地层岩性根据钻孔揭露，现按层序由新到老分述如下：①第四系堆积层：该层广泛分布在合同段内，其厚度不大，一般<15m。
②三叠系大冶组：灰色，薄层状灰岩为主，局部夹中厚层状灰岩，隐晶质结构，组成桥头河向斜的核部，厚度不超过20m。
③二叠系上统龙潭组：上部为灰色页岩夹灰质透镜体，中部为灰、灰黑色粉砂岩。
其厚度不大④二叠系下统栖霞组：灰黑色，中厚-厚层状灰岩为主。
局部发育溶洞，本岩组大致分布在K151+600—K151+200段，厚度超过20m。
本次勘察经在ZK5，ZK7取两组水样进行分析，按照《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)第十二章第12.2条判定：本场地地下水对混凝土无腐蚀性，对钢筋混凝土中的钢筋无腐蚀性。
2.4 地震效应根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）和《中国地震动参数区划图》（GB18306—2001）可知，公路沿线的xx县、xx市境内抗震设防烈度为6度，动反应谱特征周期值为0.35s。
2.5 场地工程地质条件评价2.5.1 场地稳定性评价根据现场地质调查，并综合勘查结果，无影响场地稳定性的不良地质现象，在勘察深度内未发现有影响场地稳定性的的地质构造，勘查期间对场地范围内的岩层露头进行了测量，其产状为310∠15左右，但因边坡为填方边坡，不会破坏边坡下伏岩层的应力平衡状态，该岩层产状对边坡整体稳定影响不大。
总体而言，场地等级为二级，基坑侧壁安全等级为一级，场地为Ⅱ类建筑场地，处于对建筑抗震有利与不利地段之间的一般场地。
但场地整体是稳定的，可进行构筑物的建筑。
2.5.2 场地岩土工程条件评价素填土①为新近填土，未完成自重固结，其物理力学性质较差，居高压缩性，低强度，该层主要分布在ZK12号钻孔附近，该层不能作为边坡挡土墙基础的持力层。
残积中砂②-1、残积粉质粘土②-2主要分布在勘察场地的中部，具有一定的强度，中等压缩性，该两层可做为边坡挡土墙的基础持力层，也可将护壁桩的嵌固段嵌固与该两层之中。
强风化泥质粉砂岩③、中风化泥质粉砂岩④强度高，压缩性低，是挡土墙基础的良好持力，也是护壁桩嵌固段的良好嵌固地层。
2.5.3 水文地质评价路线所经地域地下水包括松散堆积层孔隙水和碳酸岩裂隙岩溶水俩种类型本，接受大气降水的补给，水位及水量随大气降水和季节变化而变化。
在雨季挖方路段地下水普遍上升，地下水对路堑有一定影响。
填方路段地下水位埋深不大，尤其是在冲沟中，地下水埋深浅而排水不畅，须采用截排水措施以利施工，同时排出地下水对路基产生的不良影响。
根据调查和水质分析结果，地下水和地下水污染小，对混泥土无腐蚀性。
2.5.4 土料场评价本区路线填方大于挖方，挖方多为硬塑性状红粘土，一般上覆有0.5m左右的种植土，下部为基岩，根据室内试验成果：红粘土压实度为96%~100%时，其承载比为0.9~11.6%，粘粒含量为21.2%~93%，液限为36.8%~96.6%，自由膨胀率为20%~70%，多具弱膨胀性，且液限较高，作路基填料时需掺石灰和其他稳定材料进行处理。
边坡支护方案建议2.6 结论与建议①勘察场地工程地质总体较简单，偶见岩溶，场地区域稳定性好。
②地表水与地下水对混泥土无侵蚀性。
③灰岩中浅表局部溶沟、溶凿、岩溶泉，其规模不大，对路基稳定比较轻微。
沿线附近 多处可见岩溶裂隙泉分布，水质清澈、透明，多为当地村名的生活用水设计和施工时应进行疏导并保留。
④沿线边坡土体多具红粘土性质，设计时应加强边坡防护及截、排水处理。
⑤部分桩位因溶沟、溶洞、溶蚀裂隙发育，成孔时可能发生卡钻，漏浆等事故，应予以注意。
表2.1 主要岩土层工程特性指标代表值表注：⑥地区抗震设防烈度为Ⅵ度，地震动峰值加速度 0.05g ，动反应普特征周期为0.35s ，设计地震分组为第一组，请按有关政策法规设防。
岩土名称 承载力特征值()ak f kPa 粘聚力标准值 ()c kPa 内摩擦角标准值 ()φ︒ 土体锚固体粘结度特值()rb f kPa 挡土墙基底摩擦系数 μ 天然重度标准值3(/)kN m 素填土① 10101 10 18.0 残积粉质粘土②22050 18 40 0.30 19.0 残积中砂②-120040 22 38 0.35 19.5 强风化泥质粉砂岩③35060 15 90 0.40 21.0 中化泥质粉砂岩④ 80080 15 130 0.50 22.0第三章路基路面3.1 选线选线是在道路规划路线起终点之间选定一条技术上可行，经济上合理，且能符合使用要求的道路中心线的工作。
3.1.1 选线的一般原则（1）各个阶段，应运用各种先进手段对路线方案作深入、细致的研究，在多方案论证、比选的基础上，选定最优路线方案。
（2）路线设计应在保证行车安全、舒适、迅速的前提下做到工程量小、造价低、经济适用、效益好、并有利于施工和养护。
（3）选线应注意同农田基本建设相配合，做到少占用农田，并应尽量不占高产田、经济作物或穿过经济林园等，通过名胜、风景、古迹地区的道路，应注意保护原有状态。
（4）选线时应深入了解当地的工程地质和水文地质情况，弄清它们对工程的影响。
选线时还要注意环境的保护。
根据资料得知，本设计路段属平原微丘区。
选线时，应注意平原微丘区选线的条件，即尽量与平原微丘地形相适应，并注意少占耕地或经济林园，尤其是尽量避免穿过居民区，做到“靠城而不进城，便民而不扰民”。
3.1.2 选线的步骤和方法（1）路线方案选择路线方案选择主要是解决起终点间路线基本走向问题，此项工作通常是在小比例尺地形图上从较大面积范围内找出各种可能的方案，收集各种可能的有关资料，进行初步评选，确定数条有比较价值的方案。
（2）路线带选择在路线基本方向选定的基础上，按地形、地质、水文等自然条件选定出一些细部控制点，连接这些控制点，即构成路线带，也称路线布局。
这些细部控制点的取舍，是通过比选的办法来确定的。
主要考虑路线的平纵组合、填挖平衡等。
（3）具体定线经过上述工作，路线雏形已经明显勾画出来。