首钢热轧双相钢DP580的热轧工艺与组织性能分析
Ｓ ｈ ｏ ｕ ｇ ａ ｎ ｇ １ ５ ８ ０ ｍｍ ｈ ｏ ｔ ｒ ｏ ｌ ｌ ｉ ｎ ｇ ｍｉ ｌ １ ．Ｔ ｈ ｅ ｒ ｅ ｓ ｕ ｌ ｔ ｓ ｓ ｈ ｏ ｗｅ ｄ ｔ ｈ ａ ｔ ｔ ｈ ｅ ｒ ｅ ａ ｓ ｏ ｎ ａ ｂ ｌ ｅ ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ ｏ ｆ ｉ ｆ ｎ ｉ ｓ ｈ ｒ ｏ ｌ ｌ ｉ ｎ ｇ
三段式冷却模式 和低温 卷取 ，成 功实 现了在 １ ５ ８ ０ ｍｍ机组上工业试生产 Ｄ Ｐ ５ ８ ０ 。结果表 明，通过合理 的终 轧温度 、冷却速度 、中间温度和空冷 时间配合 ，Ｄ Ｐ ５ ８ ０可 获得 比例适 合 的铁素体 和马 氏体 双相 组织 ，力学
性能 满足设计要求 。
ｌ ｏ ｗ— ｔ ｅ ｍｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｕ ｒ ｅ ｃ ｏ ｉ ｌ ｉ ｎ ｇ ，ｔ ｈ ｅ ｈ ｏ ｔ — ｒ ｏ ｌ ｌ ｅ ｄ ｄ ｕ ａ ｌ ｐ ｈ ａ ｓ ｅ ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ Ｄ Ｐ ５ ８ ０ ｗ ａ ｓ ｓ ｕ ｃ ｃ ｅ ｓ ｓ ｆ ｕ ｌ ｌ ｙ ｐ ｒ ｏ ｄ ｕ ｃ ｅ ｄ ｂ ｙ
ｔ ｅ ｍｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｕ ｒ ｅ ，ｃ ｏ ｏ ｌ ｉ ｎ ｇ ｓ ｐ ｅ ｅ ｄ，ｉ ｎ ｔ ｅ ｒ ｍｅ ｄ ｉ ａ ｔ ｅ ｈ ｏ ｌ ｄ ｉ ｎ ｇ ｔ ｅ ｍｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｕ ｒ ｅ ａ ｎ ｄ ａ ｉ ｒ ｃ ｏ ｏ ｌ ｉ ｎ ｇ ｔ ｉ ｍｅ ｗｅ ｒ ｅ ｔ ｈ ｅ ｋ ｅ ｙ
Ａ ｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ Ｔ ｈ ｅ ｍｉ ｃ ｒ ｏ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ｏ ｆ ｈ ｏ ｔ — ｒ ｏ ｌ ｌ ｅ ｄ Ｄ Ｐ ５ ８ ０ ｗ ａ ｓ ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｚ ｅ ｄ， ａ ｎ ｄ ｔ ｈ ｅ ｈ ｏ ｔ ｒ ｏ ｌ ｌ ｉ ｎ ｇ ｐ ｒ ｏ ｃ ｅ ｓ ｓ ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ
Ｐｈ ａ ｓ ｅ Ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ Ｐｒ ｏ ｄ ｕ ｃ ｅ ｄ ｂ ｙ Ｓ ｈ ｏ ｕ ｇ ａ ｎ ｇ
ＭＥ ＮＧ Ｘｉ ａ ｎ ｔ ａ ｎ ｇ ＧＵＯ Ｊ ｉ ａ Ｌ Ｉ Ｒ ｕ ｉ ｈ ｅ ｎ ｇ Ｊ ｉ ａ ｎ ｇ Ｘｉ ａ ｏ Ｚ ｈ ｏ ｕ Ｎａ Ｆ Ｅ ＮＧ Ｊ ｕ ｎ
关键 词
Ｄ Ｐ ５ ８ ０钢
铁 素体 和马氏体 双相 组织
ｔ Ｒｏ ｌ ｌ ｉ ｎ ｇ Ｐｒ ｏ ｃ ｅ ｓ ｓ ａ ｎｄ Ａｎ ａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ ｏ ｆ Ｍｉ ｃ ｒ ｏ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕｒ ｅ ａ ｎｄ Ｍｅ ｃ ｈ ａ ｎ ｉ ｃ ａ ｌ Ｐｒ ｏ ｐ ｅ ｒ ｔ ｉ ｅ ｓ ｏ ｆ Ｈｏ ｔ Ｒｏ ｌ ｌ ｅ ｄ Ｄｕ ａ ｌ
ｆ ａ ｃ ｔ ｏ ｒ ｓ ｔ ｏ ｏ ｂ ｔ ａ ｉ ｎ ｈ ｏ ｔ — ｒ ｏ ｌ ｌ ｅ ｄ ｄ ｕａ ｌ ｐｈ ａ ｓ ｅ ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ ｗｉ ｔ ｈ ａ ｓ ｕ ｉ ｔ ａ ｂ ｌ ｅ ｐ ｒ ｏ ｐ ｏ ｒ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｆ ｅ ｒ ｒ ｉ ｔ ｅ ａ ｎ ｄ ｍａ ｒ ｔ ｅ ｎ ｓ ｉ ｔ ｅ ｍｉ ｃ ｒ ｏ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ａ ｎ ｄ ｅ ｘ ｃ ｅ ｌ ｌ ｅ ｎ ｔ ｍｅ ｃ ｈ ａ ｎ ｉ ｃ ｌ ａ ｐ ｒ ｏ ｐ ｅ ｒ ｔ ｉ ｅ ｓ，ｗｈ ｉ ｃ ｈ ｃ ｏ ｕ ｌ ｄ ｓ ａ ｔ ｉ ｓ ｆ ｙ ｔ ｈｅ ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ ｅ ｄ ｒ ｅ ｑ ｕ ｉ ｒ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ｓ ． Ｋｅ ｙ Ｗｏ ｒ ｄ ｓ ＤＰ ５８ ０， ｆ ｅ ｒ ｒ ｉ ｔ ｅ ａ ｎ ｄ ｍａ ｒ ｔ ｅ ｎ ｓ ｉ ｔ ｅ ｄ ｕ ａ ｌ ｐ ｈ ａ ｓ ｅ ｍｉ ｃ ｒ ｏ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ， ｃ ｏ ｏ ｌ ｉ ｎ ｇ ｍｏ ｄ ｅ， ｌ ｏ ｗ－
屈强 比、高加工硬化速率 、优 良的强度和良好 的
首钢 热 轧 双 相 钢 Ｄ Ｐ ５ ８ ０的热 轧 工 艺 与 组 织 性 能 分 析
孟宪 堂 郭
摘 要
佳 李瑞恒 江
潇 周
娜 冯
军
（ 首钢技术研究院） （ 河北省首钢迁安钢铁有限责任公司）
分析 了首钢 Ｄ Ｐ ５ ８ ０钢 的组织特点 ，并 阐述 了首钢 热轧双相 钢工艺设 计 ，通过水 冷一 空冷一水冷 的
（ Ｓ ｈ ｏ ｕ ｇ ａ ｎ ｇ Ｒ ｅ ｓ ｅ ａ ｒ ｃ ｈ Ｉ ｎ ｓ ｔ ｉ ｔ ｕ ｔ ｅ ｏ ｆ Ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ ） （ Ｓ ｈ ｏ ｕ ｇ ａ ｎ ｇ Ｑ ｉ ａ ｎ ａ ｎ Ｉ ｒ ｏ ｎ ａ ｎ ｄ Ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ Ｃ ｏ ． ，Ｌ ｔ ｄ ． ）
ｔ ｅ ｍｐｅ ｒ ａ ｔ ｕ ｒ ｅ ｃ ｏ ｉ ｌ ｉ ｎ ｇ
为协调钢的强度与塑性地配合 ，引入复合材
料设计 理 念 ，开发 了双相 钢 。 由于双相 钢具 有低
钢 已作 为高 强车 轮用 钢普及 于乘 用 车 的轮辐 用钢 中。 国内热轧 双相 钢 尚处 于研 发 试用 阶段 ，最 近
DP590冷轧板热处理的组织和性能
DP590冷轧板热处理的组织和性能霍刚;李振兴;岑一鸣;李国栋【摘要】为了加速国内双相钢的开发和应用,采用CAS-300Ⅱ模拟退火实验机,通过模拟退火实验,研究了加热速率、临界区退火温度、过时效温度、过时效时间对DP590双相钢组织性能的影响.结果表明,加热速率在5～60℃/s内增加时,屈服强度、抗拉强度均增加,延伸率、强塑积均减小；临界区退火温度在780～850℃内增加时,屈服强度、抗拉强度先减小后增加,延伸率、强塑积均增加；过时效温度在260 ～400℃内增加时,屈服强度增加,抗拉强度减小,延伸率整体呈增加趋势,屈强比增加；在280℃进行过时效,过时效时间在240～480 s内增加时,屈服强度、抗拉强度均减小,延伸率、强塑积先减小后增加.【期刊名称】《东北大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2013(034)007【总页数】5页(P944-947,970)【关键词】冷轧板;双相钢;热处理;显微组织;力学性能【作者】霍刚;李振兴;岑一鸣;李国栋【作者单位】东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室,辽宁沈阳110819;东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室,辽宁沈阳110819;东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室,辽宁沈阳110819;东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室,辽宁沈阳110819;本钢浦项冷轧薄板有限责任公司,辽宁本溪117000【正文语种】中文【中图分类】TG156.1双相钢是由低碳钢或低合金钢经过临界区热处理或控轧控冷获得，其组织主要由铁素体和马氏体组成[1-2].与传统的低合金高强钢相比，双相钢具有较低的屈强比，较高的初始加工硬化率、烘烤硬化值以及优良的成型性能等特点，成为一种新型的冲压用钢，并广泛应用于汽车工业[3-4].双相钢的研究起始于20世纪70年代，1968年Mcfarlan提出了关于双相钢的第一个专利.Hayami和Furukawa[5]详细阐述了双相钢的化学成分、显微组织、力学性能等.Son[6]采用等通道角度挤压法试制了超细晶粒双相钢，发现在500 ℃进行4%的应变，然后于730 ℃保温10 min后淬火，可得到性能优良的超细晶粒双相钢.韩会全等[7]研究了两相区热处理对不同初始组态钢板组织性能的影响，发现相同工艺下，初始晶粒越细，马氏体体积分数越多.Krebs等[8]对双相钢中带状组织的影响因素进行了研究，发现奥氏体化温度越低，冷却速度越小，带状组织越明显.目前，冷轧双相钢主要采用连续退火的方式生产，工艺比较成熟，但生产周期长、效率低，表面质量难以保证，并且易出现带状组织.退火工艺参数是决定双相钢组织性能的关键因素，并且其与生产效率密切相关.因此本文以国内某钢厂提供的DP590冷轧板为原料，通过模拟退火实验研究了加热速率、临界区退火温度、过时效温度、过时效时间的作用，供实际工业生产参考.1 实验材料和方法1.1 实验材料实验采用某钢厂提供的DP590冷轧板，其化学成分(质量分数/%)为：0.080C，0.479Si，1.810Mn，0.162Cr，0.014P，0.004S，0.004N，0.040Als.冷轧板的原始组织由铁素体和珠光体组成，图1为实验钢经过4%的硝酸酒精溶液腐蚀后的显微组织图片，灰白色组织为铁素体，黑色组织为珠光体.模拟退火的试样尺寸为500 mm×150 mm×1.4 mm.图1 实验钢的显微组织Fig.1 The microstructure of the steelusing in the experiment1.2 实验方法采用CAS-300Ⅱ模拟退火实验机，对加热速率、临界区退火温度、过时效温度、过时效时间分别进行了实验研究.基本工艺参数为：以30 ℃/s的速度将实验钢板加热到800 ℃，保温110 s后，以2 ℃/s的速度缓慢冷却至680 ℃，然后以35 ℃/s的速度快速冷却至280 ℃进行过时效，过时效时间为420 s，然后以5 ℃/s的速度冷却至45 ℃.在此基础上，通过改变单一的工艺参数，研究其对力学性能的影响.按照GB/T228—2002切取标距为50 mm拉伸试样，然后采用Inston系列4206-006型高速拉伸试验机测定力学性能.再切取金相试样磨制、抛光，经4%的硝酸酒精腐蚀后，分别采用LEICA Q550IW金相显微镜、ZWISS扫描电子显微镜观察其显微组织.2 实验结果与分析2.1 显微组织图2为不同加热速率下实验钢的显微组织.灰白色组织为铁素体，深灰色组织为马氏体.可以看出，加热速率在5～60 ℃/s内增加时，铁素体、马氏体晶粒均发生细化，马氏体体积分数增加.这是由于加热速率增加时，加热温度达到两相区后奥氏体形核点较多，其形核率的增加大于长大速度，奥氏体长大受到抑制，晶粒发生细化.由于组织遗传性，使得最终的铁素体、马氏体晶粒尺寸较小，并且马氏体体积分数略微增加.图2 不同加热速率下实验钢的显微组织Fig.2 The microstructures of experimentalsteels at different heating speeds(a)—5 ℃/s； (b)—15 ℃/s；(c)—30 ℃/s； (d)—60 ℃/s.图3为不同退火温度下实验钢的显微组织.可以看出，退火温度在780～850 ℃内增加时，马氏体晶粒由岛状向块状过渡，马氏体晶粒尺寸变大.此外，利用Photoshop软件统计分析，退火温度分别为780，800，830，850 ℃时，相应的马氏体体积分数分别约为30%，26%，20%，21%.图3 不同退火温度下实验钢的显微组织Fig.3 The microstructures of the tested steelsat different annealing temperatures(a)—780 ℃； (b)—800 ℃；(c)—830 ℃； (d)—850 ℃.图4为不同过时效温度下实验钢的扫描照片，颜色较浅、凸起的组织为马氏体.可以看出，过时效温度为260 ℃时，马氏体基本不分解，马氏体边界较清晰；280 ℃时，少量马氏体开始分解，边界较为模糊；400 ℃时马氏体大量分解.图4 不同过时效温度下实验钢的扫描照片Fig.4 The SEM micrographs of the tested steelsat different overaging temperatures(a)—260 ℃； (b)—280 ℃；(c)—320 ℃； (d)—400 ℃.图5为过时效温度为280 ℃时，不同过时效时间下实验钢的显微组织图片.过时效时间在240～480 s内增加时，马氏体逐渐分解.过时效时间小于300 s时，铁素体基体上存在较多的粒状M-A岛，超过420 s时，粒状M-A岛基本消失.2.2 力学性能图6显示了不同加热速率下实验钢的力学性能.加热速率在5～60 ℃/s内变化时，随加热速率增加，屈服强度、抗拉强度均增加，延伸率、强塑积均减小，屈强比在0.44～0.46范围内变化.随图5 不同过时效时间下实验钢的显微组织Fig.5 The microstructures of the experimentalsteels at different overaging time(a)—240 s； (b)—300 s；(c)—420 s； (d)—480 s.图6 不同加热速率下实验钢的力学性能Fig.6 The mechanical properties of experimentalsteels at different heating speeds加热速率的增加，铁素体、马氏体晶粒均发生细化，马氏体体积分数增加，因此屈服强度、抗拉强度均增加.加热速率较大时，铁素体中碳氮化物溶解量较小，缓慢冷却过程中铁素体析出净化作用减弱，结果，延伸率随加热速率的增加呈减小趋势. 图7显示了不同退火温度下实验钢的力学性能.退火温度在780～850 ℃内变化时，随着退火温度的增加，实验钢的屈服强度、抗拉强度先减小，然后略微增加.延伸率、强塑积均呈增加趋势.退火温度在一定范围内升高时，奥氏体体积分数增加，奥氏体中平均碳含量减小，其稳定性下降，随后缓慢冷却过程中，由于冷却速度较小，低碳奥氏体重新分解，附生铁素体体积分数增加，马氏体体积分数减小，结果屈服强度、抗拉强度都有下降趋势，屈强比、延伸率得到明显改善[9].但退火温度进一步升高时，奥氏体体积分数不断增加，最终马氏体体积分数增加，使得强度略微增加.图7 不同退火温度下实验钢的力学性能Fig.7 The mechanical properties of experimentalsteels at different annealing temperatures图8显示了不同过时效温度下实验钢的力学性能.过时效温度在260～400 ℃内变化时，随着过时效温度的增加，屈服强度增加，抗拉强度减小，延伸率整体呈增加趋势.图8 不同过时效温度下实验钢的力学性能Fig.8 The mechanical properties of experimentalsteels at different overaging temperatures过时效相当于对淬硬的马氏体进行在线回火，可改善最终的力学性能.但随着过时效温度的增加，马氏体逐渐分解，并且晶格畸变程度减小，使得抗拉强度下降.过时效温度较高时，铁素体、马氏体相界面处大量位错对消或重新排列，使得可动位错密度减小，屈服强度增加.并且在较高温度下铁素体中有碳化物或细小沉淀相析出，间隙原子扩散集聚成间隙原子团，共同钉扎位错，使得屈服强度进一步增加，甚至出现屈服平台[10].图9显示了不同过时效时间下实验钢的力学性能.过时效温度为280 ℃，过时效时间在240～480 s内变化时，随过时效时间增加，屈服强度、抗拉强度均减小，延伸率、强塑积先减小后增加.随过时效时间的增加，马氏体发生回复，马氏体内的位错密度减小，使得其硬度降低、强度下降，抗拉强度减小.而且马氏体与周围铁素体的塑性应变不相容性减小，因此马氏体对铁素体变形的阻碍作用减小，屈服强度降低，延伸率得到改善.图9 不同过时效时间下实验钢的力学性能Fig.9 The mechanical properties of experimentalsteels at different overaging time3 结论1) 加热速率在5～60 ℃/s内变化时，随加热速率增加，屈服强度、抗拉强度均增加，延伸率、强塑积均减小，屈强比在0.44～0.46范围内变化.2) 退火温度在780～850 ℃内变化时，随着退火温度的增加，实验钢屈服强度、抗拉强度先减小后增加，延伸率、强塑积均呈增加趋势.3) 过时效温度在260～400 ℃内变化时，随着过时效温度增加，屈服强度增加，抗拉强度减小，延伸率整体呈增加趋势，屈强比明显增加.4) 过时效温度为280 ℃，过时效时间在240～480 s内变化时，随过时效时间增加，屈服强度、抗拉强度均减小，延伸率、强塑积先减小后增加.参考文献：[1] Wycliffe P.Microanalysis of dual phase steels[J].Scripta Metallurgica，1984，18(4)：327-332.[2] Buzzichelli G，Anelli E.Present status and perspectives of European research in the field of advanced structural steels[J].ISIJ International，2002，42(12)：1354-1363.[3] Lanzillotto C A N，Pickering F B.Structure-property relationships in dual-phase steels[J].Metal Science，1982，16(8)：371-382.[4] Sarwar M，Priestner R.Hardenability of austenite in a dual-phase steel[J].Journal of Materials Engineering and Performance，1999，8(3)：380-384.[5] Hayami S，Furukawa T.Micro-alloying[M].New York：Union Carbide Corp，1977.[6] Son Y，Lee Y K，Park K T，et al.Ultrafine grained ferrite-martensite dual phase steels fabricated via equal channel pressing：microstructure and tensile properties[J].Acta Materialia，2005，53(11)：3125-3134. [7] 韩会全，刘彦春，张弛，等.两相区热处理对不同初始组态钢板组织性能的影响[J].东北大学学报：自然科学版，2008，29(3)：339-343.(Han Hui-quan，Liu Yan-chun，Zhang Chi，et al.The effect of heattreat ment in γ+α region on microstructures and properties of strips with different intial structures[J].Journal of Northeastern Universtity：Natural Science，2008，29(3)：339-343.)[8] Krebs B，Germain L，Hazotte A，et al.Banded structure in dual phase steels in relation with the austenite-to-ferrite transformation mechanisms[J].Journal of Materials Science，2011，46(21)：7026-7038.[9] Hüseyin A，Hawa K Z，Ceylan K.Effect of intercritical annealing parameters on dual phase behavior of commercial low-alloyedsteels[J].Journal of Iron and Steel Research，International，2010，17(4)：73-78.[10]Fonstein N，Kapustin M，Pottore N，et al.Factors that determine the level of the yield strength and the return of the yield-point elongation in low-alloy ferrite—martensite steels[J].The Physics of Metals and Metallography，2007，104(3)：315-323.。
dp780热轧带钢生产工艺参数
DP780热轧带钢是一种高强度、高延展性的汽车板材，具有良好的成形性能和焊接性能，在汽车制造领域得到广泛应用。
为了生产出符合要求的DP780热轧带钢，生产工艺参数的选择至关重要。
本文将从热轧带钢的工艺参数选择、控制和调整等方面进行讨论。
一、热轧带钢的工艺参数选择1、轧制温度的选择热轧带钢的轧制温度对其组织和性能有着至关重要的影响。
一般而言，DP780热轧带钢的轧制温度一般在800~1100摄氏度之间。
过低的轧制温度会使钢材的塑性降低，难以形成均匀的组织；而过高的轧制温度会导致晶粒长大，影响其强度和塑性。
在选择热轧带钢的轧制温度时，需要考虑其成分、厚度、宽度等因素，综合考虑找到最适宜的温度范围。
2、轧制力的控制在热轧带钢的生产过程中，轧制力的控制对最终产品的性能有着重要的影响。
适当的轧制力可以有效地改变钢材的组织结构，提高其强度和延展性。
但是，过大的轧制力可能会导致过度的塑性变形，影响产品的表面质量，甚至导致裂纹的产生。
在热轧带钢的生产中，需要根据钢材的特性和成型要求，合理控制轧制力的大小和分布。
3、冷却方式的选择热轧带钢在轧制后需要进行冷却，以使其组织结构得到稳定和均匀的改善。
冷却方式的选择对最终产品的组织和性能有着直接的影响。
常见的冷却方式包括空气冷却、水冷却、油冷却等。
不同的冷却方式会对热轧带钢的强度、塑性和表面质量产生不同的影响。
在选择冷却方式时，需要考虑产品的具体要求，合理选择适宜的冷却方式。
二、热轧带钢的工艺参数控制1、轧制温度的控制在热轧带钢的生产中，轧制温度的控制是一个复杂而关键的问题。
轧制温度受到许多因素的影响，如进料温度、轧制速度、轧辊温度等。
为了确保热轧带钢的组织和性能达到要求，需要对轧制温度进行精确而有效的控制。
采用先进的温度控制系统和实时监测手段，能够及时调整轧制温度，保证产品的质量稳定和一致性。
2、轧制力的监测与调整轧制力是影响热轧带钢成形过程的重要因素之一。
通过对轧制力的监测和分析，可以了解产品在轧制过程中的变形状态，及时发现异常情况并进行调整。
热轧工艺对冷轧板连退组织和性能的影响
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内燃机与配件
热轧工艺对冷轧板连退组织和性能的影响
韩刚曰高社勇曰苗素静
（邯郸市金泰包装材料有限公司，邯郸 056700）
摘要院本文选取影响冷轧板组织以及性能的一个主要因素-热轧工艺，主要介绍热轧工艺对于冷轧板组织性能的影响。本文首先 介绍热轧工艺的含义，其次介绍了冷轧板的历史演进过程、冷轧板的指标介绍，以及其他影响冷轧板性能的因素，重点介绍了热轧工
3.3 热轧工艺中的终轧温度对于冷轧板组织、性能的 影响
热轧工艺中的终轧温度也会对冷轧板的组织以及性 能产生影响。在终轧温度较高时，观察冷轧板的显微结构， 可以发现这时冷轧板的显微结构比较整齐、均匀；如果终 轧温度较低，会观察到冷轧板的结构变得无序、混乱。
随着热轧工艺中终轧温度的升高，冷轧板的深冲性能 可以得到进一步提升。另外，在终轧过程中，氮化铝逐步析 聚，可以形成稳定性更强的织构，使得冷轧板的深冲性能 得到进一步地提升。
艺对于冷轧板连退组织和性能的影响，在文章最后，论述了此研究的意义。意在通过这篇文章，真正认识、熟悉热轧工艺的操作步骤对
于冷轧板组织性能的影响，为当前冷轧板的制造方法提供一些参考，同时，此研究可以进一步优化冷轧板的制造流程、节约制造成本。
关键词院热轧工艺；冷轧板；组织性能影响因素
中图分类号院TG142.1
文献标识码院A
文章编号院1674-957X（2021）14-0042-02
0 引言 冷轧板组织以及性能状况的影响因素有多种，制造过 程中任何细微的差异，都可能导致冷轧板的组织以及性能 发生变化。热轧工艺是影响冷轧板组织性能的重要因素之 一，热轧工艺是指在温度到达结晶温度之上时再进行钢板 的轧制，主要包括两种形式，分别是铁模铸造式热轧工艺 以及半连续式热轧工艺，这两种热轧方式，各自均有着各自 的优点与不足。本文将着重介绍热轧工艺对于冷轧板组织 性能的影响，具体分析热轧工艺流程中的各个要素以及各 种操作流程对于冷轧板连退组织以及冷轧板性能的影响。 1 当前炼钢工艺中热轧线操作步骤简述 热轧工艺是指在温度到达结晶温度值之上时，在高温 条件下，对钢板进行轧制。热轧线主要包括板坯保温、高压 水去磷、粗轧、精轧、卷取等步骤。在轧制钢材时，首先，要 将铸坯放置入加热炉中进行加热、升温；钢铁放置入加热 炉中，高温环境会使得钢材被氧化，钢材表面会形成磷皮， 这会影响钢材的质量，影响钢材的光滑度。可以采取高压 水去磷这一方式去除钢材表面的磷皮，根据钢材的材质、 磷皮的情况，来选取适当的水量以及调整压力的大小，然 后利用变频器来调节水量以及压力大小，有针对性地去除 铸坯表面覆盖的磷皮，进一步提升铸坯质量，提高工作效 果；其次，在对铸坯进行初步处理后，开始进行粗轧，也就 是将铸坯进行预轧薄，有利于精炼的板形控制并轧至目标 厚度；制作完成后，进行进一步地精轧，将粗轧坯进一步轧 制至目标厚度。在流程的最后，需要运用卷取机将精轧后 的钢材卷曲成卷筒的形状。 1.1 热轧工艺介绍 热轧工艺是指在温度到达结晶温度之上时再进行钢 板的轧制。热轧工艺主要有两种方式，分别是铁模铸造式 热轧工艺，这种热轧方式操作比较简便，不用过多地进行 投资，使用的设备较少，生产过程以及生产时间都比较灵 活。但是，这种热轧方式工作环境较差，工人劳动时间太 长、工人的工作强度太大，并且这种热轧方式最后得到的 优良的最终产品较少、成品率太低、产品质量较差。 另一种热轧工艺是半连续铸造式热轧工艺，这种方式 是当前制钢工厂中最常使用的热轧方式，运用半连续的方 法来进行钢板的生产，多次进行轧制，得到最终产品。这种 要要要要要要要要要要要要要要要要要要要要要要要
首钢热轧双相钢热轧工艺与组织性能分析
三段 式 冷却 模 式 和 低 温 卷 取 ， 成功实现在 １ ５ ８ ０ ｍｍ机 组 上 工 业 试 生 产 ５ ８ ０ ＭＰ ａ级 热 轧 双 相 钢 。结 果 表
明， 通 过 合 理 的终 轧 温 度 、 冷却速度 、 中 间待 温 温 度 和 待 温 时 间 配合 ， 工业 试 验 钢 可 获 得 比例 适 合 的 铁 马 双相 组 织 ， 力学性能满足双相钢设计要求 。
第２ ２卷 增 刊 ２ ０ １ ３年 １ １ 月
矿
冶
Ｖｏ １ ． ２ ２， Ｓ ｕ ｐ ｐ ｌ Ｎｏ ｖ ｅ ｍｂ ｅ ｒ ２ ０ｌ ３
ＭＩ ＮＩ ＮＧ ＆ Ｍ ＥＴ ＡＬＬ ＵＲＧＹ
文章 编 号 ： １ ０ ０ ５ — ７ ８ ５ ４ （ ２ ０ １ ３ ） Ｓ ０ － ０ ０ ８ ３ — ０ ５
为协调 强度 与 塑 性 配合 ， 引 人 复合 材 料 设 计 理 念， 开 发 了双相 钢 ， 由于 双相 钢 具 有 其 低 屈 强 比、 高 加 工硬 化速 率 、 优 良的强度 和 延展性 配 合等优 点 ， 成
为 成形 性 良好 的新 型 高 强度 冲压 用 钢 ， 广 泛 用 于 汽 车工业 … 。热 轧 双 相 钢 主 要 分 为 低 温 卷 取 型 和 中 温 卷取 型两 类 。低 温 卷取 型热 轧双 相钢 是在 终轧 后 和 卷取 前完 成主 要 铁 马组 织 的转 变 ， 其 卷 取 温 度 通
形温 度 ， 终 轧温 度 控制 在 ７ ８ ０— ８ ８ ０℃ ， 轧 后 采 用 分 段冷却 模 式冷却 ， 即水冷 ＋空 冷 ＋ 水 冷 的冷却 模式 ， 快速 冷却 至 ２ ０ ０ ｏ 【 ＝ 以下 并卷 取 ， 轧 制及 冷 却 工 艺示
浅谈热轧工艺对冷轧板连退组织和性能的影响
管理及其他M anagement and other浅谈热轧工艺对冷轧板连退组织和性能的影响吴 炜摘要：在汽车、电气等制造业中，冷轧板的使用越来越广泛。
然而，在实际生产中，经常会遇到需要进行热轧加工的情况。
面对这一现状，探究热轧工艺对冷轧板的连退组织和性能的影响显得十分必要。
因此，本研究以五块冷轧板为样本，采用电子背散射衍射技术和拉伸实验，测试了不同热轧温度对不同厚度和化学成分的冷轧板连退组织和性能的影响。
研究结果显示，在原材料成分方面，Al含量越高，冷轧板在经过热轧工艺后的深冲性能越好；在热轧温度方面，低温工艺有利于提高冷轧板连退组织的冲压性能；而在退火温度方面，保持适当的温度反而有利于提升冷轧板的深冲性能。
关键词：热轧工艺；冷轧板；连续退火；组织；性能迄今为止，为了在汽车、电气等制造业中生产轻质耐用的产品，需要具有可成型性、重量轻和良好的可焊性等机械性能的冷轧板。
然而，冷轧板的组织和性能受到多种因素的影响，制造过程中即使是微小的工艺差异，都可能导致冷轧板的组织和性能发生变化。
根据已有的研究，轧制过程中的热输入会影响冷轧板的热影响区（HAZ）的韧性。
特别是在高热输入条件下，对于冷轧板的HAZ而言，断裂韧性受到不利影响。
此外，温度对于冷轧板的析出强化和晶粒细化也具有至关重要的影响。
现有研究表明，轧制过程中温度的变化可以抑制冷轧板中细小碳化物的生长，延迟大渗碳体在晶界处的积累，最终影响冷轧板的屈服强度和拉伸强度。
所涉及的轧钢过程必须在特定的最佳温度范围内进行。
然而，这个温度限制也不能过大，否则会产生更多的成本。
满足这两个目标需要进行权衡，从而将标准化的温度限制设置为最佳温度。
为了尽可能接近极限值，但又不能低于或超过它。
因此，在汽车、电气等制造业中必须使用的热轧工艺，在实际应用中很可能对冷轧板的连退组织和性能产生影响。
然而，具体表现以及影响机理方面的研究成果还不够丰富。
鉴于此，本文设计了一套基于电子背散射衍射的试验，旨在研究热轧工艺对冷轧板连退组织和性能的影响，以期为从业人员的研究和实践提供参考和借鉴。
北京首钢 热轧产品手册说明书
热轧产品手册HOT ROLLED PRODUCTS MANUAL北京首钢股份有限公司B e i j i n g S h o u g a n gC o.,L t d.Chapter 1 Hot rolled products第一章 热轧产品Chapter 2 Product introduction第二章 产品介绍首钢热轧产品以迁安、京唐两个基地为依托，在首钢技术研究院及技术中心支撑下，积累了丰富的热轧生产、技术及品质管理经验，热轧产品具有稳定可靠、产品尺寸精度高、板形控制良好等诸多特点，产品质量广受用户认可，具有良好的市场美誉度。
首钢股份公司有二条2250热连轧生产线，二条1580热连轧生产线以及一条1600MCCR 产线，实现热轧板卷厚度规格0.80-25.4mm，宽度800-2050mm 尺寸的全覆盖。
以首钢热轧产品品种结构为拓展轴，结合两基地热连轧机组和 MCCR 产线热轧品种生产能力，热轧产品主要供应汽车结构、工程机械用钢、管线钢、耐候钢、特殊钢、冷轧基料、专用钢及普通结构钢等众多行业领域。
Shougang hot-rolled products rely on two main iron and steel bases of Qian'an company and Jingtang company. Plenty of experience in production, technology and quality management was accumulated under the support of Technology Institute of Shougang Group and Technology Center of Shougang Group. The hot-rolledproducts of Shougang are feathered with reliable properties and quality, high dimension accuracy, excellent flatness and therefore gained good market reputation.Shougang mainly has two 2250 hot rolling production lines, two 1580 hot rolling production lines and one 1600MCCR production line, realizing the full coverage of hot rolling sheet coil thickness specification 0.80-25.4mmand width 800-2050mm.Based on the hot-rolled products structure and production ability of hot-rolling mills in two bases and MCCRline, Shougang supply various hot-rolled products, such as automobile structure steel,Steel for construction machinery，pipeline steel, weathering steel, special steel, steel for cold rolling and specialized-purpose steel.2.1 汽车结构钢(Automobile structural steel)首钢紧抓商用车节能环保和轻量化的发展趋势，开发适用于商用车全系零件的材料，依托强大的用户服务能力，为客户提供了商用车轻量化整体解决方案，实现了大梁钢、车轮钢、桥壳用钢及厢板用钢等四大系列的整车钢材供应能力，得到市场的充分认可，逐步由产品跟随发展走向市场引领位置。
论述冷轧和热轧时金属组织的变化及它对金属性能的影响
论述冷轧和热轧时金属组织的变化及它对金属性能的影响王笑洋摘要：冷轧和热轧使同一种金属的组织发生了不同的变化从而金属的性能也发生了很大的差异，冷轧是在再结晶温度以下进行的轧制，而热轧是在再结晶温度以上进行的轧制。
本文阐述了冷轧和热轧时金属显微组织的变化与冷轧和热轧对金属性能的影响。
冷轧时随着变形程度的增加出现亚结构、变形织构等，金属的强度、硬度增加，而塑性和韧性相应下降即产生了加工硬化。
热轧时金属内部缺陷被压合、金属内部夹杂物分布被改善、偏析被改善，使金属的致密度提高、力学性能提高、综合机械性能提高。
关键词：冷轧热轧组织性能前言我国钢铁企业要在竞争激烈的国际市场上与世界钢铁企业强国进行竞争并取得竞争优势，实现钢铁强国的目标，必须促进科技进步，提升企业技术装备和工艺水平。
随着科学技术的发展，轧钢生产过程中质量已经不仅仅局限于产品外型和尺寸精确的控制，而是追求对产品内部微观组织和最终性能的更为精确的把握。
冷轧和热轧使同一种金属的组织发生了不同的变化从而金属的性能也发生了很大的差异。
冷轧是变形温度低于金属再结晶温度的变形。
由于变形温度低、金属内部的组织结构发生很大的变化、晶粒随着变形量的增加沿变形方向被拉长、当变形程度很大时晶粒变为纤维状、使金属性能呈现方向性。
热轧是在再结晶温度以上进行的塑性变形。
热轧时在金属中同时进行着两个过程:一方面由于塑性变形而产生加工硬化，另一方面由于热轧的温度大大高于再结晶温度因此变形所引起的硬化又很快为随之产生的再结晶过程所消除。
本文从冷、热轧制工艺的角度出发，来研究冷、热轧制工艺与金属的组织以及性能之间的关系。
1冷轧时金属组织的变化及它对金属性能的影响1.1冷轧时金属显微组织的变化1.1.1纤维组织显微组织的变化，多晶体金属经冷却变形后，用光学显微镜观察抛光与浸蚀后的试样，会发现原来等轴的晶粒沿着主变形的方向被拉长。
变形量越大，拉长的越显著。
当变形量很大时，各个晶粒已不能很清楚地辨别开来，呈现纤维状，故称纤维组织。
热镀锌双相钢热轧工艺制度研究
2009年第4期宝 钢 技 术分析与研究热镀锌双相钢热轧工艺制度研究亢占英,朱 敏(宝山钢铁股份有限公司制造管理部,上海 200941) 摘要:研究了热轧工艺对热镀锌双相钢组织与性能的影响。
结果表明,通过调整热轧工艺,可以得到强韧性能配合较好的组织均匀的铁素体—马氏体双相钢。
在一定的温度范围内,随着终轧温度和卷取温度的升高,双相钢的屈服强度和抗拉强度有不同程度的下降,而延伸率有所上升。
高温卷取易导致热轧基板晶粒粗大并出现带状组织,通过降低卷取温度可有效提高热轧基板组织的均匀性,使热轧基板的晶粒细腻均匀,从而改善热轧带状组织。
关键词:热镀锌;双相钢;热轧中图分类号:TG335.22 文献标志码:B 文章编号:1008-0716(2009)04-0035-03 Study of Hot Rolli n g Technology for Hot D i p Ga lvan i zed D P SteelK AN G Zhanying and ZHU M in(M anufactur i n g M anage m en t D epart m en t,Baoshan I ron&Steel Co.,L td.,Shangha i200941,Ch i n a) Abstract:The effect of hot r olling technol ogy on the m icr ostructure and mechanical perf or mance of hot di p galvanized dual2phase steel was studied.The results sho wed that a kind of ferrite2martens2 ite dual2phase steel with good t oughness and unifor m m icr ostructure could be obtained by adjusting hot r olling technol ogy.I n a s pecific temperature range,the YP and TS decreased with an increase in finishing te mperature and coiling te mperature,while the YP2EL increased t o s ome extend.H igh coi2 ling te mperature would lead t o coarse grains and banded structure in hot2r olled substrate easily.The structural homogeneity of hot2r olled substrate could be effectively i m p r oved by l owering the coiling te mperature.Key words:hot di p galvanizing;dual2phase steel;hot r olling0 前言随着现代汽车向减重、节能、高安全性、耐蚀等方向发展,先进高强钢得到越来越多的应用。
热轧工艺对低碳微合金钢组织与性能的影响
热轧工艺对低碳微合金钢组织与性能的影响孔君华1,2,吴力新1,谢长生2(1.武汉钢铁集团公司技术中心钢铁产品研究所,武汉430080;2.华中科技大学材料科学与工程学院,武汉430074)摘 要:通过对比两种不同的热轧工艺对低碳微合金钢组织与性能的影响,得出在此类针状铁素体型钢中,降低终轧和卷曲温度,可以获得细小弥散的M-A组织和析出物,从而提高钢的屈服强度和韧性,特别是改善D WT T(落锤撕裂试验)性能。
但抗拉强度将随卷曲温度的降低而有少量损失,而屈强比提高。
关键词:微合金钢;热轧工艺;力学性能中图分类号:T G335 文献标识码:A 文章编号:1001-3814(2004)11-0043-02Effect of Hot-rolling Process on Microstructures and Propertiesof Low Carbon Microalloyed SteelKONG Jun-hua1,2,WU Li-x in1,XIE Chang-s he ng2(1.T echnology Centre,I r on&Steel Resear ch I nstitute,W uhan I r on&Steel Gr oup Com p any,W uhan430080,China;2.College of M ater ial Science and Enginerr ing,H uaz hong University of S cience&T echnology,W uhan430074,China)Abstract:T hro ug h comparing the influence of t wo different kinds of ho t-ro lling pr ocesses on low car bo n micr oal-lo yed steel,w e co ncluded that fine M-A str ucture and pr ecipitates co uld be gained by r educing the finish r olling and co il-ing t emper atures,therefo re t he y ield str ength and toug hness will be impro ved,especially t he SA(Shear A rea)per cent-age o f DW T T(Dr op Weight T ear T est).But the tensile streng th will be reduced a little,and the yield rat io incr eased.Key words:micr oa lloy ed steel;ho t-r olling pro cess;mechanical pro per ty 随着控轧控冷技术的发展和应用,微合金钢碳含量进一步降低,其强度和韧性提高,同时焊接性能也得以改善。
热轧双相钢DP590组织和性能研究
成分体系 Ｃ－Ｓｉ－Ｍｎ Ｃ－Ｓｉ－Ｍｎ－Ｎｂ
Ｃ ≤０．２０ ≤０．２０
表 １ ＤＰ５９０化学成分（质量分数）
Ｓｉ
Ｍｎ
Ｐ
Ｓ
≤０．６０ ≤０．６０
≤１．７０ ≤１
Ａｌｔ ≥０．０１５ ≥０．０１５
％
Ｎｂ
≤０．０２０
１．２ 轧制及冷却工艺 根据热轧双相钢 ＤＰ５９０的组织和性能要求，结
第 ４５卷第 ３期 ２０１９年 ６月
包 钢 科 技 ＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙｏｆＢａｏｔｏｕＳｔｅｅｌ
Ｖｏｌ．４５，Ｎｏ．３ Ｊｕｎｅ，２０１９
热轧双相钢 ＤＰ５９０组织和性能研究
白海瑞１，张秀飞１，刘德勤２，李 钊２
（１内蒙古包钢钢联股份有限公司技术中心，内蒙古 包头 ０１４０１０； ２内蒙古包钢钢联股份有限公司稀土钢板材厂，内蒙古 包头 ０１４０１０）
摘 要：文章对两种成分体系热轧双相钢 ＤＰ５９０的组织和性能进行了对比分析，结果表明，试制的两种成分体系试 验钢显微组织区别不明显；Ｃ－Ｓｉ－Ｍｎ－Ｎｂ成分体系试验钢的强度高于 Ｃ－Ｓｉ－Ｍｎ成分体系，其屈服强度和抗拉 强度富裕量适中，分别为 ８１ＭＰａ和 １０３ＭＰａ，且冲击韧性更优，综合力学性能较好，利于批量化稳定生产。 关键词：热轧；双相钢；ＤＰ５９０；组织性能 中图分类号：ＴＧ３３５１１ 文献标识码：Ｂ 文章编号：１００９－５４３８（２０１９）０３－００４２－０３
随着国内汽车的消费和产量大幅增长，对高强 度汽车用钢需求加大，对其成形性能也提出更高的 要求。双相钢不但具有高强度，而且具有低屈服强 度和连续屈服的特性，在冲压成型时又有很高的加 工硬化速率，利于材料均匀变形，因此双相钢成为新 一代高强、高成形性钢铁材料，广泛应用于汽车加强