基础梁计算书
吊车梁计算书
（一）修正后的地基承载力特征值计算一、工程名称: 吊车梁基础计算二、勘察报告: 《岩土工程勘察报告》南侧1m埋深部位平均fak = 218 kPa；北侧1m埋深部位平均fak = 159 kPa；计算取fak = 150 kPa三、计算参数fak = 150.000 kPa（根据钎探平均结果及经验）ηb = 0ηd = 1γ = 18.000 kN/m3γm = 18.000 kN/m3b = 3.000 md = 1.000 m四、计算修正后的地基承载力特征值【5.2.4】fa=fak+ηb*γ*(b-3)+ηd*γm*(d-0.5)=150.000+0*18.000*(3.000-3)+1*18.000*(1.000-0.5)=159.000 kpa（二）梁基底应力及基础内力计算一、基底宽度计算假设基础梁高1m，基底宽度按1.5m，上部吊车单个轮子荷载在纵向分布宽度2m，在两个1.8m间距部位两个两个计算：P=（360+20*1*2*1.5）/(1.5*2)=140 kPa< fa(159.000 kpa)K1=（360*2+20*1*3.8*1.5）/(1.5*3.8)=146 kPa< fa(159.000 kpa) PK2假设基础梁采用1.4m宽度；=（360*2+20*1*3.8*1.4）/(1.4*3.8)=155 kPa< fa(159.000 kpa) PK2通过计算采用1.4m宽基础较接近承载力极限，因此选用1.5m宽基础梁。
二、基础梁内力计算基础梁按弹性地基梁考虑，地基反力系数根据经验分别取10Mpa及20Mpa，按不利情况内力考虑，基础梁内力计算结果如下图所示：图1 最不利弯矩计算结果图2 最不利剪力计算结果三、基础梁配筋计算1 已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形梁b=500mm，h=1000mm。
砼强度等级 C30，fc=14.30N/mm2，纵筋级别 HRB335，fy=300N/mm2，箍筋级别 HPB235，fy=210N/mm2。
基础计算书
基础计算一、基础 已知条件：1、已知最大轴力设计值2、基础梁、墙自重约按50KN/桩ZH1:m q ND N pk 00.12800950832.1832.1950509005353maxmax ≈⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯≥=+=按构造及保护层要求d 取800mm ，故a=100mm )1539(1410 :实配钢筋2.150741%3.0222mm A mm d A s s =Φ=⨯=πZH2:m q N D KNN pk 20.128001300832.1832.113005012505353max max ≈⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯≥=+=按构造及保护层要求d 取800mm ，故a=200mmZH3:m q N D KNN pk 30.128001450832.1832.114505014005353max max ≈⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯≥=+=按构造及保护层要求d 取800mm ，故a=250mmZH4:m q N D KNN pk 4.128001650832.1832.116505016005353max max ≈⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯≥=+=按构造及保护层要求d 取800mm ，故a=300mmZH6(组合椭圆桩):m q N D KNN pk 40.128001750832.1832.117505028505353max max max ≈⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=+⨯=按构造及保护层要求d 取900mm ，假设a=150mm 则D=1200；且已知轴线间距为500，设b=500，Sm D Db S S m D S D B ≥=+=+==2222max 73.14153.141ππ 根据计算结果确定以上假设满足要求，故： d=900，b=500，a=150，D=1200)4.2462(1461 :实配钢筋6.2214)41(%25.0222mm A mm bd d A s s =Φ=+⨯=按构造要求π ZH7(组合椭圆桩):m q N D KNN pk 6.128002150832.1832.1215050212005353max max max ≈⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=+⨯=按构造及保护层要求d 取900mm ，假设a=250mm则D=1400；且已知轴线间距为500，设b=500，Sm D Db S S m D S D B ≥=+=+==2222max 2.2410.241ππ 根据计算结果确定以上假设满足要求，故： d=900，b=500，a=250，D=1400)4.2462(1461 :实配钢筋6.2214)41(%25.0222mm A mm bd d A s s =Φ=+⨯=按构造要求π。
十字梁式基础计算书
十字梁式基础计算书一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值k三、基础验算十字梁板式基础布置图基础底面积：A=2bl-l2+2a2=2×8.5×1.1-1.12+2×12=19.49m2基础中一条形基础底面积：A0=bl+2(a+l)a=8.5×1.1+2×(1+1.1)×1=13.55m2 基础及其上土的自重荷载标准值：G k=AhγC=19.49×1.25×25=609.06kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×609.06=730.88kN1、偏心距验算条形基础的竖向荷载标准值：F k''=(F k+G k)A0/A=(341.1+609.06)×13.55/19.49=660.58kNF''=(F+G)A0/A=(417.32+730.88)×13.55/19.49=798.26kNe=(M k+F Vk·h)/ F k''=(275.12+10.41×1.25)/660.58=0.44m≤b/4=8.5/4=2.12m满足要求！2、基础偏心荷载作用应力(1)、荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值e=0.44m≤b/6=8.5/6=1.42mI=lb3/12+2×al3/12+4×[a4/36+a2/2(a/3+l/2)2]=1.1×8.53/12+2×1×1.13/12+4×[14/36+12/2×(1/3+1.1/2)2]=58.19 基础底面抵抗矩：W=I/(b/2)=58.19/(8.5/2)=13.69m3P kmin= F k''/A0-(M k+F Vk·h)/W=660.58/13.55-(275.12+10.41×1.25)/13.69=27.71kPa P kmax= F k''/A0+(M k+F Vk·h)/W=660.58/13.55+(275.12+10.41×1.25)/13.69=69.8kPa(2)、荷载效应基本组合时，基础底面边缘压力值P min= F''/A0-(M+F V·h)/W=798.26/13.55-(429.22+14.57×1.25)/13.69=26.23kPa P max= F''/A0+(M+F V·h)/W=798.26/13.55+(429.22+14.57×1.25)/13.69=91.59kPa 3、基础轴心荷载作用应力P k=(F k+G k)/A=(341.1+609.06)/19.49=48.75kN/m24、基础底面压应力验算(1)、修正后地基承载力特征值f a=f ak+εdγm(d-0.5)=160+1.6×19.3×(1.5-0.5)=190.88kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算P k=48.75kPa≤f a=190.88kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算P kmax=69.8kPa≤1.2f a=1.2×190.88=229.06kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=H-δ-D/2=1250-40-25/2=1198mm塔身边缘至基础底边缘最大反力处距离：a1=(b-20.5B)/2=(8.5-20.5×1.45)/2=3.22m 塔身边缘处基础底面地基反力标准值：P k1=P kmax-a1(P kmax-P kmin)/b=69.8-3.22×(69.8-27.71)/8.5=53.83kPa基础自重在基础底面产生的压力标准值：P kG=G k / A=609.06 / 19.49=31.25kPa基础底平均压力设计值：P=γ((P kmax+P k1)/2-P kG)=1.35×(( 69.8+53.83)/2-31.25)=41.26kPa基础所受剪力：V=pa1l=41.26×3.22×1.1=146.35kNh0/l=1198/1100=1.09≤40.25βc f c lh0=0.25×1×11.9×1100×1198/1000=3920.46kN≥V=146.35kN满足要求！6、软弱下卧层验算基础底面处土的自重压力值：p c=dγm=1.5×19.3=28.95kPa下卧层顶面处附加压力值：p z=lb(P k-p c)/(2(b+2ztanζ)2)=1.1×8.5×(70.12-28.95)/(2×(8.5+2×2×tan20°)2)=1.94kPa软弱下卧层顶面处土的自重压力值：p cz=zγ=2×20=40kPa软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值f az=222.64kPa作用在软弱下卧层顶面处总压力：p z+p cz=1.94+40=41.94kPa≤f az=222.64kPa满足要求！四、基础配筋验算基础底部配筋HRB335 6Φ25 基础上部配筋HRB335 6Φ18基础腰筋配筋HPB235 4Φ14 基础箍筋配筋HPB235 Φ10@180 基础箍筋肢数n 41、基础底弯矩计算基础底均布荷载设计值：q1=pl=41.26×1.1=45.38kN/m塔吊边缘弯矩：M=q1a12/2=45.38×3.222/2=235.97kN·m2、基础配筋计算(1)、基础梁底部配筋αS1= M/(α1f c lh02)=235.97×106/(1×11.9×1100×11982)=0.013δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.013)0.5=0.013γS1=1-δ1/2=1-0.013/2=0.994A s1=M/(γS1h0f y1)=235.97×106/(0.994×1198×300)=661mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.27/300)=max(0.2,0.19)=0.2%基础底需要配筋：A1=max(661，ρlh0)=max(661，0.002×1100×1198)=2636mm2基础梁底实际配筋：A s1'=2944mm2≥A1=2636mm2满足要求！(2)、基础梁上部配筋基础梁上部实际配筋：A s2'=1526mm2≥0.5A s1'=1472mm2满足要求！(3)、基础梁腰筋配筋梁腰筋按照构造配筋HPB235 4Φ14(4)、基础梁箍筋配筋箍筋抗剪截面高度影响系数：βh=(800/h0)0.25=(800/1198)0.25=0.90.7βh f t lh0=0.7×0.9×1.27×103×1.1×1.198=1059.03kN≥V=146.35kN按构造规定选配钢筋！配箍率验算ρsv=nA sv1/(ls)=4×78.5/(1100×180)=0.16%≥ρsv，min=0.24f t/f yv=0.24×1.27/210=0.15% 满足要求！(5)、基础加腋处配筋基础加腋处，顶部与底部配置水平构造筋Φ12@200mm、竖向构造箍筋Φ8@200mm，外侧纵向筋Φ10@200mm。
弹性地基梁计算书
最小弯矩(kN.m) 87.06 -398.71 -768.65 -976.57 -1033.04
内力组合号 ( 6) ( 2) ( 2) ( 2) ( 2)
配筋面积(mm2) 0 0 750 923 750
梁号= 2 梁肋宽=500 梁高=750
翼缘宽=1500 翼缘根部高=500 翼缘端部高=250 翼缘在梁底
翼缘冲切验算:
Fl=pj*Al=161.9*0.040=6.48kN
am=(at+ab)/2=(1.000+1.000)/2=1.000m
0.7*βhp*ft*am*Ho=0.7*1.00*1430.00*1.000*0.46=460.46≥Fl=6.48kN
翼缘剪切验算:
0.7*βh*ft*bo*Ho=0.7*1.00*1430.00*1.000*0.46=460.46≥V=80.96kN
-1- -2- -3- -4- -5-
最小弯矩(kN.m) -1069.55 -738.41 -337.23 104.90 522.36
配筋面积(mm2) 0 1701 3282 4338 4591
配筋率(%) 0.00 0.23 0.44 0.58 0.61
最大弯矩(kN.m) 161.13 -240.61 -493.12 -630.67 -663.78
am=(at+ab)/2=(1.000+1.000)/2=1.000m
0.7*βhp*ft*am*Ho=0.7*1.00*1430.00*1.000*0.46=460.46≥Fl=8.22kN
翼缘剪切验算:
0.7*βh*ft*bo*Ho=0.7*1.00*1430.00*1.000*0.46=460.46≥V=102.70kN
基础地梁计算书--说明
基础地梁计算书--说明
天然地基上的地梁，我简单分为自承重和不承重..目前做浅基础的时候主要用到这两种
申明：此表仅学习交流之用，为平时算一两个东西而简单做的表格，觉得有用的话可以讨论完善。
这个表格只能算墙下的地梁（轴心受压），计算内容仅仅是地梁的受弯（不包括剪扭计算）、荷载统计、基底反力及翼缘抗剪切的厚度简单查看下，属于单跨检查用的。
1.对于竖向传力不规整的比如有幕墙+墙+构造柱这个力是不均匀的建议pkpm建地梁模型做。
2.对于选择自承重为了满足承载力而做了翼缘的基础梁底部受拉筋也要额外计算。
（自承重理论上每个部位共同沉降，实际肯定有出入的，比如有的地方反力特别小，但是自承重毕竟反力在承载力之内，除非特殊情况，沉降理论上想象也差不多）
3.对于做桩基承台的宜考虑全部由桩承台来承受（非自承重下此表意义不大算的东西偏少，你得在PKPM中建模型做）
4.若做桩基但地梁底下是已知承载力的持力层可以考虑做自承重地梁并使用此表，所以独立基础基本上都可以考虑用此表。
水池底板还打算做地梁的，建议将地梁在PKPM建模做。
对于楼下的问题，水池我总觉得有筏板就可以了，当然因为某些原因做地梁更好些，那么我也不懂这个地梁应该按什么类型考虑，你说两端有支座么就是墙吧，至多是个暗柱当支点，原则上可以用反
力算弯矩算受拉筋，但是这个水池上浮跟往下沉作用在板上有两种荷载情况~~~当然再大也大不过水池里面灌满水就是往下沉的了。
你们觉得该怎么处理比较好？我觉得还是PKPM建模灌满水这样算地梁~
另外还有一种仅仅拉结作用的地梁....也可以用这个表算，很小的话你得注意满足构造配筋。
基础工程课程设计计算书(修改)精选全文
可编辑修改精选全文完整版基础工程课程设计计算书一、 工程概况某写字楼为钢筋混凝土框架结构，楼高6层，采用钢筋混凝土柱下条形基础。
底层平面见示意图。
框架柱截面尺寸为500×500，二、 根据地质资料可知确定基础埋深：根据地质资料进入土层 1.7m 为粘土层，其基本承载理fak ＝175kPa,为最优持力层，基础进入持力层大于30cm ，基础埋深为2m 。
杂填土γ=15kN/m3粘土γ=18kN/m3；基本承载力fak=175kPa淤泥γ=18.5kN/m3；基本承载力fak=90kPa1.7m3.5m未钻穿地基地质构造情况三、确定基础梁的长度和外伸尺寸。
设基础梁两端外伸的长度为ａ1、ａ2，两边柱之间的轴线距离为ａ。
为使其合力作用点与根据荷载的合力通过基底形心，按形心公式确定基础两端向外延伸出边柱外。
但伸出长度也不宜太大，这里取第一跨距(AB跨)的0.25倍,即取a=0.25×6=1.5m。
ｘc确定后，可按合力作用点与基底形心相重合的原则，定出基础梁的长度Ｌ,则有：Ｌ＝ 2（ｘc＋Ｌａ）= 2×(15+1.5) = 33m三、确定基础受力：表1 柱荷载值表轴号①②③④⑤⑥A 1775 2150 2587 2400 2150 1775B 1775 2150 2587 2400 2150 1775C 1775 2150 2587 2400 2150 1775注：单位kN。
按地基持力层的承载力确定基础梁的宽度ｂ。
初定基础的埋置深度2m ＞0.5m ，应对持力层承载力进行深度修正，即：f ＇＝ f k ＋ηd ·γ0（ｄ－ 0.5 ）= 175 + 1.0×（（15×1.7 + 18 × 3.5）／5.2）×（2.0-1.0）= 192.0 kPa < 1.1f k = 192.5kPa ｂ≥)20'(d f L Fi-∑ =)2200.192(33177521502400258721501775⨯-⨯+++++= 2.56m ,取 b = 2.7m则持力层的地基承载力设计值f ＝ f ＇ = 192.5 kPa四、 条形基础地基承载力验收. 1. 上部结构荷载和基础剖面图∑F i =1775+2150＋2587＋2400＋2150＋1775＝12837kN ∑M=(2587-2150) ×3KN.m=1311KN.M为了增加抗弯刚度,将基础长度L 平行于弯度作用方向,则基础底部抗弯刚度W=bL 2/6=(2.7×332)/6=490.05M 3 折算成线荷载时,Pjmax= F A/Lb+∑M/w=12837kN/(33×2.7)+ 1311KN.M/490.05M3=144.07+2.68=146.75 KN/M2Pjmin= F A/Lb-∑M/w=12837kN/(33×2.7)-1311KN.M/490.05M3=144.07-2.68=141.39 KN/M2Pjmax=146.75 KN/M2<1.2 fak=1.2×175=210 KN/M21/2(Pjmax+ Pjmin)=1/2(146.75+141.39)=144.07<175 KN/M2满足要求.五、地基软弱下卧层的验算第一步:地基承载力特征值修正fa=fak+ηd×rm(d-0.5)=(175+1.0×18(2-0.5) kPa =202 kPa 第二步:验算基础底面面积A=F A/(fa－r G d)= 12837kN/(202-20×2)= 12837/214.04=79.2m2L×b=(2.7×33)=89.1 m2>A=79.2m2符合要求第三步:计算基底附加压力P0=P k－r m d=(F A+G k)/A－r m d=(12837+20×2×33×2.7)/(33×2.7) －15×1.7 KPa =158.57Kpa第四步:计算下卧层顶面附加压力和自重应力为Z=1.7+3.5－2=3.2m>0.5b=0.5×2.7=1.35mα=E S1/ E S2=9/3=3由表1-17查的θ=230,下卧层顶面的附加压力为 P Z =)tan 2)(l tan 2(0θθz z b lb p++=KPa KPa 12.3)424.035.12)(33424.035.127.2(57.1587.233=⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯下卧层顶面处的自重应力 P CZ =(15×1.7+18×3.5)=88.5Kpa 第五步:验算下卧层承载力下卧层顶面以上土的加权平均重度 r m =33/01.17/5.37.1185.3157.1m KN m KN =+⨯+⨯下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值)05.(-+=d m d fak faz γη=[90+1.0×17.01×(5.2-0.50)]=170.23kPaPZ+PCZ=(3.12Kpa +88.5Kpa)=91.62 Kpa ≤faz=170.23kPa 满足要求.六、底板配筋计算第一步:确定混凝土及钢筋强度选用混凝土强度等级为C25,查得ft=1.27Mpa,采用HPB235钢筋得fy=210Mpa.第二步:确定地基净反力Pjmax= F A /Lb+∑M/w=12837kN/(33×2.7)+ 1311KN.M /490.05M 3=144.07+2.68=146.75 KN/M 2Pjmin= F A /Lb-∑M/w=12837kN/(33×2.7)-1311KN.M/ 490.05M 3=144.07-2.68=141.39 KN/M 2第三步:计算截面I 距基础边缘的距离 bi=0.5×(2.7－0.24)=1.23m第四步:计算截面的剪力设计值 VI=bi/2b[(2b －bi)pjmax+bi ×pjmin] =()[]m KN m KN /179/39.14123.175.14623.17.227.2223.1=⨯+⨯-⨯⨯第五步:确定基础的有效高度 h0≥mm ft VI 34.20127.17.01797.0=⨯= 基础高度可根据构造要求确定,边缘高度取250mm,基础高度取h=350mm,有效高度h0=(350－50)=300mm ＞201.34mm,合适.第六步:验算基础截面弯矩设计值MI=0.5VI ×bi=0.5×179×1.23=110.1KN.m/m 第七步:计算基础每延长米的受力钢筋截面面积并配筋 As=261941103002109.01.11009.0mm fyh MI =⨯⨯⨯=配受力钢筋Ф20@150(As=2094.7mm 2),配Ф8@250的分布筋.七、基础梁纵向内力计算及配筋 第一步:确定基础净反力∑F i =1775+2150＋2587＋2400＋2150＋1775＝12837kN ∑M=(2587-2150) ×3KN.m=1311KN.MW=bL 2/6=(2.7×332)/6=490.05M 3Pjmax= F A /Lb+∑M/w=12837kN/(33×2.7)+ 1311KN.M /490.05M 3=144.07+2.68=146.75 KN/M 2Pjmin= F A /Lb －∑M/w=12837kN/(33×2.7)-1311KN.M/490.05M 3 =144.07-2.68=141.39 KN/M 2折算为线荷载时: Pjmax=(146.75×2.7) KN/m =396.225KN/m pjmin=(141.39×2.7) KN/m =381.753 KN/m 为计算方便,各柱距内的反力分别取该段内的最大值 第二步确定固端弯矩m KN m KN M BA •=•⨯⨯=4465.12.396212 m KN m KN M CB •-=•⨯⨯-=75.177965.395812 m KN m KN M CD•=•⨯⨯=117969.3921212 m KN M DC •-=1179 m KN m KN M DE •=•⨯⨯=117163.3901212 m KN M ED •-=1171m KN m KN M EF •=•⨯⨯=116367.3871212 m KN M FE •-=1163m KN m KN M FG •=•⨯⨯=173361.385812m KN m KN M GH •=•⨯⨯-=4305.15.382212⑵ 分配系数ＥＩ ＥＩ ＥＩ 各杆线刚度 ｉAB ＝ ─── ; ｉBC ＝ ─── ; ｉCD ＝ ───1.5 6 6分配系数 μBA ＝BC AB i i 433i AB + =0.43 ; μBC ＝BC AB i i 433i BC += 74=0.57μCB ＝CD BC i i 344i BC +=178=0.47; μCD ＝BC CD i i 343i CD + =179=0.53（三）、地基梁正截面抗弯强度设计地基梁的配筋要求基本上与楼面梁相同。
条形基础设计计算书
一、设计资料：1、本设计的任务是设计一多层办公楼的钢筋混凝土柱下条形基础，框架柱的截面尺寸均为b×h=500mm×600mm，柱的平面布置如下图所示：2、办公楼上部结构传至框架柱底面的荷载值标准值如下表所示：注：表中轴力的单位为KN，弯矩的单位为；所有1、2、3轴号上的弯矩方向为逆时针、4、5、6轴号上的弯矩为顺时针，弯矩均作用在h方向上。
3、该建筑场地地表为一厚度为1.5m的杂填土层（容重为17kN/m3），其下为粘土层，粘土层承载力特征值为F ak=110kPa，地下水位很深，钢筋和混凝土的强度等级自定请设计此柱下条形基础并绘制施工图。
二、确定基础地面尺寸：1、确定合理的基础长度：设荷载合力到支座A的距离为x，如图1：则：x=∑∑∑+i iiiF Mx F=300700700700700350)5.17300147005.1070077005.37000(++++++⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+=8.62mG图1因为x=〈21=⨯， 所以,由《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）8.3.1第2条规定条形基础端部应沿纵向从两端边柱外伸，外伸长度宜为边跨跨距的倍取a 2=(与41l=⨯相近)。
为使荷载形心与基底形心重合，使基底压力分布较为均匀，并使各柱下弯矩与跨中弯矩趋于均衡以利配筋，得条形基础总长为：L=2(a+a 2-x)=2⨯+19.36m ≈19.4m 121.1m 、确定基础底板宽度b ： 竖向力合力标准值:∑KiF=350+700+700+700+700+300=3450kN选择基础埋深为，则m γ=（⨯+⨯）÷=m 3深度修正后的地基承载力特征值为：()5.0-+=d f f m d ak a γη=110+⨯⨯由地基承载力得到条形基础b 为： b ≥)20(d f L Fa Ki-∑=)8.120529.132(4.193450⨯-⨯=1.842m取b=2m ，由于b 〈3m ，不需要修正承载力和基础宽度。
十字交叉梁基础计算书
十字交叉梁基础计算书克旗车管所综合楼工程；工程建设地点：省际大通道K188+100处北侧；属于框架结构；地上3层;建筑高度：12.3m；标准层层高：4.2m ；总建筑面积：2685.2平方米；总工期：218天。
本工程由赤峰市克旗交警队投资建设，中城建北方建筑勘察设计研究院设计，中城建北方建筑勘察设计研究院地质勘察，内蒙古金鹏建设监理公司克旗监理部监理，赤峰市方圆建筑工程有限责任公司组织施工；由张晓军担任项目经理，李洪波担任技术负责人。
本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）等编制。
一、塔吊的基本参数信息塔吊型号: QTZ40；塔吊起升高度H: 29.000m；塔吊自重G: 274kN；最大起重荷载Q: 40.000kN；桩间距l: 3m；桩边长d: 0.700m；桩钢筋级别: HPB235；混凝土强度等级: C35；交叉梁截面宽度: 1.4m；交叉梁截面高度: 1.200m；交叉梁长度: 6m；桩入土深度: 3.000m；保护层厚度: 50.00mm；交叉梁钢筋级别：HPB235；塔吊倾覆力矩M: 400kN·m；塔身宽度B: 1.600m；二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1. 塔吊自重: G=274kN2. 塔吊最大起重荷载: Q=40kN作用于塔吊的竖向力: F=1.2×274+1.2×40=376.8kN3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M kmax＝400kN·m；塔吊倾覆力矩: M= 1.4 ×400.00 = 560.00kN·m三、交叉梁最大弯矩和桩顶竖向力的计算计算简图：十字交叉梁计算模型(最大弯矩M方向与十字交叉梁平行)。
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地基梁计算(一)
（取最大线荷载计算）
一、几何数据及计算参数
构件编号: LL-1
混凝土： C30 主筋： HRB400 箍筋： HRB400
纵筋合力点边距as(mm)： 35.00 指定主筋强度：无
跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00 (说明：弯矩调整系数只影响配筋)
自动计算梁自重：是
恒载系数： 1.20 活载系数： 1.40
二、荷载数据
荷载工况1 (恒载):
三、内力及配筋
1. 弯矩图
2. 剪力图
3. 截面内力及配筋
0支座: 正弯矩 0.00 kN*m,
负弯矩 0.00 kN*m,
剪力166.23 kN,
上钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 495.00 mm2
下钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 495.00 mm2
裂缝 0.00mm
1跨中: 正弯矩 39.18 kN*m,
负弯矩 0.00 kN*m,
剪力-256.90 kN,
挠度0.07mm(↓),位置：跨中
裂缝 0.05mm
上钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 495.00 mm2
下钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 495.00 mm2
箍筋: f8@200（4）,实际面积: 1005.31 mm2/m, 计算面积: 749.05 mm2/m 1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 位置: 0.00m
负弯矩 54.40 kN*m, 位置: 0.00m
剪力左 -256.90 kN, 位置: 1.20m
剪力右 226.67 kN, 位置: 0.00m
上钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 495.00 mm2
下钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 495.00 mm2
裂缝 0.07mm
2跨中: 正弯矩 18.46 kN*m, 位置: 0.64m
负弯矩 0.00 kN*m, 位置: 0.00m
剪力226.67 kN, 位置: 0.00m
挠度0.07mm(↓),位置：跨中
裂缝 0.02mm
上钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 495.00 mm2
下钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 495.00 mm2
箍筋: f8@200（4）,实际面积: 1005.31 mm2/m, 计算面积: 749.05 mm2/m 2支座: 正弯矩 0.00 kN*m,
负弯矩 36.27 kN*m,
剪力左 -196.45 kN,
剪力右 196.45 kN,
上钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 495.00 mm2
下钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 495.00 mm2
裂缝 0.05mm
3跨中: 正弯矩 18.46 kN*m,
负弯矩 0.00 kN*m,
剪力-226.67 kN,
挠度0.07mm(↓),位置：跨中
裂缝 0.02mm
上钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 495.00 mm2
下钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 495.00 mm2
箍筋: f8@200（4）,实际面积: 1005.31 mm2/m, 计算面积: 749.05 mm2/m 3支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 位置: 0.00m
负弯矩 54.40 kN*m, 位置: 0.00m
剪力左 -226.67 kN, 位置: 1.20m
剪力右 256.90 kN, 位置: 0.00m
上钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 495.00 mm2
下钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 495.00 mm2
裂缝 0.07mm
4跨中: 正弯矩 39.18 kN*m, 位置: 0.73m
负弯矩 0.00 kN*m, 位置: 0.00m
剪力256.90 kN, 位置: 0.00m
挠度0.07mm(↓),位置：跨中
裂缝 0.05mm
上钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 495.00 mm2
下钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 495.00 mm2
箍筋: f8@200（4）,实际面积: 1005.31 mm2/m, 计算面积: 749.05 mm2/m 4支座: 正弯矩 0.00 kN*m,
负弯矩 0.00 kN*m,
剪力-166.23 kN,
上钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 495.00 mm2
下钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 495.00 mm2
裂缝 0.00mm
地基梁计算（二）
（取最大桩间距计算）
一、几何数据及计算参数
构件编号: LL-1
混凝土： C30 主筋： HRB400 箍筋： HRB400
纵筋合力点边距as(mm)： 35.00 指定主筋强度：无
跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00
(说明：弯矩调整系数只影响配筋)
自动计算梁自重：是
恒载系数： 1.20 活载系数： 1.40
二、荷载数据
荷载工况1 (恒载):
三、内力及配筋
1. 弯矩图
2. 剪力图
3. 截面内力及配筋
0支座: 正弯矩 0.00 kN*m,
负弯矩 0.00 kN*m,
剪力211.14 kN,
上钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 495.00 mm2
下钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 495.00 mm2
裂缝 0.00mm
1跨中: 正弯矩88.68 kN*m,
负弯矩 0.00 kN*m,
剪力-316.70 kN,
挠度 0.47mm(↓), 位置：跨中
裂缝 0.16mm
上钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 495.00 mm2
下钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 614.37 mm2
箍筋: f8@200（4）,实际面积: 1005.31 mm2/m, 计算面积: 749.05 mm2/m 1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 位置: 0.00m
负弯矩110.85 kN*m, 位置: 0.00m
剪力左-316.70 kN, 位置: 2.10m
剪力右263.92 kN, 位置: 0.00m
上钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 775.08 mm2
下钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 495.00 mm2
裂缝 0.26mm
2跨中: 正弯矩27.71 kN*m, 位置: 1.05m
负弯矩 0.00 kN*m, 位置: 0.00m
剪力263.92 kN, 位置: 0.00m
挠度 0.32mm(↓), 位置：跨中
裂缝 0.02mm
上钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 495.00 mm2
下钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 495.00 mm2
箍筋: f8@200（4）,实际面积: 1005.31 mm2/m, 计算面积: 749.05 mm2/m 2支座: 正弯矩 0.00 kN*m,
负弯矩110.85 kN*m,
剪力左-263.92 kN,
剪力右316.70 kN,
上钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 775.08 mm2
下钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 495.00 mm2
裂缝 0.26mm
3跨中: 正弯矩88.68 kN*m,
负弯矩 0.00 kN*m,
剪力316.70 kN,
挠度 0.47mm(↓), 位置：跨中
裂缝 0.16mm
上钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 495.00 mm2
下钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 614.37 mm2
箍筋: f8@200（4）,实际面积: 1005.31 mm2/m, 计算面积: 749.05 mm2/m
3支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 位置: 2.10m
负弯矩 0.00 kN*m, 位置: 2.10m
剪力-211.14 kN, 位置: 2.10m
上钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 495.00 mm2
下钢筋: 6f14, 实际面积: 923.63 mm2, 计算面积: 495.00 mm2
裂缝 0.00mm。