玉环电厂4×1000MW机组锅炉系统三年运行实践
超超临界1000MW机组汽轮机单侧进汽运行的实践与分析
Ａ侧 再热 调节 阀全关 后 参数 曲线见 图 ４ 。两侧 再
热蒸汽 温度 偏差 保 持在 ２ ． １ ４℃ 左右 （ 侧 ５ ６ ７℃ ， Ａ ０．
Ｂ侧 ４ ５ ３℃） 两 侧 主蒸 汽温 度 偏差 保 持在 ２ ８． ， ２℃左
右 （ 侧 ５ ２ ６℃ 、 Ａ ４． Ｂ侧 ５ ０ ４℃） Ａ 侧低压 旁路 阀开 ２． ，
为汽 轮机单侧进 汽 可行 。
图 ２ 中压 缸 阀 门组 试 验 过 程 参 数 曲线
高压缸 阀门组 试 验 时 ， 侧 调 节 阀先 根 据 指 令 关 Ａ
闭， Ｂ侧调 节 阀开启 ， 其开 度根 据机 组 负荷进 行 自动控
制， 此时 高压缸 即为 Ｂ侧 阀 门单 独进 汽 工 况 。Ａ 侧 高
辅 助风挡 板 ， 降低 省 煤器 出 口氧量 设定值 ， 同时注 意低
超限。
负荷 稳燃 以及 防止 局部水 冷壁热 负荷高 造成金 属壁 温
侧 蒸汽 流量存 在偏差 ， 使得 Ａ 侧 再热 蒸汽 温度 升 高 ， Ｂ
侧再热 蒸汽 温度 降低 ， 侧 低 压 旁路 阀后 温度 已达保 Ａ 护值而 无法继 续 开 大 阀 门增 流 ， 热 蒸 汽 事故 减 温 水 再 流量 已为最 大流 量 （ 调节 裕 量 ） 通 过 燃 烧调 整 来 减 无 ， 少再热 蒸汽 温度偏 差造成 主蒸 汽温度 产生反 方 向偏 差
阀门活 动特 性 试 验 全 过 程 约 ２ ｉ ， 轮 机 高 、 ０ｒ ｎ 汽 ａ 中压 缸左右 侧 单侧 进 汽运 ： 间 均 约 为 ７ｒｉ， 验 行时 ｎ试 ａ 过程 相应参数 曲线 见 图 １ 图 ２ 、 。
试 验过程 分析 如下 ：
汽 轮机 中压缸 单侧进 汽 时造成 锅炉两 侧通 流量 出现 较
玉环电厂1000MW机组汽机基座施工方案范文研讨
玉环电厂1000MW机组汽机基座施工方案范文研讨此论文获2005年中国电机工程协会电力土建专委会学术交流2等奖，同时被刊登在《武汉大学学报》工学版2005年增刊工程概况华能玉环电厂设计装机容量4某1000MW超超临界燃煤发电机组，分一、二期工程同时建设，采用德国西门子公司技术设计的汽机基座为整体框架式现浇钢筋混凝土结构、型式复杂。
我公司负责施工的3号、4号汽轮发电机基础分别位于汽机房A1～A5侧，27～32、38～43轴之间。
1.施工顺序：2.测量放线:利用主厂房控制网用GTS-700全站仪放出汽轮发电机中心线、１号机两条低压缸中心线和一条发电机中心线，将汽机的纵、横轴线引测到厂房基础上。
此四条线必须与底板线复合且经过四级验收后，方可做为汽机基座施工基准线。
3.模板工程3.1支撑系统：采用φ48某5钢管搭设普通脚手架，梁底搭满樘脚手架，立杆间距纵横均为600mm，横杆间距为1200mm；板底立杆间距纵横均为1200mm，横杆间距为1200mm。
外跨4排脚手架，整个脚手架在0.0m每个拐角处均加斜拉撑，在直段的外侧脚手架每间隔6.0m加一道斜拉撑，相邻斜拉撑要相对或相背，不能朝同一方向。
脚手架在底端之上100-300mm处一律设纵向和横向扫地杆，并与立杆连接牢固。
在运转层外2排脚手架上满铺脚手板，搭设防护栏杆做为工作面。
在固定端、扩建端搭设折返式步道，各操作平台留出入口。
3.2模板工程5.预埋螺栓、套管施工本基座共有预埋螺栓套管52根、预埋螺栓160根，采取在柱子砼施工后在柱顶预埋铁件生根，在运转层形成钢架的方法来固定预埋螺栓和套管。
固定架安装：固定钢架采取单件现场焊接安装，钢柱、钢梁的吊装借助位于汽机间的M600/32t吨平臂吊或50t汽车吊，先装钢柱后装钢梁再装立杆和斜撑，整体钢架安装完后再安装槽钢面梁和拉撑，柱子顶部预埋铁件尺寸为600某400某12mm，钢柱采用I45a工字钢制作，钢梁采用槽钢[16a、[22a制作。
华能玉环电厂1000MW超超临界机组输煤系统
第１期・・电力建设ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ第２９卷第１期２００８年１月Ｖｏｌ．２９Ｎｏ．１Ｊａｎ，２００８华能玉环电厂１０００ＭＷ超超临界机组输煤系统陈斌（华东电力设计院，上海市，２０００６３）［摘要］华能玉环电厂是国内首次自主设计的百万千瓦级超超临界机组电厂。
文章对电厂输煤系统进行了介绍，并对系统配置进行了说明。
最后，文章还对百万千瓦级机组燃煤电厂输煤系统的配置提供了一些建议。
［关键词］华能玉环电厂；超超临界；输煤系统；系统配置中图分类号：ＴＫ２８４．３文献标志码：Ｂ文章编号：１０００－７２２９（２００８）０１－００５５－０３收稿日期：２００７－０９－１０作者简介：陈斌（１９７０—），男，大学，高级工程师，主要从事火力发电厂输煤工程设计与管理工作。
１工程概况华能玉环电厂煤质资料和耗煤量分别如表１、２。
２输煤系统方案１．１卸煤设施和贮煤设施１．１．１卸煤设施燃煤由火车从矿区运至北方下水港，再由海轮运至电厂专用卸煤码头。
卸煤设施一、二期公用。
全厂建设１座５万ｔ级专用卸煤码头，共设置２个泊位，每个泊位上安装２台桥式抓斗卸船机，每台卸船机的额定出力为１５００ｔ／ｈ，每个泊位的设计年通过能力约为４７０万ｔ，分别满足２×１０００ＭＷ机组耗煤量要求。
由卸船机卸下的煤均可以通过安装在码头上的Ｃ－０１Ａ／Ｂ胶带输送机转运至引桥Ｃ－０２Ａ／Ｂ胶带输送机，通过Ｃ－０２Ａ／Ｂ胶带输送机将煤送至厂内Ｔ－０２转运站并进入厂内输煤系统。
码头Ｃ－０１Ａ／Ｂ及引桥Ｃ－０２Ａ／Ｂ胶带输送机双路布置（一、二期各１路，互为备用）。
燃煤进入Ｔ－０２转运站后，经Ｃ－０３Ａ／Ｂ、Ｃ－０４Ａ／Ｂ、Ｃ－０５Ａ／Ｂ（一、二期公用），Ｃ－２１Ａ／Ｂ、Ｃ－２２Ａ／Ｂ（二期）胶带输送机及Ｔ－０３、Ｔ－０４、Ｔ－０５（一、二期公用），Ｔ－２１、Ｔ－２２（二期）转运站进入煤场。
上述胶带输送机均为双路布置，一、二期各用１路，互为备用。
1000MW超超临界锅炉技术介绍
• 便于节流孔圈的调试。 • 便于更换和检查。
第三十五页，编辑于星期五：四点 二十四分。
型式
水冷壁入口节流孔圈
定位销式 （需维修）
先进的管内式 （不需维修）
业绩 调整时间
螺栓
节流孔板 螺母
螺栓与螺母
节流孔圈
松浦#1炉（1989年投运） 新地#2炉
主要技术特点
• 锅炉为Π型布置，尾部为双烟道
• 内螺纹管改进型垂直水冷壁，加装中间混合集箱及两级分配器， 减少了水冷壁偏差，并将节流孔圈装于水冷壁下联箱外面的水冷壁管
上以便于调试、简化结构。
• 采用带有再循环泵的启动低负荷系统，能回收启动阶段的工质和热量
并增加了运行的灵活性。
• 采用低NOx PM燃烧器和MACT燃烧技术。 • 反向双切圆燃烧方式以获得均匀的炉内空气动力场和热负荷分配，
超超临界锅炉技术来源与引进
• 2003年11月，哈尔滨锅炉厂有限责任公司由日本三菱重工（MHI）进行技术支 持，获得了国内第一个1000MW超超临界锅炉合同——华能玉环4X1000MW超超 临界锅炉。
• 2004年9月，哈尔滨锅炉厂有限责任公司与日本三菱重工签定了超超临界锅 炉技术的技术转让合同。
需双向调整
较复杂
（有时可靠性较低）
第三十二页，编辑于星期五：四点 二十四分。
螺旋管圈水冷壁SS：在焊件与管子之间不可避免的温差 （在负荷震荡期间）
——潜在的疲劳破坏的根源——
螺旋管圈结构详图
第三十三页，编辑于星期五：四点 二十四分。
内螺纹管优良的传热特性
膜态沸腾
核态沸腾
偏离核 态沸腾
核态沸腾
1000MW超超临界机组几例非典型操作的研究与实践
Ｒｅ ｓ ｅ ａ ｒ ｃ ｈ ａ ｎ ｄ Ｐ ｒ ａ ｃ ｔ ｉ ｃ ｅ ｏ ｆ Ｓ ｅ ｖ ｅ ｒ ａ ｌ Ｎｏ ｎ ｔ ｖ ｐ ｉ ｃ ａ ｌ
Ｏｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ Ｉ ｓ ｓ ｕ ｅ ｓ ｆ ｏ ｒ １ ０ ０ ０ ＭＷ Ｕｌ ｔ ｒ ａ — ｓ ｕ ｐ ｅ ｒ ｃ ｒ ｉ ｔ ｉ ｃ ａ ｌ Ｕｎ ｉ ｔ
ｃ ｌ ａ ｏ ｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｈ ａ ｖ ｅ ｂ ｅ ｅ ｎ ｃ ｏ ｎ ｄ ｕ ｃ ｔ ｅ ｄ， ｗｈ ｉ ｃ ｈ ｈ ａ ｎ ｄ ｌ ｅ ｄ ｆ ａ ｕ ｌ ｔ ｓ ｉ ｎ ｏ ｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ａ ｎ ｄ ｆ ｕ ｒ ｔ ｈ ｅ ｒ ｉ ｍｐ ｒ ｏ ｖ ｅ ｄ ｗ ｏ ｒ ｋ ｉ ｎ ｇ ｓ ｔ ａ ｂ ｉ ｌ ｉ ｔ ｙ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｕ ｎ ｉ ｔ ．
主 要有 三个 难点 ：
（ １ ） 汽轮机中压缸单侧进汽运行 的工况无先
例 可循 ， 是 否能稳 定 运行难 预 测 ；
再热汽压力 ５ ． ３ ５ Ｍ Ｐ ａ 。汽轮机高压主汽门、 高压 调 门、 中压主汽 门、 中压调门各两个 ， 从锅炉再热 器传输来 的蒸汽分两路 分别进人 中压缸两个 汽 门， 在 中压缸两侧汽门前设置 了连通管进行蒸汽
Ｋｅ ｙ ｗｏｒ ｄｓ： １ ００ ０ Ｍ Ｗ ；ｕｌ ｔ ｒ ａ— ｓ ｕ ｐｅ ｒ ｃ ｒ ｉ ｔ ｉ ｃ ａ ｌ ｕｎ ｉ ｔ ；ｏ ｐｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ；ｐｒ ａ ｃ ｔ ｉ ｃ ｅ
华 能 玉环 电厂 １ ０ ０ ０ ＭＷ 超 超 临界 机 组 投 产
连 通 。旁路 系统 采 用 容 量 为 ４ ０ ％Ｂ ＭＣ Ｒ 的高 、 低 压 两级 串联 系统 ； 发 电 机 为上 海 汽 轮 发 电机有 限 公司（ 德 国西 门子 公 司 提 供 技 术 支 持 ） 生 产 的 三
超超临界1000MW机组锅炉上水冲洗方式优化
［ 关
键
词］ １０ ０Ｍ Ｗ 机 组 ； 超 临 界 ； 炉 ； 洗 ； 耗 ０ 超 锅 冲 能
２ ６ ［ 中图分类 号］ ＴＫ ２ ９．
［ 文献 标识 码］ Ｂ
３ （０ １ １ ０ ３ ［ 章 编 号 ］ １ ０２—３ ６４ ２ １ ） ０—０ ３５—０ 文 ０
［ ｏｉ编 号 ］ ｌ． ９ ９ ｊｉ ｎ １ ０ ｎ Ｏ ３ ６ ／．ｓ ． ０ ２—３ ６ ． ０ １ ． ３ ｓ ３４ ２ １．０ ０５ １
对此 制定 了锅 炉静 压上 水冲 洗 的优 化 方 案 ， 并在 华 能 玉环 电厂 超 超 临界 机 组 的起 动 过
程 中应用 。 实践 证 明 ， 炉静 压上 水 冲洗方 式 与原设 计 冲洗 方式相 比， 锅 冲洗 过 程净 节 约
厂用电２８ ． ５万 ｋ ・ｈ 多发 电 ７ Ｗ ， ０万 ｋ ・ ， ｗ ｈ 节省 燃油 ２ ， 能效 果显著 。 ０ｔ节
超 超 临界 １０ ０ＭＷ 机 组 锅 炉 ０ 上 水 冲洗 方 式 优 化
黄 寅 ， 泽 华 吴
华 能 玉环 电厂 ， 江 玉环 浙 ３ ７０ １６４
［ 摘
要］ 超超 临界 机组起 动过 程 中锅 炉 上水 冲洗 阶段 存 在 能耗 高 、 间 长、 时 冲洗 效 果差 等 问题 ，
锅炉 起 动热态 冲洗 温度 控 制标准 为汽 水分 离器 人 口温
度 １０ ７ ５ ～１ ０℃ 。给水 系统设 置 ２台 ５ ％容 量 的 汽动 ０ 给水 泵 （ 汽泵 ） １台 ２ ％容 量 的 电动 给 水 泵 （ 和 ５ 电泵 ） 。
ｏＰＴＩ Ｉ Ｍ ＺＡＴＩ ｏＮ ｏＦ ＡＴＥＲ ＵＰＰＬＹＩ Ｗ Ｓ ＮＧ ＡＮＤ ＦＬＵＳＨＩ ＮＧ ｏ ＤＥ Ｍ ＦｏＲ
华能玉环电厂4_1000MW机组3年运行的实践探索
电力建设Electric Power Construction第31卷第4期2010年4月V ol.31，No.4Apr ，2010ABSTRACT:Since Huaneng Yuhuan Power Plant (4×1000MW)was put into operation for 3years some experiences and lessons have been obtained through continuous practice exploration.The paper introduces following issues,including increasing auxiliary operation reliability,solving water wall problems and main electrical system,studying unit primary frequency performance,overcoming that neighbor unit auxiliary steam system can not be standby during unit beginning operation,solving excessive vibration of No.3unit turbine since commissioning,whichareexpectedtobehelpfulforlarge-capacity USC unit design,manufacture,construction,operation and maintenance.KEYWORDS:1000MW USC unit;operation practice;exploration摘要：从提高辅机运行可靠性、解决水冷壁节流孔堵塞的问题、解决主电气系统的问题、研究机组一次调频性能、克服机组投运初期邻机辅汽系统不能备用的问题和解决3号机组汽轮机投产以来振动偏大问题等几个方面介绍了华能玉环电厂4×1000MW 机组投产3年来取得的一些经验和教训，期望有助于大容量超超临界机组的设计、制造、施工和运行维护。
华能玉环电厂超超临界1000MW机组锅炉特点
。
采用 烟 气 分配 挡 板 燃 烧 器 摆动 喷水 等 方 式
，
锅炉设
1
。
热 态 起 动 时 对 锅 炉 的 热 冲击 炉 水再 循 环 泵
计煤种 为神 府东 胜 煤 和 晋北 煤 主要 参 数 见 表
表
— — — — —
锅 炉 起 动 系 统 由立 式 布 置 的 内 置 式 分 离 器 储 水 箱
岛压 加热 器 给 水 泵
锅 炉 水 冷 壁 采 用 三 菱 重 工 公 司 （ ＨＩ 的 改 进 型 Ｍ ）
内螺纹 管焊接 膜 式 垂直 水 冷 壁 ， 水 冷壁 中间高 度 位 在
图 １ 锅 炉 起 动 系统
置 加装 了 中间混合集 箱 ， 并配备 了两级 分配 器 。
滑 压 运 行 的超 超 临 界 锅 炉 的 运 行 中 要 经 历 起 动 阶
，
PM
型低
Nq
a r
燃 烧 器 反 向双 切 圆燃 烧
m
。
锅 炉 炉膛 断 面 尺 寸 为
全 高为
65
．
．
32 084
(宽) × 15 6 70
．
m m
(深 )
，
1
锅炉起动 系统
华 能 玉 环 电 厂 超 超 临界 直 流 炉 配 置 的起 动 系 统 为
5
m
，
截面 热 负荷 为
。
4
59 MW
群 ／
，
容积热 负 带有 再 循 环 泵 改 进 型 内置 式 起 动 系 统 起 动 过 程 回 收
，
荷为
82 7 kW
甜 ／
炉 膛 采 用 内螺 纹 管 垂 直 上 升 膜 式 水 冷 壁 循 环 泵
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华能玉环电厂4×1000MW机组锅炉系统运行实践张志挺华能玉环电厂目录1玉环电厂锅炉设备概况2 玉环电厂锅炉设备运行现状3 玉环电厂锅炉系统投产三年来的运行实践 3.1水冷壁节流孔异物堵塞或结垢3.2 空预器排烟温度偏高3.3磨煤机出口粉管缩孔积粉自燃目录3.4灰系统设计出力不足3.5 渣系统运行可靠性较差3.6吹灰汽源改造3.7 再热器事故喷水位置改造3.8 一次风机倒转3.9 其它问题1 玉环电厂锅炉设备概况华能玉环电厂4×1000MW超超临界燃煤机组工程为国家重点工程。
锅炉为哈尔滨锅炉有限责任公司引进日本三菱重工业株式会社技术制造的HG-2953/27.46-YM1型超超临界变压运行直流锅炉与上海汽轮机有限公司和德国SIEMENS公司联合设计制造的N1000-26.25/600/600（TC4F）型超超临界凝汽式汽轮机配套，组成单元制机组。
4台机组分别于2006年11月28日、2006年12月30日、2007年11月11日和2007年11月24日投产发电。
1 玉环电厂锅炉设备概况✤锅炉主要技术参数280294298℃省煤器进口水温度603603603℃再热器出口蒸汽温度365366377℃再热器进口蒸汽温度 4.565.625.94MPa 再热器出口蒸汽压力 4.745.816.14MPa 再热器进口蒸汽压力187323162446t/h 再热蒸汽流量605605605℃过热蒸汽温度22.2027.3327.46MPa 过热蒸汽压力221428072953t/h 过热蒸汽流量75％BMCR BRL BMCR 单位项目360mg/Nm 3NOx 排放量888%空气预热器漏风率（一年后）666%空气预热器漏风率（一年内）353535%BMCR 锅炉不投油最低稳定负荷93.65%BRL 工况锅炉保证效率(LHV)114122125℃锅炉排烟温度（修正后）118127129.4℃锅炉排烟温度（未修正）305319324℃预热器出口二次风温度293305309℃预热器出口一次风温度232323℃预热器进口二次风温度292929℃预热器进口一次风温度75％BMCR BRL BMCR 单位项目✤锅炉主要技术参数2 玉环电厂锅炉设备运行现状✤主要经济性指标现状294.54299.82299.57g/kWh综合供电煤耗293.03297.88298.51g/kWh 生产供电煤耗 5.075.785.60%综合厂用电率 4.585.175.26%发电厂用电率279.62282.48282.80g/kWh 发电煤耗1640376.361944205.201177205.40104×kWh 发电量2009年1～10月份2008年2007年单位项目✤锅炉热效率玉环电厂1～4号锅炉设计热效率保证值(BRL 工况)为93.65%。
2007年3月、2007年4月、2008年4月、2008年5月西安热工研究院分别对1～4号机组进行了锅炉性能考核试验。
测试结果为：1号锅炉效率为93.88%，2号锅炉效率为93.76%，3号锅炉效率为93.88%，4号锅炉效率为93.80%，均高于保证值，考核试验结果见下表。
✤玉环电厂1、2号锅炉考核试验结果平均锅炉效率93.7693.8%η考核试验93.7493.7893.8593.91％ηc修正后锅炉效率93.9494.0394.0594.2%h实测锅炉效率133.7132.7134137.1℃t G''平均排烟温度0.210.961.2%C s炉渣可燃物0.370.481.521.33%C f飞灰可燃物10101010%r s炉渣比率90909090%r f飞灰比率23420235402329023180kJ/kgHf低位发热量工况2工况1工况2工况12号锅炉考核试验1号锅炉考核试验单位符号项目✤玉环电厂3、4号锅炉考核试验结果平均锅炉效率93.8993.88%η考核试验93.8893.993.6593.8893.87％ηc修正后锅炉效率93.6293.6593.793.9493.97%h实测锅炉效率147.5147.9126.4124.4124.1℃t G''平均排烟温度1.391.025.052.462.94%C s炉渣可燃物0.550.594.583.212.59%C f飞灰可燃物1010101010%r s炉渣比率9090909090%r f飞灰比率2227022230240502392023700kJ/kgHf低位发热量工况2工况1工况3工况2工况14号锅炉考核试验3号锅炉考核试验单位符号项目✤#1~4炉排烟温度汇总110115120125130135140145#1机组#2机组#3机组#4机组排烟温度设计值排烟温度表计值修正后排烟温度✤#1~4炉考核试验燃煤特性与飞灰含碳量1.390.552227015.61.020.592223015.54号锅炉5.054.58240509.45 2.463.212392011.093号锅炉00.37234204.390.370.48235404.492号锅炉0.961.52232905.43 1.21.33231806.371号锅炉炉渣可燃物(%)飞灰可燃物(%)收到基低位发热量Q net,ar (kJ/kg)收到基灰份Aar (%)锅炉编号✤#1~4炉空气预热器漏风率7.486.635.825.564.98%平均漏风率7.537.446.177.095.765.885.14 5.99 4.94 5.01 %空气预热器漏风率 4.253.753.753.744.464.244.014.353.894.16%空气预热器出口氧量 3.592.842.482.283.353.083.093.182.993.15%空气预热器进口氧量2765.82732.62735.42797.22795.6t/h 锅炉蒸发量344327338338337t/h 给煤量998.91000.61002.51002.91001.4M W 负荷B 侧A 侧B 侧A 侧B 侧A 侧B 侧A 侧B 侧A 侧工况一工况一工况一工况二工况一4号锅炉3号锅炉2号锅炉1号锅炉单位参数3 玉环电厂投产三年来的运行实践3.1水冷壁节流孔异物堵塞或结垢✤在基建和投产初期的原因分析：由于设备制造和现场施工的原因，锅炉水系统内不可避免会留有部分异物，由于水冷壁集箱的出口管接头上加装了节流孔圈，运行中进入水壁集箱的异物会被拦在水冷壁集箱内无法排出。
节流孔圈在工厂加工和现场施工过程中也常会出现孔径与设计不符的现象。
✤试运期间锅炉爆管分析玉环电厂一号机组在调试阶段，水冷壁及过热器先后4次发生爆管，由于锅炉运行只有几十小时，在排除管材质量、超参数运行等因素外，初步认定爆管原因为受热面管内节流孔圈存在制造厂机械加工残留物（铁刨花、眼镜片、草帽边）、铁水滴凝固块、电磨头等异物堵塞，造成受热面短时超温爆管。
第一次爆管：时间：2006年10月22日位置：三过第二次爆管：时间：2006年10月31日位置：二过第二次爆管：时间：2006年10月31日位置：水冷壁第三次爆管：时间：2006年11月12日位置：四过第四次爆管：时间：2006年11月19日位置：水冷壁联箱清洁度随着机组参数的提高，为了平衡受热面汽水特性、控制工质流速，锅炉联箱或者受热面管子内部加装了节流孔板（圈），这就对制造厂联箱清洁度提出了较高的要求。
但由于部分生产厂对此认识不足，没有注重加工工艺，进而造成联箱制作过程产生的“眼镜片”、“草帽边”、铁水凝固物、钻屑、车刀等杂物因清理不彻底，流入安装现场，为锅炉运行留下了隐患。
联箱钻孔残留铁屑末再出口集箱(钻孔遗留钻片)三过入口集箱(草帽边)3.1水冷壁节流孔异物堵塞或结垢✤解决方法：采取了停炉后带压放水，尽可能冲刷带走异物。
锅炉冷却后割开水冷壁下集箱手孔，用高压除盐水冲洗，机械清理异物等方法。
在水冷壁上加装温度测点，提早发现水冷壁温度偏高的现象，避免爆管的发生。
水冷壁节流孔结构型式示意图过热器、再热器管节流孔圈示意图水冷壁三叉管钻孔未通透水冷壁管内机械加工铁屑水冷壁超温管节流圈前取出异物3.1水冷壁节流孔异物堵塞或结垢水冷壁爆管、胀粗锅炉壁温实时监测系统锅炉壁温实时监测系统3.1水冷壁节流孔异物堵塞或结垢一号机组首次并网到168小时结束，共用时46天。
通过吸取教训采取措施，对联箱内部及节流孔圈进行全面检查，取得了明显效果，二、三、四号机组调试阶段未发生爆管，首次并网到168小时结束，分别用时15天、20天、10天，大大缩短了机组的调试周期，提高了机组的安全可靠性。
3.1水冷壁节流孔异物堵塞或结垢✤机组投产两年后的新问题：随着锅炉运行小时的增加，水冷壁温度高的问题逐渐严重。
停炉检查发现，所有温度高的水冷壁对应的节流孔圈上逆水流方向都有呈毛刺状的物质积存，严重时将节流孔圈堵塞到仅余原直径的1/5甚至更小，分析堵塞物有铁磁性，主要成分为Fe3O4。
✤分析原因：这种水冷壁节流孔圈“结垢”的现象主要是因为节流孔圈前后压力变化大，在此处出现局部浓缩现象，会造成铁氧化物的集中沉积。
水冷壁节流孔水冷壁节流孔氧化物聚结—出水侧3.1水冷壁节流孔异物堵塞或结垢水冷壁节流孔割管磁性氧化铁沉积形成的原因分析简单地说，超临界水的特性决定了不同阶段铁的溶解和析出问题，采用AVT（O）水工况处理的超临界机组由于在给水系统中形成的氧化铁膜表层没有形成致密的α-Fe2O3,FeOOH，其形成的磁性氧化铁在给水系统中随着温度、压力的变化而引起的迁移、沉积不可避免。
玉环电厂4台机组全部使用AVT（O）处理方式，给水pH9.3-9.6。
根据2008年热力系统查定的结果，＃2机组各系统中铁的含量如图4：Fe含量平均值在热力系统分布图磁性氧化铁沉积形成的原因分析从上图可以明确的看出，凝结水精处理至省煤器入口是Fe含量上升的过程，再到主蒸汽则是Fe含量下降的过程，也就是说存在Fe在省煤器及水冷壁上沉积的的必然性。
1）凝结水在至除氧器入口以前，水的温度和压力都比较低，磁性氧化铁的实际溶解度较低，因而水中铁离子含量较低，沿流程随着温度的升高，溶解度略有增加。
除氧器由于由高加的疏水回收，铁离子含量也有所增加；2）给水泵出口压力急剧升高，温度较低（180℃），水中的磁性氧化铁溶解度升高，随着流程的压力不变而温度逐步增加，进入超临界压力区域，水的密度逐渐下降，磁性氧化铁的溶解度在达到一个峰值之后逐步下降，至省煤器入口已经有铁的析出现象。
磁性氧化铁沉积形成的原因分析3）随着温度的进一步升高，给水中磁性氧化铁的溶解度进一步下降，在省煤器中的析出沉积更加明显，由于AVT（O）处理形成的磁性氧化铁膜表面不可能形成致密的α-Fe2O3，FeOOH，因此不断被冲刷带到下游。