金属氧化物避雷器爆炸原因
一起220kV避雷器爆炸原因分析及防范措施
一起220kV避雷器爆炸原因分析及防范措施发布时间：2022-02-16T02:42:57.608Z 来源：《电力设备》2021年第12期作者：王应芬李杰徐晓琳沈丽[导读] 本文通过分析一起220kV氧化锌避雷器受潮故障，明确引起避雷器爆炸的原因是避雷器上节密封失效导致氧化锌阀片受潮后伏安特性改变，导致内部击穿接地，并提出避雷器日常运维防范措施，从而防范类似事件再次发生。
（云南电网公司红河供电局云南蒙自 661100）摘要：本文通过分析一起220kV氧化锌避雷器受潮故障，明确引起避雷器爆炸的原因是避雷器上节密封失效导致氧化锌阀片受潮后伏安特性改变，导致内部击穿接地，并提出避雷器日常运维防范措施，从而防范类似事件再次发生。
关键词：氧化锌避雷器；爆炸；维护措施0引言避雷器是保证电力系统安全的重要保护设备设备之一，主要用于限制由线路传来的雷电过电压或由操作引起的内部过电压。
当避雷器在正常工作电压下，流过避雷器的电流仅有微安级，一旦出现危及被保护设备绝缘的高电压时，避雷器立即动作，将冲击电流导向大地，从而限制电压幅值，保护电气设备绝缘。
当过电压消失后，避雷器迅速恢复原状，使系统能够正常供电。
1故障经过2019年某月某日18时01分，某500kV某变电站220kV某Ι回线A相发生接地故障，光纤差动保护、距离保护动作，A相断路器跳闸，重合闸动作不成功，断路器三相跳闸。
现场检查发现，220kV某Ι回线路避雷器A相避雷器上下两节压力释放口均炸开，上节与下节连接处存在烧蚀痕迹，同时均压环也存在烧蚀痕迹；避雷器放电计数器炸开，放电计数器引线烧断，放电计数器处存在严重烧蚀痕迹，该间隔B、C相避雷器、电压互感器、断路器、隔离开关及其他一次设备外观未见异常。
2故障原因分析从故障录波波形图（见下图）分析，故障发生的瞬间，A相线路相电压瞬时值为187kV，基本处于电压波形的波峰，从故障电流上来看，故障发生时，A相线路故障电流瞬时值达到42.6kA，工频故障电流持续达到两个半周波，持续时间50ms。
氧化锌避雷器爆炸的原因
氧化锌避雷器爆炸的原因从运行时间、安装环境、气候及生产厂，对损坏的氧化锌避雷器进行技术分析，造成氧化锌避雷器运行中爆炸的原因可归纳如下几项：（1）氧化锌避雷器的密封问题氧化锌避雷器密封老化问题，主要是生产厂采用的密封技术不完善，或采用的密封材料抗老化性能不稳定，在温差变化较大时或运行时间接近产品寿命后期，造成其密封不良而后使潮气浸入，致使内部绝缘损坏，加速了电阻片的劣化而引起爆炸。
（2）电阻片抗老化性能差在氧化锌避雷器运行在其产品寿命的后期，电阻片劣化造成泄漏电流上升，甚至造成与瓷套内部放电，放电严重时避雷器内部气体压力和温度河南理工大学毕业设计（论文）说明书18 急剧增高，而引起氧化锌避雷器本体爆炸，内部放电不太严重时可引起系统单相接地。
(3) 瓷套污染由于氧化锌避雷器在室外工作，瓷套受到环境粉尘的污染。
特别是设置在冶金厂区内变电所，由于粉尘中金属粉尘的比例较大，故给瓷套造成严重的污染而引起污闪或因污秽在瓷套表面的不均匀，而使沿瓷套表面电流也不均匀分布，势必导致电阻片中电流不均匀分布(或沿电阻片的电压不均匀分布)，使流过电阻片的电流较正常时大l～2个数量级，造成附加温升，使吸收过电压能力大为降低，也加速了电阻片的劣化。
(4) 高次谐波冶金企业电网随着大吨位电弧炉、大型整流、变频设备的应用及轧钢生产的冲击负荷等的影响，使电网上的高次谐波值严重超标。
由于电阻片的非线性，当正弦电压作用时，还有一系列的奇次谐波，而在高次谐波作用时就更加速了电阻片的劣化速度。
(5) 抗冲击能力差氧化锌避雷器多在操作过电压或雷电条件下发生事故，其原因是因电阻片在制造工艺过程中，由于其各工艺质量控制点控制不严，而使电阻片的耐受方波冲击能力不强，在频繁吸收过电压能量过程中，加速了电阻片的劣化而损坏，失去了自身的技术性能。
运行中的阀型避雷器突然爆炸的处理
编号：AQ-JS-09125( 安全技术)单位：_____________________审批：_____________________日期：_____________________WORD文档/ A4打印/ 可编辑运行中的阀型避雷器突然爆炸的处理Treatment of sudden explosion of valve type arrester in operation运行中的阀型避雷器突然爆炸的处理使用备注：技术安全主要是通过对技术和安全本质性的再认识以提高对技术和安全的理解，进而形成更加科学的技术安全观，并在新技术安全观指引下改进安全技术和安全措施，最终达到提高安全性的目的。
避雷器制造质量差、使用维护不当以及系统内部过电压，是造成运行中的避雷器发生爆炸的主要原因，通常有以下几种情况：（1）在中性点不接地系统中，发生单相短路时，非故障相对地电压会升高到线电压，如果短路持续时间较长，就可能引起避雷器爆炸。
（2）系统中发生铁磁谐振过电压时，避雷器可能和电，烧损其内部元件而引起爆炸。
（3）当线路遭受雷击，避雷器正常动作后，由于避雷器本身火花间隙的灭弧性能差，间隙承受不住恢复电压而击穿，电弧便重燃，工频续流再度出现。
此时，由于间隙多次重燃，阀片电阻烧坏，结果导致避雷器爆炸。
（4）阀片电阻质量差，虽然能降低残压，但续流增大，使间隙不能灭弧。
此时阀片因长时间通过续流而烧毁，结果避雷器爆炸。
（5）瓷套密封不良，避雷器受潮发生爆炸。
发现避雷器爆炸的处理方法是：（1）如果避雷器爆炸尚未造成接地，可在雷雨过后拉开相应的刀闸，更换避雷器。
（2）如果避雷器的瓷套管裂纹可爆炸已造成接地，必须立即停电更换，此时禁止用隔离刀闸停用发生故障的避雷器。
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金属氧化物避雷器故障检测技术及事故分析
ｍｅｎｔ ｍｅａｓｕｒｅｓ.
Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ:ｍｅｔａｌ￣ｅｘｉｄｅ ａｒｒｅｓｔｅｒꎻａｃｃｉｄｅｎｔ ｃｈｅｃｋꎻｉｎｔｅｒｎａｌ ｐｏｎｄｉｎｇ
被限制在允许的范围内ꎬ有效保护电力设备的稳定
运行ꎮ 常见的瓷外套金属氧化物避雷器如图 １ 所
示 [５] ꎮ
Ｃ:等效线性电容 Ｒ:等效非线性电阻
Ｉ Ｃ :容性电流分量 Ｉ Ｒ :阻性电流分量 Ｉ Ｘ :总泄露电流
图 ２ ＭＯＡ 等效电路图
１２:电容器 １３:电阻片 １４:绝缘筒 ４４:绝缘杆 ４９:吸湿袋
电流基波有明显增大ꎬ阻性电流的高次谐波也有增
定ꎬ因此ꎬ一般情况下总泄露电流的变化可以体现为
加ꎬ但将较于基波增加量较小ꎮ 而老化通常表现为
阻性泄露电流分量的变化ꎮ 由于阻性电流只占总泄
在工作电压下ꎬ阻性电流三次谐波有明显增大ꎬ阻性
露电流的很小部分ꎬ只有当出现 ＭＯＡ 出现较严重
的故障时ꎬ总泄露电流才会有明显变化ꎮ
( Ｊｉａｘｉｎｇ Ｐｏｗｅｒ Ｓｕｐｐｌｙ ＣｏｍｐａｎｙꎬＪｉａｘｉｎｇ ３１４０００ꎬＣｈｉｎａ)
Ａｂｓｔｒａｃｔ:Ｔｈｅ ａｒｒｅｓｔｅｒ ｉｓ ａ ｋｉｎｄ ｏｆ ｐｒｏｔｅｃｔｉｖｅ ｄｅｖｉｃｅ. Ｉｔｓ ｎｏｒｍａｌ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｉｓ ｏｆ ｉｍｐｏｒｔａｎｃｅ ｔｏ ｐｏｗｅｒ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ ａｎｄ
合判断该组避雷器 Ｂ 相上节存在严重内部缺陷ꎮ
已知 该 组 避 雷 器 采 用 瓷 质 外 套ꎬ 出 厂 日 期 为
电网异常情况下避雷器爆炸原因及防范措施
电网异常情况下避雷器爆炸原因及防范措施〔摘要〕通过一起110kV氧化锌避雷器的爆炸事故，分析了中性点接地系统异常情况下成为不接地系统时，避雷器可能承受不了单相接地故障引起的过电压，而发生损坏或爆炸，提出了事故防范措施。
〔关键词〕电网异常避雷器爆炸避雷器电网防范措施1事故概况1999年7月15日株洲地区暴雨、强雷电，110kV系统多条线路故障跳闸。
19:23前，110kV电网上存在两个变压器中性点接地，一个是白马垅变1号变压器中性点，另一个是氮肥厂变压器中性点。
此后白变528线路发生接地故障，形成接地电流将白变1号变压器中性点引线烧断，再后502线路故障，使氮肥厂502开关跳闸，110kV电网便失去了中性点接地点，形成一个不接地的系统。
19:42，白变5×24B相避雷器爆炸，Ⅱ母所有开关跳闸，4.5s后510跳闸。
后经高压试验，发现5×24C相避雷器泄漏电流已超标、不合格。
根据雷电定位系统提供的数据，528线路分别于19:23(-45.5kA)和19:34(-35.5kA)两次落雷，502线路分别于19:40(-31.1kA)和19:41(-13.6kA)两次落雷。
事故后线路故障查找发现528和502线路均有断线现象。
2避雷器爆炸原因信息来自:初步分析事故原因，认为雷击线路造成线路接地故障及跳闸，中性点接地电网转变成不接地电网后产生的单相接地过电压造成避雷器的爆炸。
2.1爆炸避雷器自身的品质白马垅变110kV系统异常运行时电网上有3组避雷器和1台110kV中性点避雷器，均于1999年1月进行了预防性试验，各项试验指标均在合格范围内。
3组避雷器型号各异，所爆炸的那一台(5×24B相)的性能参数与其它两组有所差别。
2.2避雷器承受过电压的能力2.2.1承受雷电过电压的能力从图避雷器雷电波作用下负担情况来看，在相同的雷电波电压下无疑Y10W1-100/248这组负担最严重，而FZ-110的这组负担最轻。
一起氧化锌避雷器爆炸事故分析
一起氧化锌避雷器爆炸事故分析摘要：避雷器是保证电力系统安全运行的重要保护设备之一，而氧化锌避雷器（metal oxide arrester，MOA）以其优异的电气性能逐渐代替其他类型的避雷器，成为电力系统的换代保护设备。
文中介绍了一起典型的MOA故障情况，并对造成MOA故障的原因进行了总结分析；同时，结合解体和运行工况详述了该次MOA发生爆炸击穿的原因，MOA自身设备的不良受潮是导致这次事故的主要原因。
最后，提出了一些反事故措施及合理化建议，确保及时掌握避雷器的运行状况，预防同类事故再次发生。
关键词：MOA；故障；电击穿；绝缘受潮0.引言电力系统在运行的过程中，经常遭受各种内部过电压或大气过电压的侵害，如果过电压值超过电气设备的耐压水平，就会造成电气设备事故，甚至使供电中断，影响电力系统的可靠供电。
为了减少过电压对电气设备的损害，都要在电力系统中装设避雷器，以确保电气设备稳定运行[1]。
本文对一起110kVMOA故障事故进行诊断分析，并结合变电站实际运行情况提出了一些改进建议。
1.事故简况某110kV某变电站110kV某线路差动保护动作，该线开关跳闸，重合闸动作不成功，2号主变三侧开关跳闸，2号主变失电。
同一时间35kV备自投，10kV备自投动作，35kV分段、10kV分段合闸成功，未对外甩负荷。
现场检查发现该线路A相避雷器爆炸，防爆孔已动作。
2.避雷器解体检查2.1外观检查事故发生后，对故障相避雷器拆卸和外观检查。
发现在避雷器端盖处有电弧烧伤痕迹，复合外套外表面多处出现击穿爆炸孔洞，击穿爆炸孔洞与环氧树脂绝缘套筒上防爆孔的位置一致，通过爆炸后孔洞可以清晰地看见内部环氧树脂绝缘套筒，避雷器伞裙上出现大面积放电后炭黑痕迹。
2.2解体检查分析事故后对避雷器进行了解体检查，发现端盖附近的环氧树脂绝缘套筒外表面有电弧击穿发展通道。
对端盖进行了拆除，取出压紧弹簧和氧化锌阀片。
观察发现，整个压紧弹簧和阀片外表面以及环氧树脂绝缘套筒的内壁在放电作用下已经完全被熏黑。
氧化锌避雷器爆炸的原因分析及预防措施
３ ８・
梅 山科 技
２１ ０ １年第 ４期
氧 化锌避 雷 器爆炸 的原 因分析 及 预防措 施
于建 霞 高保 华
（ 山钢铁 公 司能源环保部 南京 ２０ ３ ） 梅 １０ ９
摘
要： 阐述 了氧化锌 避 雷器的工作 原理 ， 析 了在使 用过程 中产 生爆 炸 的原 因， 分 通过 总
阀片的 电阻 变得很 小 ， 得 大 电流 通过 时 不致 产 使 生很 高 的残 压 ， 而保 护 了 电气设 备 的绝缘 。由 从 于氧化 锌避雷 器通 流 能量 大 ， 因此对 保 护 超高 压
氧化锌避 雷 器 按额 定 电压 值 来 分 ， 分 为 ３ 可 大类 ： 高压类 ， ６ Ｖ 以上 等级 的氧化锌避 雷器 指 ６ｋ
上 油开关 等配 电设 备免受 大气 和操作过 电压 的损 害 。常见氧 化锌避 雷器特性 参数见 表 １ 。
氧化锌 避雷器 伏 安 特性 较 平坦 ， 常 运行 时 正
保护 的效果 。这 种 避 雷器 没有 放 电 间 隙 ， 以起 可
到泄 流和 开断 的作 用 。
氧 化锌 阀片 电阻值 较高 ， 过 电压作 用 时 ， 而 氧化锌
雷器 的爆 炸 事 故 时 有 发 生 ， 重 影 响 了 电力 系 严
时 即认 为氧化 锌动作 ， 即绝缘 电阻 由高变低 ，
于建 霞 高保 华
氧化 锌 避 雷器爆 炸 的原 因分析及 预 防措施
・ ９・ ３
当操 作 冲 击 电流 达 ４ ０ Ａ时 ， 氧 化锌 两 端 电 压 ０ 其
系列产 品 ， 大致 可划分 为 ５ ０ ２ ０ １０ ６ Ｖ这 ４ ０ 、２ 、１ 、６ｋ
个 等级 ； 中压类 ， ３ ～６ Ｖ 不 包括 ６ Ｖ系列 指 ６ｋ （ ６ｋ 的产 品 ） 的氧 化 锌 避 雷器 系列 产 品 ， 致 可 划 分 大
关于避雷器爆炸事故分析
关于避雷器爆炸事故分析关于“1.19”金属氧化物避雷器爆炸的事故分析报告2002年1月19日晨8:05分,拜城发电厂三期扩建工程#9机组主变110KV侧A相避雷器(YH10W-100/260W)突然爆炸。
一、现象①避雷器从上部1/3处炸开，上下两节飞至15米之外；②顶部110KV引线从上下两端根部断开，飞至15米以外的#9发变出口组合导线C相上。
③爆炸后的金属氧分物残片遍及周围50米以外。
二、原因分析事故出现后，较好的保护了现场，及时汇报上级领导及主管技术部门。
厂家技术代表、新疆电力建设公司技术人员、阿克苏电力有限责任公司安监部、生技部负责人都及时赶到现场进行调查和核实。
并经2002年1月25日由阿克苏电力有限责任公司变电修试公司现场对其余的B相、C相及新购置的1相金属氧化物避雷器进行了现场试验（见试验报告），分析原因如下：1、该避雷器出现了低电阻，泄漏电流增大，超过标准值（mA 级），本应在额定工频电压下切断工频续流，而因避雷器故障起不到切断续流作用，引起内部过热爆炸。
2、安装交接试验记录不全，根据《电气设备安装交接试验标准》国标GB-50150-91，金属氧分物避雷器出厂至现场安装前必须做如下试验：①绝缘电阻35KV以上不低于2500MΩ。
②直流1mA电压（U1mA）及0.75U1mA下泄流电流不得低于GB11032规定值。
③U1mA实测值与初始值或制造厂规定值比较，变比应不大于±5%。
④0.75U1mA下的泄流电流不应大于50μA。
特别指出：初始值系指交接试验或投产试验时的测量值。
安装单位只做了第1项绝缘电阻测试，其它试验没有测试，无法核定该相避雷器出厂至现场内部是否出现质量因素。
3、从避雷器爆炸后的现场情况及电气运行记录分析，没有导致避雷器过电压（操作过电压、谐振过电压、雷击过电压）的任何外界因素。
三、结论1、该相金属氧化物避雷器虽出厂检验合格，在储运和安装阶段绝缘筒或氧化物阀片是否受到外部震荡，挤压产生损伤，引起绝缘电阻降低，泄露电流增大，导致产品在运行电压下闪络，引起产品爆炸，责任属供货方（西电集团公司）。
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金属氧化物避雷器爆炸原因爆炸事故特点由于金属氧化物避雷器具有保护比小、通流容量大、稳定性好等优点，从而取代传统碳化硅避雷器已是大势所趋，目前在我国高压、超高压领域，金属氧化物避雷器已处于垄断地位。
然而，在运行中，金属氧化物避雷器的爆炸事故时有发生，例如，某供电1986年安装了国产FYS一10型无间隙金属氧化物避雷器33只，投运不到一年就爆炸了8～9只，大部分是在雷雨天气损坏，个别也有正常运行情况下损坏的。
再如某变电所采用ABB公司的MWPO12型无间隙金属氧化物避雷器，持续运行电压12kV，1988年3月I段母线B相避雷器击穿，当时天气晴朗，系统无操作；1989年8月，雷雨时，I段母线C相避雷器爆炸；1990年6月，在倒闭操作时，I段母线避雷器爆炸，三相避雷器均损坏。
又如，某变电所， 1987年5月10kV I段F3线路A相接地， 10min后， 51TV柜A相ABB公司生产的无间隙金属氧化物避雷器爆炸，持续运行电压11kV；1989年11月I段F1电缆接地，51TV柜3只避雷器爆炸等。
山东省的统计表明，避雷器爆炸事故每年都有发生，尤以金属氧化物避雷器的事故率高，严重影响系统供电。
上海仅在1991年2月就连续发生3次事故。
1987年11月至1988年4月，原机械电子工业部和水利电力部组织联合调查组对110kV及以上电压等级的2549台金属氧化物避雷器进行调查，共有16相（其中国产12相，进口原装4相）发生事故。
综合金属氧化物避雷器的爆炸事故，其特点是：（l）既有大型骨干厂生产的，也有小厂生产的。
（2）既有国产的，也有进口的。
（3）既有发生在雷雨天，也有发生在晴天的。
（4）既有发生在操作时，也有发生在元操作时的。
（5）既有在中性点非直接接地系统，也有发生在中性点直接接地系统的。
爆炸原因分析两部调查结果的分析表明，事故原因69％为制造质量问题，25％为运行不当，6％为选型不当而造成的。
而内部受潮直接影响产品质量，是引起金属氧化物避雷器爆炸事故的主要原因。
（一）受潮金属氧化物避雷器受潮有两个途径：（1）密封不良或漏气，使潮气或水分侵入。
西安电瓷厂对1991年5月前产品运行中损坏的9相金属氧化物避雷器的事故分析统计，其中78％是因密封不良侵人潮气引起的（另外22％则是因装配前干燥不彻底导致阀片受潮）。
密封不良的主要原因有：l）金属氧化物避雷器的密封胶圈永久性压缩变形的指标达不到设计要求，装入金属氧化物避雷器后，易造成密封失效，使潮气或水分侵入。
例如，某大厂生产的一只金属氧化物避雷器运行二年多损坏，经检查系该避雷器密封橡皮不良所致。
2）金属氧化物避雷器的两端盖板加工粗糙、有毛刺，将防爆板刺破导致潮气或水分侵入。
有的金属氧化物避雷器的端盖板采用铸铁件，但铸造质量极差，砂眼多，加工时密封惜因此而出现缺口，使密封胶圈装上后不起作用。
潮气或水分由缺口侵入。
3）组装时漏装密封胶圈或将干燥剂袋压在密封圈上，或是密封胶圈位移，或是没有将充氮气的孔封死等。
例如，某Y5W-100／260型金属氧化物避雷器，于1990年1月投入运行，在投运4个月内阻性电流增长过快，数值也较大，被迫退出运行，经解体检查发现，其下端橡皮密封垫留在装配时挪位、造成密封不严，致使潮气逐渐侵入。
4）装氮气的钢瓶未经干燥处理，就灌入干燥的氮气，致使氮气受潮，在充氮时将潮气带人避雷器中。
5）瓷套质量低劣，在运输过程中受损，出现不易观察的贯穿性裂纹，致使潮气侵入。
（2）总装车间环境不良，或是经长途运输后，未经干燥处理而附着有潮气的阀片和绝缘件装人瓷套内，使潮气被封在瓷套内。
上述密封不好会使绝缘拉杆等受潮，是后天的原因，但密封好的金属氧化物避雷器，也会因绝缘拉杆等受潮发生爆炸，这就有先天的原因，即总装车间环境不良等造成的。
例如，某变电所两组Y10W5一300／693型金属氧化物避雷器受潮的原因就是装配条件不合格造成的。
再如，某厂将多台运行不足三个月的金属氧化物避雷器在现场进行带电检测，测得其泄漏电流严重增大，返回厂家检查发现其内部受潮，将阀片、绝缘杆件等进行烘干处理后，阀片的参数及绝缘件性能又恢复如初。
研究认为，目前规定的总装车间的环境温度不高于24℃、相对湿度不大于60％是不合适的，应改为温度t≤13℃、空气相对湿度B≤30％、空气的绝对湿度ρ≤449．16Pa，露点低于－2℃，这样总装后的金属氧化物避雷器内部不易出现露点，即使出现露点，因为其中空气的绝对湿度很低，拆出的水分也不足以造成绝缘杆件严重受潮，从而可能保证金属氧化物避雷器长期正常运行。
上述两种途径受潮所产生的结果是相同的。
从事故后避雷器残骸可以看出，阀片没有通流痕迹，阀片两端喷铝面没有发现大电流通过后的放电斑痕。
而在瓷套内壁或间片侧面却有明显的闪络痕迹，在金属附件上有锈班或锌白，这就是金属氧化物避雷器受潮的证明。
（二）额定电压和持续运行电压取值偏低在电力部安全监察及生产协调司于1993年12月30日颁发的《安全情况通报》中指出，"近年来在3～66kV中性点不接地或经消弧线图接地系统中的金属氧化物避雷器，在单相接地或谐振过电压下动作损坏较多。
分析认为造成金属氧化物避雷器动作时损坏的主要原因是对其额定电压和持续运行电压的取值偏低。
"金属氧化物避雷器的额定电压是表明其运行特性的一个重要参数，也是一种耐受工频电压的能力指标。
在《交流无间隙金属氧化物避雷器》（GB11032-89）中对它的定义为"施加到避雷器端子间最大允许的工频电压有效值"。
众所周知，金属氧化物避雷器的阀片耐受工频电压的能力是与作用电压的持续时间密切相关的。
在定义中未给出作用电压的持续时间，所以不够严密，并且取值也偏低。
表3－5和表3－6列出了GB11032-89和GBJ64一83修订送审稿对无间隙金属氧化物避雷器额定电压UR的规定值。
可见"送审稿"的规定值有所提高更符合实际运行情况。
表3－5 GB11032-89对3～63kV金属氧化物避雷器持续运行电压UC 和颔定电压UR的要求值电压等级 (kV) UC / UNUR/ UN3～10 35～63 0．67～0．660．669～0．6351．267～1．271．2～1．095注：UN为系统标称电压表3－6 GBJ64-83修订送审稿对3～66kV金属氧化物避雷器持续运行电压UC 和颔定电压UR的取值中性点接地方式持续运行电压额定电压不接地3～15．75kV35～66kV1．1Um（1．1Um／√3）1．4Urn（1．4Um／√3）Urn (Urn／√3）l．3Um （1．3 Um／√3）经消弧线圈接地Um（ Urn／√3）1．3 Um （1．3 Um／√3）注1．括号内数据运用于发电机和变压器中性点金属氧化物避雷器。
对发电机，Um应改为Um·g2．Um为系统最大运行线电压，Um＝（1．05～1．l）XUN持续运行电压也是金属氧化物避雷器的重要特性参数，该参数的选择对金属氧化物避雷器的运行可靠性有很大的影响。
GB11032-89对持续运行电压的定义为"在运行中允许持久地施加在避雷器端子上的工频电压有效值"。
它应覆盖电力系统运行中可能持续地施加在金属氧化物避雷器上的工频电压最高值。
但是，在GBll032-89中，把持续运行电压等同于系统最高运行相电压，显然是偏低的。
应指出，持续运行电压和额定电压满足表3－6要求的35～66kV的金属氧化物避雷器是可以安全运行的。
但对3～10kV的金属氧化物避雷器而言，当电网中发生断线或配电变压器故障而引起谐振时，其幅值可达3．36～3．4倍相电压，仍可能导致3～10kV金属氧化物避雷器损坏。
（三）结构设计不合理结构设计不合理主要有：（l）有些避雷器厂家片面追求体积小、重量轻，造成瓷套的干、湿闪电压太低。
（2）固定阀片的支架绝缘性能不良，有的甚至用青壳纸卷阀片，复合绝缘的耐压强度难以满足要求。
（3）阀片方波通流容量较小，使用在某些场合不配合。
（四）参数选择不当例如，某变电所为35kV中性点经消弧线圈接地系统，就是按GBll032-89也应选用额定电压为42kV的金属氧化物避雷器，但实际上采用的是瑞典ASEA生产的XBE-36A3型，其额定电压为3－6kV，当系统发生单相接地时，另外两相电压升高，导致金属氧化物避雷器一相爆炸，一相损坏。
（五）电网工作电压波动配电网的工作电压波动范围很宽，据美国电力研究所对50个配电站统计，平均高州，有一个高17％，对金属氧化物避雷器，如要求在稳定状态下吸收大量能量，就可能造成热崩溃。
有专家认为，采用无间隙金属氧化物避雷器时，必须对系统了解，必须十分谨慎，否则，由于稳态电压过高，损坏的不是一只避雷器，而会同时损坏许多个避雷器。
（六）操作不当运行部门操作不当也是造成金属氧化物避雷器损坏或爆炸的一个原因。
操作人员误操作，将中性点接地系统变为局部不接地系统，致使施加到某台金属氧化物避雷器两端的电压大大超过其持续运行电压。
例某地区有两个变电所发生的两起事故就属于操作不当引起的。
当时在变压器与系统分开、中性点不接地的情况下，没有合中性点接地刀闸就进行系统操作，导致金属氧化物避雷器损坏。
（七）老化问题运行统计表明，国产金属氧化物避雷器由于老化引起的损坏极少，而进口金属氧化物避雷器，爆炸的主要原因是阀片的质量差。
其质量差主要是老化特性不好，有本公司的产品存在问题；其次是阀片的均一性差，使电位分布不均匀，运行一段时间后，部分阀片首先劣化，造成避雷器参考电压下降，阻性电流和功率损耗增加，由于电网电压不变，则金属氧化物避雷器内其余正常的阀片因荷电率（荷电率为金属氧化物避雷器最大运行相电压的峰值与其直流参考电压或工频参考电压峰值之比）增高，负担加重，导致老化速度加快，并形成恶性循环，最终导致该金属氧化物避雷器发生热崩溃。
例如某供电局进口的18台110、220kV金属氧化物避雷器，投运5年，于1990年8月连续发生4起避雷器事故，损坏5相，而未损坏的13台在运行电压下泄漏电流平均增大92％，阀片严重老化。
再如瑞典500kV全局氧化物避雷器在锦州查家变电所投运两年后，发现上节单元电位分布过高，阀片已老化，退出运行。
防止损坏事故的措施（1）提高产品质量、高度重视金属氧化物避雷器的结构设计、密封、总装环境等决定质量的因素。
（2）正确选择金属氧化物避雷器，这是保证其可靠运行的重要因素。
对金属氧化物避雷器的选择和应用曾有不少争议，现虽有了国标GB11032-89，但有的问题并没有完全统一和解决。
为保证运行在中性点不接地系统中的金属氧化物避雷器不击穿、不爆炸，在国标GB11032-89中采用了提高工频电压耐受时间和直流1mA电压的方法，但其他参数如UR、Uc 还有待于提高，使用条件还有待于完善。