车库计算书
D1车库顶板荷载计算书
D1车库顶板荷载计算书车库顶板荷载计算书一、行车荷载计算1.结构设计参数根据设计要求，车库顶梁板非消防车道按照覆土厚度1.7m设计，消防车道按照覆土厚度1.2m设计。
非消防车道处活荷载为5.0kN/m2，消防车道处活荷载考虑覆土扩散和板跨度折减后为20.3kN/m2.2.荷载计算回填土自重为20KN/m³，消防车道处混凝土及装修层自重为20KN/m³。
进入车库顶板的车辆占地面积考虑2.5m×6m=15㎡，静荷载转化为动荷载系数考虑1.2.1）非消防车道设计荷载：静荷载q1 = 20×1.7=34kN/㎡活荷载q2 = 5 kN/㎡因此非消防车道允许活荷载：q=34/1.2+5=33.3 kN/㎡车辆面积考虑15㎡，因此允许进入非消防车道处顶板的车辆重量为：Nw=33.3×15=499.5 kN___49.95吨2）消防车道设计荷载：静荷载：q1 = 20×1.2+20×0.8（路面硬化及做法）=40kN/㎡活荷载q2 = 20.3kN/㎡消防车道宽度4m，覆土扩散和板跨度折减考虑系数为4/6，因此消防车道允许活荷载：q=40/1.2+20.3/（4/6）=46.83kN/㎡车辆面积考虑15㎡，因此允许进入消防车道处顶板的车辆重量为：Nw=46.83×15=705.45kN___70.245吨3）结论因此，根据上述，按非消防车道部位考虑，折减系数考虑0.8.因此车库顶板在底部不支撑回顶的情况下，允许上车的重量为49.95×0.8=39.96吨。
结合现场施工情况，现场规划行车道路上车车库需考虑回顶。
二、材料荷载计算书1.设计参数车库顶梁板非消防车道按照覆土厚度1.7m设计，回填土自重为20KN/m³。
2.荷载计算静荷载q1 = 20×1.7=34kN/㎡=3400kg/m2.钢管重量为48×3.5重4.03kg/m，每平米堆载钢管数量为20.每平米钢管重量为20×4.03=80.6kg/m2.每平米钢管堆载高度为3400/80.6×48=2m。
通风地下车库计算书
通风计算书一．系统方案的划分确定根据[1]GB50067-97 汽车库、修车库、停车场设计防火规范：1、地下汽车库的耐火等级应为一级。
耐火等级为一级的地下车库的防火分区的最大允许建筑面积的2000m2，汽车库内设有自动灭火系统时，其防火分区的最大建筑面积可以增加一倍。
2、面积超过2000m2的地下车库应该设置机械排烟系统，排烟系统可与人防、排气、通风等合用。
3、设有机械排烟系统的汽车库，其每个排烟分区的建筑面积不宜超过2000m2，且防烟分区不得跨越分防火分区。
4、根据上述，对此地下车库进行分区，该地下车库建筑面积为1650.07m2，故划分一个防火分区和1个防烟分区。
二、通风量计算：1、排风量，采用换气次数法，取n=6次/h，层高3.6mQ p=n*v f=6*3.6*1650.07=35641.512m3/h2、送风量，采用排风量的80%Q s=80%* Q p= 0.8*35641.512=28513.21m3/h3、排烟量，采用换气次数法，取n=6次/h，层高3.6mQ y=n*v f=6*3.6*1650.07=35641.512m3/h4、补风量，定为排烟量的50%q b=50%* Q y=0.5*35641.512=17820.76 m3/h三、机房的布置原建筑图无机房，设置机房如图。
四、风口设计与计算1）送风管道上设置9个侧面送风百叶风口，则每个风口的送风量为q v= Q s /9=3168 m3/h送风口的风速取为5.5m/s，则S=q v/（5.5*3600）=0.16 m2风口采取单层百叶窗，规格选取800*2002）排风管道上设置6个侧面排风百叶风口，则每个风口的送风量为q v= Q p /6=5940m3/h排风口的风速为4.125 m/s，则S=q v/（4.125*3600）=0.4m2风口采取单层百叶窗，规格选取1000*4003）排烟和排风共用一个风管，风口上设置防火阀，着火时关闭3个风口每个排烟口风速为q v=35641.512/3=11881 m3/h则排烟风口风速为v= q y/(3*3600*0.4)=8.25 m/s<10 m/s,符合要求4）补风和送风共用一个风管每个排补风口风量为q v=17820.76/9=1980.1 m3/h补风时风口风速为v= q b/(9*3600*0.16)=3.44m/s5）进风竖井上设置百叶风口风量q=28513 m3/h，选择风口规格1200*1200，送风时风速v=5.5m/s6）排风竖井上设置百叶风口风量q=35641.5m3/h，选择风口规格1500*1500，排风时风速v=5.0m/s五、水力计算见水力计算表和局部阻力系数计算表六、设备选型选风机1、送/补风机送风风量31364 m3/h 扬程369.7m补风风量19603 m3/h 扬程153.3m选择双速混流风机SWF(A)- Ⅱ-9电机功率为6/4.5kw，重量200kgN1=960r/min，工况Q=32056 m3/h，P=370paN2=720r/min，工况Q=20381 m3/h，P=252pa风机外形尺寸：高H=990，长L=860，底座宽W=700，风机中心至底座距离D=560，出口管为圆管D1=900安装在管道内。
车库结构计算书(Word)
结构计算书工程名称：日照国际商贸中心-车库工程编号：2011021设计阶段：施工图设计专业：结构审核人：1 / 52校对人：设计人：青岛易境工程咨询有限公司2 / 52计算书目录一、工程概况二、结构设计采用规范三、结构计算采用软件四、活荷载标准值选用五、地下室挡土墙计算六、总体抗浮验算七、楼梯计算八、计算结果输出九、防水板计算《建筑结构荷载规范》 （GB50009-2001）(2006年版) 《建筑抗震设计规范》 （GB50011-2010）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《砌体结构设计规范》（GB50003-2001）《建筑抗震设防分类标准》 （GB50223-2008） 《砌体工程施工质量验收规范》（GB50203-2002）《地基与基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002） 《高层建筑混凝土结构技术规程》 （JGJ3-2002） 其他设计依据：1、日照市城乡建设勘察测绘院有限公司提供的《日照国际商贸中心岩土工程勘察报告》(工程编号：yt2011-041)；勘察阶段：详细勘察。
2、建设单位（业主）提供的《设计任务书》。
三、结构计算采用软件：采用PKPM(2010年版)系列，SATWE 、JCCAD 、PMSAP 结构软件计算。
楼板、柱、梁配筋采用软件计算结果,并进行人工干预调整归并。
四、活荷载标准值选用（kN/ m 2） 备注：楼梯、看台、阳台和上人屋面等的栏杆顶部水平荷载取0.5kN/m 。
除消防车通道外，地下车库顶活载（包括施工堆载）不大于5KN/m2。
五、地下室挡土墙计算(一)DQ1计算书:条件：1、土质参数：容重γ=18kN/mm，浮容重γ` =11kN/mm，静止土压力系数Ko=0.50，设防水位标高H3=-4.73mm；(在负一层)2、地下室参数：详计算3、材料参数：混凝土强度等级为C40，fc=19.1N/mm，钢筋抗拉强度为fy=360N/mm；几何数据及计算参数构件编号: LL-1混凝土： C40 主筋： HRB400 箍筋： HRB400 保护层厚度as(mm)： 50.00 指定主筋强度：无跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数：1.00(说明：弯矩调整系数只影响配筋)自动计算梁自重：否恒载系数： 1.00 活载系数： 1.00二、荷载数据荷载工况1 (恒载):荷载工况2 (恒载):三、内力及配筋1. 弯矩图2. 剪力图3. 截面内力及配筋0支座: 正弯矩 0.00 kN*m,负弯矩 0.00 kN*m,剪力26.08 kN,上钢筋: 2f16, 实际面积: 402.12 mm2,计算面积: 360.00 mm2下钢筋: 2f16, 实际面积: 402.12 mm2,计算面积: 360.00 mm21跨中: 正弯矩29.14 kN*m,负弯矩 5.33 kN*m,剪力-152.08 kN,挠度 1.#Rmm(↓), 位置：跨中裂缝 0.05mm上钢筋: 2f16, 实际面积: 402.12 mm2,计算面积: 360.00 mm2下钢筋: 2f16, 实际面积: 402.12 mm2,计算面积: 360.00 mm2箍筋: f6@110, 实际面积: 514.08mm2/m, 计算面积: 477.14 mm2/m1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 位置:0.00m负弯矩166.39 kN*m, 位置:0.00m剪力左-152.08 kN, 位置:5.10m剪力右203.41 kN, 位置: 0.00m上钢筋: 4f18, 实际面积: 1017.88 mm2, 计算面积: 865.67 mm2下钢筋: 2f16, 实际面积: 402.12 mm2, 计算面积: 360.00 mm22跨中: 正弯矩140.82 kN*m, 位置:2.75m负弯矩 0.00 kN*m, 位置:0.00m剪力-333.71 kN, 位置: 5.60m挠度 4.61mm(↓), 位置：跨中裂缝 0.41mm上钢筋: 2f16, 实际面积: 402.12 mm2,计算面积: 360.00 mm2下钢筋: 4f16, 实际面积: 804.25 mm2, 计算面积: 725.83 mm2箍筋: f6@30, 实际面积: 1884.96 mm2/m,计算面积: 1768.77 mm2/m2支座: 正弯矩 0.00 kN*m,负弯矩304.14 kN*m,剪力-333.71 kN,上钢筋: 6f20, 实际面积: 1884.96 mm2, 计算面积: 1673.31 mm2下钢筋: 4f14, 实际面积: 615.75 mm2, 计算面积: 501.99 mm2二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 4500 mm; Ly = 4500 mm板厚: h = 600 mm2.材料信息混凝土等级: C40 fc=19.1N/mm2 ft=1.71N/mm2 ftk=2.39N/mm2 Ec=3.25×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2 Es = 2.0×105N/mm2最小配筋率: ρ= 0.214%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 63mm保护层厚度: c = 50mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.000可变荷载分项系数: γQ = 0.000准永久值系数: ψq = 0.500永久荷载标准值: ｑgk = 293.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 0.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 4500 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=600-63=537 mm六、配筋计算(lx/ly=4500/4500=1.000<2.000 所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=(0.0176+0.0176*0.200)*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.5 2= 125.310 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*125.310×106/(1.00*19.1*1000*537*537) = 0.0233) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.023) = 0.0234) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy =1.000*19.1*1000*537*0.023/360= 656mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 656/(1000*600) = 0.109%ρ<ρmin = 0.214% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.214%*1000*600 = 1284 mm2采取方案d16@150, 实配面积1340 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=(0.0176+0.0176*0.200)*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.5 2= 125.310 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*125.310×106/(1.00*19.1*1000*537*537)= 0.0233) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.023) = 0.0234) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy =1.000*19.1*1000*537*0.023/360= 656mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 656/(1000*600) = 0.109%ρ<ρmin = 0.214% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.214%*1000*600 = 1284 mm2采取方案d16@150, 实配面积1340 mm23.X向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0513*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.52= 304.376 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*304.376×106/(1.00*19.1*1000*537*537)= 0.0553) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.055) = 0.0574) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy =1.000*19.1*1000*537*0.057/360= 1621mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 1621/(1000*600) = 0.270%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求采取方案d22@100, 实配面积3801 mm24.X向支座右边钢筋1) 确定右边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0513*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.52= 304.376 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*304.376×106/(1.00*19.1*1000*537*537)= 0.0553) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.055) = 0.0574) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy =1.000*19.1*1000*537*0.057/360= 1621mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 1621/(1000*600) = 0.270%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求采取方案d22@100, 实配面积3801 mm25.Y向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0513*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.52 = 304.376 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*304.376×106/(1.00*19.1*1000*537*537)= 0.0553) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.055) = 0.0574) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy =1.000*19.1*1000*537*0.057/360= 1621mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 1621/(1000*600) = 0.270%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求采取方案d22@100, 实配面积3801 mm26.Y向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0513*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.52= 304.376 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*304.376×106/(1.00*19.1*1000*537*537)= 0.0553) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.055) = 0.0574) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy =1.000*19.1*1000*537*0.057/360= 1621mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 1621/(1000*600) = 0.270%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求采取方案d22@100, 实配面积3801 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= (0.0176+0.0176*0.200)*(293.000+0.000)*4.52=125.310 kN*mMq = Mgk+ψq*Mqk= (0.0176+0.0176*0.200)*(293.000+0.500*0.000)*4.52 =125.310 kN*m2.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)= 125.310×106/(0.87*537*1340) = 200.165N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*600= 300000mm2ρte = As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)= 1340/300000 = 0.447%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式8.1.2－2)= 1.1-0.65*2.39/(0.447%*200.165) = -0.638 因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψ = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/3.25×104 = 6.1545) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 1340/(1000*537) = 0.250%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBs = Es*As*ho2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf')](混凝土规范式8.2.3--1)= 2.0×105*1340*5372/[1.15*0.200+0.2+6*6.154*0.250%/(1+3.5*0 .0)]= 1.480×105 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 (混凝土规范第 8.2.5 条)2) 计算受弯构件的长期刚度 BB = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混凝土规范式 8.2.2) = 125.310/(125.310*(2.0-1)+125.310)*1.480×105= 7.401×104 kN*m2 4.计算受弯构件挠度fmax = f*(qgk+qqk)*Lo4/B= 0.00127*(293.000+0.000)*4.54/7.401×104= 2.062mm5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=4500/200=22.500mmfmax=2.062mm≤fo=22.500mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1) 计算荷载效应Mx = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2=(0.0176+0.0176*0.200)*(293.000+0.000)*4.52= 125.310 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3) =125.310×106/(0.87*537*1340)=200.165N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*600=300000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=1340/300000 = 0.0045因为ρte=0.0045 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*2.390/(0.0100*200.165)=0.3247) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/150=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*16*16/(6*1.0*16)=169) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1)=2.1*0.324*200.165/2.0×105*(1.9*50+0.08*16/0.0100)=0.1518mm ≤ 0.30, 满足规范要求2.跨中Y方向裂缝1) 计算荷载效应My = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2 =(0.0176+0.0176*0.200)*(293.000+0.000)*4.52= 125.310 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3) =125.310×106/(0.87*537*1340)=200.165N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*600=300000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=1340/300000 = 0.0045因为ρte=0.0045 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*2.390/(0.0100*200.165)=0.3247) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/150=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*16*16/(6*1.0*16)=169) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1)=2.1*0.324*200.165/2.0×105*(1.9*50+0.08*16/0.0100)=0.1518mm ≤ 0.30, 满足规范要求3.支座上方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = 表中系数((ｑgk+ｑqk)*Lo2)= 0.0513*(293.000+0.000)*4.52= 304.376 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3) =304.376×106/(0.87*537*3801) =171.403N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*600=300000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=3801/300000 = 0.01276) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*2.390/(0.0127*171.403)=0.3857) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/100=108) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=10*22*22/(10*1.0*22)=229) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1)=2.1*0.385*171.403/2.0×105*(1.9*50+0.08*22/0.0127)=0.1619mm ≤ 0.30, 满足规范要求4.支座下方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0513*(293.000+0.000)*4.52= 304.376 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3) =304.376×106/(0.87*537*3801)=171.403N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*600=300000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=3801/300000 = 0.01276) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*2.390/(0.0127*171.403)=0.3857) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/100 =108) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=10*22*22/(10*1.0*22)=229) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1)=2.1*0.385*171.403/2.0×105*(1.9*50+0.08*22/0.0127)=0.1619mm ≤ 0.30, 满足规范要求5.支座左方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0513*(293.000+0.000)*4.52= 304.376 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式 8.1.3－3) =304.376×106/(0.87*537*3801)=171.403N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*600=300000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=3801/300000 = 0.01276) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*2.390/(0.0127*171.403)=0.3857) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/100=108) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=10*22*22/(10*1.0*22)=229) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1)=2.1*0.385*171.403/2.0×105*(1.9*50+0.08*22/0.0127)=0.1619mm ≤ 0.30, 满足规范要求6.支座右方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0513*(293.000+0.000)*4.52= 304.376 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3) =304.376×106/(0.87*537*3801)=171.403N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*600=300000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=3801/300000 = 0.01276) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*2.390/(0.0127*171.403)=0.3857) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/100=108) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=10*22*22/(10*1.0*22)=229) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1)=2.1*0.385*171.403/2.0×105*(1.9*50+0.08*22/0.0127)=0.1619mm ≤ 0.30, 满足规范要求六、车库整体抗浮验算基础底板按400mm厚度计算。
升降横移式立体车库计算书
升降横移类机械式立体车库计算书—、工程概况：1、本工程为保定市永和钢结构工程有限公司。
2、建设地点：河北保定富昌路。
3、建筑设计耐久年限：30年。
4、建筑物防火分类：W类。
5、建筑物耐火等级：不应低于川级。
6、建筑结构形式：钢结构。
&建筑层数：三层。
9、机械停车库型式：外墙钢结构90度垂直升降式机械停车库。
10、停车容量：机械车位7辆。
二、设计依据：建筑基础设计规范(GB50007-2002) 钢结构设计规范(GB50017-2003) GB/T3811-1983立体车库设计规范GB/T6067-1985 立体车库安全规程GB17907-1999 机械式停车设备通用安全要求Q/HF H0202-2001升降横移类机械式停车设备技术要求JB/T8713-1998 机械式停车设备类别、型式与基本参数建设单位提供的地形图和有关的设计要求。
三、设计参数：设计目标的基本参数及主要技术性能指标停车尺寸：5000X1850X1550 单位：mm载车板规格：4720x2360 单位：mm停车规格：车长X车宽X车高5000X1850X1550; 单位：mm停车最大重量：1 7 0 0 kg提升时间：26秒横移速度：16秒整体结构设计的内容及要求车库主体框架钢结构由前、后立柱，前、后横梁，纵梁等组成。
传动系统安装在主体框架的纵梁与后立柱上，包含传动的链条链轮以及链条张紧装置。
载车板与传动链条相连, 提升电机和传动系统驱动升降载车板上下升降，横移电机驱动横移载车板左右移动，实现车辆的停放和存取。
车库主体框架支撑着动力电机、传动系统和车辆载荷，为保证车库安全、可靠地工作，车库主体框架必须具有足够的强度和刚度。
升降横移式立体车库的结构设计主要包括：主体框架、载车板装置、传动系统及安全防护装置等车库主体框架设计机械式立体车库的主体框架主要采用各种型材焊接加工成型作为承重结构。
钢结构构件大多为轧制型材，可直接用来加工成结构物，且安装方便，可将工厂加工好的构件运到施工场地，在工地拼装。
车库荷载计算书
一、楼层恒载取值1．5.5标高车库 [楼4，100厚]：40厚C10细石混凝土 0.80 KN/m210厚1：2干硬性水泥砂浆结合层 0.20 KN/m250厚C10细石混凝土垫层 1.0 KN/m2合计： 2.00 KN/m22．进排风机房及竖井、变配电室夹层，车道，坡道、戊类库房 [楼2，50厚]：50厚C10细石混凝土垫层 1.00 KN/m2合计： 2.00 KN/m23．电力监控、值班室[楼3，100厚]：20厚花岗岩面层 0.55 KN/m220厚1：2干硬性水泥砂浆结合层 0.40 KN/m260厚C10细石混凝土垫层 1.45 KN/m2合计： 2.4 KN/m24．楼梯间[楼5，50厚]：10厚地砖 0.20 KN/m220厚1：2干硬性水泥砂浆结合层 0.40 KN/m220厚1：3水泥砂浆找平层 0.40 KN/m2合计： 1.00 KN/m2 5．下沉广场[楼5，300厚]：1.40厚C20细石混凝土(有敷管时为50厚)，3．20厚1：2干硬性水泥砂浆粘结层5.240厚轻集料垫层---------以上小计4.53KN/m26．结构混凝土板---------程序自动计算7．吊顶及板底设备管道敷设--------- 0.7 KN/m2共计 5.22 KN/m2实取 6.0 KN/m26．钢瓶间、3#楼配电室、储油间，电缆井[楼7，100厚]：10厚不发火细石混凝土 0.20 KN/m220厚1：2干硬性水泥砂浆结合层 0.40 KN/m2防水层及20厚DS干拌砂浆找平层 0.40 KN/m2平均50厚C10细石混凝土找坡层 1.00 KN/m2合计： 2.00 KN/m28．弱电电信机房[楼8，100厚]：150~200厚架空活动地板 0.05 KN/m220厚1：3水泥砂浆找平层 0.40 KN/m250厚C10细石混凝土敷料层 1.95 KN/m2合计： 2.40 KN/m2二、屋面恒载取值1．.1.50m厚回填土---------26.0 KN/m24．3厚SBS改性沥青防水卷材5． 20厚1:3水泥增稠粉砂浆找平层--------- 0.5 KN/m27．结构混凝土板---------程序自动计算8．板底抹灰及设备管道敷设-------- 0.4 KN/m2共计 26.9 KN/m2实取 27.0 KN/m2三、活载取值消防车通道 20.0 KN/m2首层楼面（除备件室,工具室,库房,卫生间,有举升机车位） 4.0 KN/m2电梯机房.通风机房 7.0 KN/m2楼梯间 3.5 KN/m2变配电室、柴油发电机 10.0 KN/m2下沉广场 3.50 KN/m2钢瓶间 5.00 KN/m2普通双跑楼梯取 8.0 KN/m2填充墙（内墙）本工程采用页岩空心砌块，干容重取11.0 KN/m3考虑砌筑工艺、墙体构造要求及饰面重量，综合取砌块容重12 KN/m3 梁下净高3.2m，线荷载为12x0.2x3.2=7.68 KN/m实取8.0 KN/m混凝土容重取26 KN/m2（考虑混凝土结构构件粉刷）。
车库顶板承载力计算书
一、计算书1.混凝土泵车通过车库顶板时的承载力计算基本计算参数：混凝土泵车自重为34t,当混凝土泵车通过混凝土顶板时，前排轮子承受荷载与后排轮子承受荷载的比例为3：4，则前排单组轮子承受的荷载为7t,后排两组轮子各承受的荷载为7t。
每组与楼面的接触面积为×，前排轮子与后面两排轮子的距离分别是4m和。
车体荷载简化图如图1所示。
图1 车体荷载平面简化图根据现场实际情况考虑泵车从250mm的板上通过；顶板混凝土强度等级为C35，根据混凝土抗压强度报告，试块已经达到设计要求。
其抗压强度设计值f c=，抗拉强度设计值f t=。
为了安全期间，泵车应缓慢通过楼板，按照通过时最不利荷载对其承载力进行验算。
对板的抗剪强度进行验算：根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为×。
当整个泵车的轮胎位于长跨板的图示位置时，此时板的抗剪处于最不利位置，以此进行混凝土板抗剪验算。
如下图图2所示：图2 泵车通过楼板受力简化图其中泵车轮胎面积为 m×，当泵车前轮行驶至板的某跨中位置时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN，梁宽l为，其局部线荷载70KN/m=m,根据所建模型，整个板剪力图如图3：为3.0图3 泵车通过楼板剪力图其中所受最大剪力为。
对于混凝土板而言，其板厚为250mm,保护层a s =30mm, f t=, h0=h-a s=250-30=220mm。
抗剪配筋验算公式：=××600×220=>。
因此，不需要对楼板配抗剪钢筋即可满足抗剪要求。
因此，板的抗剪承载力满足要求。
对板的抗弯强度进行验算：根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为×。
对板最大正弯矩抗弯验算：当只有整个泵车的前轮胎位于长跨板的某跨跨中位置时，此时的板的下部抗弯受力处于最不利位置，以此进行混凝土板抗弯验算，由于在实际的施工过程中，将其简化建模如下图4：图4 泵车通过楼板受力简化图其中泵车前轮胎面积为 m×，当泵车前轮行驶至板的跨中位置时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN，梁宽l为，其局部线荷载70KN/m=m,根据所建模型，整个板弯矩图如下：为3.0图3 楼板弯矩图M最大=·m。
车库抗浮验算计算书
抗浮验算计算书一、整体抗浮验算（盈建科计算结果）*--------------------------------------------------------------------------------** yjk-F 抗浮稳定性验算**--------------------------------------------------------------------------------*计算时间：2018年8月1日当前版本：1.8.3.0筏板区域-1（含筏板-1,筏板-2,筏板-3,筏板-4,筏板-5,筏板-6,筏板-7,筏板-8,筏板-9,筏板-10,筏板-11,筏板-12,筏板-13,筏板-14,筏板-15,筏板-16,筏板-17,筏板-18,筏板-19,筏板-20,筏板-21,筏板-22,总面积54191平米）*--------------------------------------*自重及压重之和Gk(kN) 3904164浮力作用值1995150Gk/Nw,k 1.96抗浮稳定安全系数 1.05*--------------------------------------*满足二、局部抗浮验算结果（参见附图）局部抗浮不足，反力为0，由结构刚度抵抗局部浮力。
三、防水板弯矩详见附图。
四、基础配筋详见附图。
五、手算复核：对东方君御地下车库按带柱帽无梁楼盖手算复核。
手算方法采用经验系数法。
依据《钢筋混凝土升板结构技术规范》第3.3.4条。
及《建筑地基基础设计方法及实例分析》P193计算依据勘察报告设计抗浮水位-2.74m。
防水板底标高-6.4m，防水板板厚300mm，室内覆土300mm。
基本组合q=1.0*25*0.3+1.0*18*0.3-1.2*9.8*(6.4-2.74）=30KN/M2（向上）by=8.4m；lx=8.4m；bce=3.6+0.5*2（斜坡）=4.6mMx=qby（lx-2bce/3）（lx-2bce/3）/8=30x8.4x(8.4-2x4.6/3)(8.4-2x4.6/3)/8=896KN.m柱上板带端跨：1.边支座截面负弯矩0.33Mx=0.33*896=296kn.mb=4200mm，h0=250mmAs=296x106/（0.9*250*360）=3654mm23654/4.2=870mm2870x0.15=130.52柱上板带边支座底部配筋，选用14@1502.第一内支座负弯矩0.5Mx=0.5*896=448KN.m验算配筋b=4200mm，h0=250mmAs=448x106/（0.9*250*360）=5531mm25531/4.2=1317mm2/m1317x0.15=197mm2柱上板带第一内支座底部配筋，选用16@150。
XX车库工程量计算书
<10,D-105> 周长 = ((0.45<长度>+0.45<宽度>)*2) = 1.8m <11,D-105> 周长 = ((0.45<长度>+0.45<宽度>)*2) = 1.8m <12,D-105> 周长 = ((0.45<长度>+0.45<宽度>)*2) = 1.8m <13,D-105> 周长 = ((0.45<长度>+0.45<宽度>)*2) = 1.8m <14,D-105> 周长 = ((0.45<长度>+0.45<宽度>)*2) = 1.8m <15-105,D105> 体积 = 0m3 <1+105,D105> <2,D-105> <3,D-105> <4,D-105> <5,D-105> <6,D-105> <7,D-105> <8,D-105> <9,D-105> <10,D-105> <11,D-105> <12,D-105> <13,D-105> <14,D-105> 周长 = ((0.45<长度>+0.45<宽度>)*2) = 1.8m
<15-105,D= (0.45<长度>*0.45<宽度>)*0.45<原始高度>-(0.45*0.45*0.45)<扣筏板基础> = 105> 数量 = 15根 <1+105,D- 数量 = 1 = 1根 105> <2,D-105> 数量 = 1 = 1根 <3,D-105> <4,D-105> <5,D-105> <6,D-105> <7,D-105> <8,D-105> <9,D-105> 数量 = 1 = 1根 数量 = 1 = 1根 数量 = 1 = 1根 数量 = 1 = 1根 数量 = 1 = 1根 数量 = 1 = 1根 数量 = 1 = 1根
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本设计为室内给排水工程，依据建筑资料进行，建筑为普通住宅楼，地下室为车库，局部一 ~二层为商业，其余为住宅；建筑内设有生活给水、消火栓消防给水、自喷给水、生活排水四个系统。
一．生活给水
根据《建筑给水排水设计规范》GB50015-2003确定数据
1.标准确定:
a. 车库每m2每次冲洗水2 L
b. 商业每m2每日6 L/d，小时变化系数K=1.3；
c. 住宅每人每日生活用水定额250L/d，小时变化系
数K=2.8；
2.水量计算：
a. 车库每次冲洗水用水量
Q d=2×7000/1000=13.8（m3/次）
b. 商业最高日用水量
Q d=6×1200/1000=7.2（m3/d）
最大小时用水量Q h=Q d K/T（m3/h）
Q h=126.7×1.3/12≈0.78（m3/h）
3.系统计算：
给水系统分为一、二、三、三个区。
一区为地下室至四层, 生活给水采用市政直接供水；二、三区生活给水由小区泵房内
恒压变频给水设备供给。
3.1 商业部分系统计算
q g= 0.2•a•/√N g a=1.5,
a-根据建筑物而定的系数
N g-计算管段的卫生器具给水当量数
q g= 0.2•1.5•/√6 +1.1=2.7（L/s）
引入管管径取DN50，v=0.8m/s,
给水管网所需压力：
H=H2+H3+0.01（H1+H4）+0.02（MPa）
H1-最不利配水点与给水设备出水管的标高差（m）
H2-建筑内部给水管网沿程和局部水头损失之和（MPa）
H3-水表的水头损失（MPa）
H4-最不利处配水点所需流出水头（m）
H=0.02+0.02+0.01（10+16）=0.3（MPa）
故满足要求
3.2 二、三区系统计算
住宅生活给水设计秒流量 q g=0.2•U•N g（L/s）
U=[1+αc（N g -1）0.49]/√N g
U-计算管段的卫生器具给水当量同时出流概率（%）
αc-对应于不同U0的系数，查附录C中表C
U0= q0mK h/0.2•N g•T•3600 (%)
U0-生活给水管道的最大时卫生器具给水当量平均出流概率（%）q0-最高用水日的用水定额，按表3.1.9取用
m-每户用水人数
K h-小时变化系数，按表3.1.9取用
N g-每户设置的卫生器具给水当量数
T-用水时数（h）
0.2-一个卫生器具给水当量的额定流量（L/s）
U0=（250×3.5×2.8）/0.2×4.3×24×3600≈0.035
取U0=3.5%查表（附录D）
二、三区从东侧车库引入一根DN100的给水管；
给水管网所需压力：
H=H2+H3+0.01（H1+H4）（MPa）
H1-最不利配水点与给水设备出水管的标高差（m）
H2-建筑内部给水管网沿程和局部水头损失之和（MPa）
H3-水表的水头损失（MPa）
H4-最不利处配水点所需流出水头（m）
H=0.11+0.02+0.01（92+10）≈1.00（MPa）
二、消火栓消防给水
按《高层民用建筑设计防火规范》GB20045-95（2005年版）第
7.2.2条，本建筑室内消火栓给水系统的用水量40L/s。
消防给水
由地下室两根管径DN150的消防给水管供给。
每根竖管最小流量15L/s，每支水枪最小流量5L/s
选用水带长度25m，水枪喷嘴口径19mm，水枪充实水柱为10mH2O。
室内消火栓栓口水压： H xh=h d+H q=A d L d q2xh+q2xh/B （kPa）
h d-消防水带的水头损失（kPa）
H q-水枪喷嘴造成一定长度的充实水柱所需水压（kPa）
A d-水带的比阻，取0.0172
L d-水带的长度（m）
q xh-水枪喷嘴射出流量（L/s）
B-水枪水流特性系数，取0.158
H xh=0.0172×25×5.22+5.22/0.158
=182.77（kPa）≈19（mH2O）
消火栓给水系统最不利点消火栓栓口最低压力：
H x=H xh+H g+H z（MPa）
H g–消防给水管网在最不利点流量分配情况下，最不利点消火
栓间的沿程和局部阻力损失（MPa）
H z -最不利点消火栓与引入管的标高差（MPa）
H x=0.19+0.15+0.01×91=1.10（MPa）
三、自喷给水
据《自动喷水灭火系统设计规范》GBJ50084-2001（2005年版）确定数据
设计水量30L/s，按照中危险级Ⅱ级喷水强度为8L/min·m2
水泵扬程或系统入口的供水压力： H=Σh+P0+Z （MPa）
Σh-管道沿程和局部的水头损失的累计值（MPa），湿式报
警阀取值0.04MPa、水流指示器取值0.02MPa P0-最不利点处喷头的工作压力（MPa）
Z-最不利点处喷头与消防水池的最低水位或系统入口管
水平中心线之间的高差，当系统入口管或消防水池
最低水位高于最不利点处喷头时，Z应取负值（MPa） H=0.18+0.02+0.04+0.10+0.01×21=0.55（MPa）
四、生活排水
根据《建筑给水排水设计规范》GBJ50015-2003确定数据生活污水设计秒流量： q u=0.12α√N p+q max （L/s）α取1.5
DN200，坡度为0.005，充满度0.6，其通流量为15.57（L/s），流速为0.79 m/s；
校核最大一根排水负荷排出管管径
排水出户管： q max取1.5
q u=4.25（L/s）
选管径DN100 满足要求；
五、雨水排水
该建筑雨水采用内排水系统。
查《建筑给水排水设计规范》GB50015-2003，本建筑设计重现期取10年，因而历时5min的降雨强度：q5= 3.15L/s·100㎡或 H=113mm/h，本建筑所有雨水斗均采用87型雨水斗，雨水斗口径均取100～150mm，DN100单斗最大汇水面积为507m2,DN150单斗最大汇水面积为1031m2,经计算各雨水立管的汇水面积均小于该值。