机械密封端面比压的确定
机械密封橡胶静环端面比压与变形量关系
润 滑 与 密 封
Ｌ ＵＢＲＩ ＣＡＴＩ ＯＮ ＥＮＧＩ ＮＥＥＲＩ ＮＧ
Ａｐ ｒ ． ２ ０１ ５
Ｖｏ １ ． ４ ０ Ｎｏ ． ４
第４ ０卷 第 ４期
ＤＯ Ｉ ：１ ０ ． ３ ９ ６ ９ ／ ｊ ． ｉ ｓ ｓ ｎ ． ０ ２ ５ ４ — ０ １ ５ ０ ． ２ ０ １ ５ ． ０ ４ ． ０ １ ４
ｒ ｅ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ｈ ｉ ｐ ｏ ｆ ｆ ａ ｃ ｅ ｓ ｐ ｅ ｃ ｉ ｉ ｆ ｃ ｐ ｒ ｅ ｓ ｓ ｕ ｒ ｅ ａ ｎ ｄ ｄ ｅ ｆ ｏ ｒ ｍａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｍｅ ｃ ｈ ａ ｎ ｉ ｃ ａ ｌ ｓ ｅ ａ ｌ ｗａ ｓ ｓ ｔ ｕ ｄ ｉ ｅ ｄ ． ＡＮＳ ＹＳ ｗａ ｓ ｕ ｓ ｅ ｄ ｔ ｏ ｅ ｓ ｔ ａ ｂ ｌ ｉ ｓ ｈ ｔ ｈ ｅ
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机械密封的主要性能参数
[ρcv]/(MPa•m/s)
SiC-石墨
18
SiC-SiC
14. 5
WC-石墨
7～15
WC-WC
4. 4
WC-填充四氟
5
WC-青铜
2
Al2O3石墨墨
3～7. 5
Cr203 涂层石墨 15
(4) 泄漏率机械密封的泄漏率是指单位时间内通过主密封和辅助密封泄漏的流体 总量，是评定密封性能的主要参数。泄漏率的大小取决于许多因素.其中主要的是密 封运行时的摩擦状态。在没有液膜存在而完全由固体接触情况下机械密封的泄漏率 接近为零.但通常是不允许在这种摩擦状态下运行，因为这时密封环的磨损率很高。 为了保证密封具有足够寿命，密封面应处于良好的润滑状态。因此必然存在一定程 度的泄漏.其最小泄漏率等于密封面润滑所必需的流量，这种泄漏是为了在密封面间 建立合理的润滑状态所付出的代价。所有正常运转的机械密封都有一定泄漏，所谓 “零泄漏”是指用现有仪器测量不到的泄漏率，实际上也有微量的泄漏。
③许用[ρcv]值。许用[ρcv]值是极限值除以安全系数获得的数值。所谓极限[ρcv] 值是指密封失效时达到的它是密封技术发展水平的重要标志。不同材料组合具有不 同的许用[ρcv]值。表2-6为常用材料组合的许用[ρcv]值，它是以密封端面磨损速 度小于或等于0.4μm/h前提的试验结果。 表2-6常用材料摩擦副材料的许用[ρcv]值
密封形式 内装式 外装式 —般介质 0.3～0.6 低黏度介质 0.2～0.4 0．15～0．4 高黏度介质 0.4～0.7
(2) 端面摩擦热及功率消耗机械密封在运行过程中，不仅摩擦副因摩擦生热，而 且旋转组件与流体摩擦也会生热。摩擦热不仅会使密封环产生热变形而影响密封性 能，同时还会使密封端面间液膜汽化，导致摩擦工况的恶化，密封端面产生急剧磨 损，甚至密封失效。 机械密封的功率消耗包括密封端面的摩擦功率和旋转组件对流体的搅拌功率。一般 情况后者比前者小得多，而且难以准确计算，通常可以忽略，但对于高速机械密封， 则必须考虑搅拌功率及其可能造成的危害。 (3)ρv值 密封端面的摩擦功率同时取决于压力和速度，因此，工程上常用两者的 乘积表示，即ρv值。ρv值常被用作选择、使用和设计机械密封的重要参数。但实 际中由于所取的压力不同，值的含义和数值就有所不同，即表达机械密封的功能特 性不同。 ① 工况ρv值。工况ρv值是密封腔工作压力ρ与密封端面平均线速度v的乘积， 说明机械密封的使用条件、工况和工作难度。密封的工况仰值应小于该密封的最大 允许工况抑值。 ②工作ρcv值。工作值是端面比压心与密封端面平均线速度u的乘积，表征密封端面 实际工作状态。端面的发热量和摩擦功率直接与久〃值成正比，该值过大时会引起 端面液膜的强烈汽化或者使边界膜失向（破坏了极性分子的定向排列）而造成吸附 膜脱落，结果导致端面摩擦副直接接触产生急剧磨损。
机械密封比压选用原则
机械密封比压选用原则机械密封比压选用原则是指在进行机械密封选型时，需要根据所在工作环境的压力大小、温度、介质、形态等因素进行综合考虑，然后选取合适的机械密封比压，保障机械密封的运行稳定性和密封效果。
机械密封是一种常用的密封装置，广泛应用于各种工业领域，它可以有效地防止不同介质之间的相互污染，提高设备的工作效率和安全性。
因此，正确选用机械密封比压非常重要，下面将从几个方面介绍机械密封比压的选用原则。
一、根据工作压力确定机械密封比压机械密封比压是机械密封中一个重要的参数，它直接决定了机械密封所能承受的最大压力。
因此，在选用机械密封时，需要根据所在环境的压力大小来确定比压大小。
一般来说，机械密封的比压应该略大于工作环境的最大压力，这样才能保证机械密封的正常运行。
二、根据工作温度选择机械密封比压机械密封的材料以及密封面都会受到温度的影响，因此，在选择机械密封时，需要考虑所在环境的工作温度。
对于高温环境，比压应该选择较大，以保证机械密封能够承受高温环境下的压力和热膨胀；对于低温环境，比压应该选择较小，以避免机械密封因为过度紧张而导致泄漏。
三、根据工作介质选择机械密封比压不同的工作介质具有不同的化学性质和物理性质，对机械密封的材料以及密封面有不同的腐蚀和磨损作用。
因此，在选择机械密封时，需要考虑所在环境的工作介质。
对于腐蚀性介质，比压应该选择较大，以提高机械密封的耐腐蚀性；对于粘性大的介质，比压应该选择较小，以避免机械密封过度磨损。
四、根据工作形态选择机械密封比压工作形态是指工作介质的状态，比如固体、液体、气体等。
不同的形态对机械密封的要求也不同。
对于液态介质，比压应该选择稍大一些；对于气态介质，比压应该选择稍小一些，以避免机械密封运行不稳定。
五、根据种类选择机械密封比压机械密封根据其结构和应用范围，可以分为单端机械密封、双端机械密封、外置机械密封等。
不同种类的机械密封有不同的比压范围，因此，在选型时需要注意相应的比压范围。
(完整word版)机械密封端面比压的确定
机械密封端面比压的确定润滑油作业部许松涛2007年11月2日机械密封端面比压的确定摘要：泵是石油化工企业最主要和常见的机械设备，由于工艺条件的要求，以及人们经济意识和环保意识的提高，近年来泵密封的泄漏越来越受到关注。
泵的密封是防止介质从泵轴周围的间隙处泄漏，或空气从间隙处侵入泵体。
机械密封作为石化企业泵最常见的密封形式，占重要地位，机械密封的端面比压是影响密封性能和使用寿命的最主要因素之一。
文章结合实际工作中机械密封的安装及维修情况，对密封的端面比压在计算、校核中的一些问题进行分析，以便于确定压缩量，能对机械密封的使用情况有所改善。
关键词：机械密封端面比压分析1.机械密封工作原理及常见结构型式机械密封是靠一对或数对垂直于轴作相对滑动的端面在流体压力和补偿机构的弹力（或磁力）作用下保持贴合并配以辅助密封而达到阻漏的轴封装置。
1、静止环（静环）2、旋转环（动环）3、弹性元件4、弹簧座5、紧定螺钉6、旋转环辅助密封圈7、防转销8、静止环辅助密封圈9、固定压盖图1——机械密封结构示意图常用机械密封结构如图1所示。
旋转环和静止环往往还可根据它们是否具有轴向补偿能力而称为补偿环或非补偿环。
机械密封中流体可能泄漏的途径有如图1中的A、B、C、D四个通道。
C、D泄漏通道分别是静止环与压盖、压盖与壳体之间的密封，二者均属静密封。
B通道是旋转环与轴之间的密封，当端面摩擦磨损后，它仅仅能追随补偿环沿轴向作微量的移动，实际上仍然是一个相对静密封。
因此，这些泄漏通道相对来说比较容易封堵。
静密封元件最常用的有橡胶O形圈或聚四氟乙烯V形圈，而作为补偿环的旋转环或静止环辅助密封，有时采用兼备弹性元件功能的橡胶、聚四氟乙烯或金属波纹管的结构。
A通道则是旋转环与静止环的端面彼此贴合作相对滑动的动密封，它是机械密封装置中的主密封，也是决定机械密封性能和寿命的关键。
因此，对密封端面的加工要求很高，同时为了使密封端面间保持必要的润滑液膜，必须严格控制端面上的单位面积压力，压力过大，不易形成稳定的润滑液膜，会加速端面的磨损；压力过小，泄漏量增加。
机械密封比压选用原则
机械密封比压选用原则顾永泉摘要：对各种不同密封型式、摩擦状态、密封面形状和流体相态的密封面载荷和承载能力作了具体分析，有利于对密封面比压的深入了解。
对一些不切实际的选用原则和密封面比压的概念与数据进行了讨论分析，并给出明确的密封面比压新概念，以及如何验算密封面比压的具体计算方法。
介绍了相关算例和数据资料。
关键词：机械密封；载荷；承载能力；比载荷；流体膜压；微凸体接触比压分类号：TH 136； TB 42文献标识码：A文章编号：1000-7466(2000)02-0021-04Principles for selecting seal face mean contact pressure of mechanical sealsGU Yong-quan(The University of Petroleum,Dongying 257062, China)Abstract：Seal face mean contact pressure of mechanical fac e seals is discussed in detail. Concrete analysis on seal face load and load carrying capacity in v arious types, friction modes,seal face geometry and fluid phase states is given , which are useful for understanding seal face meancontact pressure pc .Im pr actical principles for selecting pc,concepts anddata are discussed and an alyzed . The clear concepts, concrete calculation of pcand check calculation abo ut it are presented.Key words：mechanical seals;seal face load;load carr y ing capacity; unit load;fluid film pressure;aspiraties mean contact pressure▲为了保证机械密封可靠、长寿命运转，长期以来许多密封工作者千方百计地努力设确选用密封面比压，并以此来反映密封是否能够正常工作。
端面比压计算改(2)
s m v /238.81025360229703=⨯⨯⨯=-π金属波纹管机械密封端面比压计算如下：某聚酯公司生产时热媒泵使用工况：进口压力P 1=5.24bar=0.524MPa 出口压力P 2=11.9bar=1.19MPa介质温度：320℃，轴的转速n=2970r/min ，流量：253m 3/h实测该泵的机械密封数据如下：表1：机械密封数据实测值符号名称 实测值/mm d 1接触端面内径 61 d 2接触端面外径 69 d 3波纹管内径 56 d 4波纹管外径 70据《流体动密封》查得[1]，波纹管机械密封的端面比压计算公式如下：p c =()s p k p λ+-其中，p c 为端面比压，MPa ；p s 为弹簧比压，MPa ；k 为载荷系数（平衡系数）；λ为液膜反压系数；p 为介质压力，MPa现对上述公式中各项的取值进行分析或计算如下：1）λ：为密封面间的平均液膜压力与密封介质压力之比，λ值的大小与介质性质、转速、压力以及密封表面状态等有关。
当液膜静压力近似地按三角形分布考虑时，则可取λ=0.5。
但在高速条件下，液膜动压效应不能忽略，须通过实验确定λ值[1]。
根据本设计初始参数，实测轴外径为53mm ，近似认为轴外径为动环内径，则估算出端面平均线速度：即v=8.238<30，不属于高速，因此取λ=0.52) p: 密封腔处的介质压力[1]212.0p p p +=即p=0.762 MPa3）k ：对于内流式：k=21222e 24d -d d -d其中，d 2为接触端面外径，d 2=69mm ；d 1为接触端面内径，d 1=61mm锯齿型金属波纹管有效直径d e 计算公式如下：d e =2231d d +d d 3+434（） 式中，d 4为波纹管外径，d 4=70mm ；d 3为波纹管内径，d 3=56mm4）弹簧比压Ps端面平均线速度 v=8.238 m/s根据密封端面平均线速度的不同，弹簧比压的选择范围也不同，其范围可参考下表[2]。
机械密封使用寿命计算书
机械密封使用寿命计算书机械密封磨损率计算：摩擦副材料粘着磨损的磨损量△v△v=K w WL/HK W—磨损系数W—法向载荷，N；L—摩擦路程，m；H—硬度N/m2其中周速：V=L/T (2)载荷：W=PcAf (3)线度磨损： △L=△VAf(4)将(2)、(3)、(4)代入(1)得机械密封磨损率υ=△LT =K W P C A f LA f TH=K W P C V/H即υ=(K WH)P c V其中P C—端面比压，MPa根据《流体动密封》查得：机械密封的端面比压计算公式如下：P C=p s+(k−λ)p其中P C—端面比压，MPaP s—弹簧比压，MPaK为载荷系数（平衡系数）λ为液膜反压系数p为介质压力，MPa本项目中机械密封采用专用的计算程序进行设计本项目中机械密封磨损率计算：1．M524型机械密封M524-230：P C=p s+(k−λ)p=0.3MPaυ=(K W)P c V=0.13m/hH2. 集装式机械密封C20-185JP C=p s+(k−λ)p=0.26MPaυ=(K W)P c V=0.11m/hH注：我国GB/T33509-2017规定磨损率V0.2m/h。
与德国DIN24960的规定相同。
本项目中机械密封磨损率V=0.13、0.11m/h均≤0.2m/h。
符合国家标准要求。
机械密封寿命计算：机械密封寿命=窄环凸台高度/磨损率1．M524型机械密封M524-230：机械密封寿命=窄环凸台高度/磨损率=3×103/0.13=23077h2. 集装式机械密封C20-185J：机械密封寿命=窄环凸台高度/磨损率=3×103/0.11=27273h本项目中机械密封寿命大于12000h要求。
符合标书要求。
机械密封基础知识-三机械密封的计算
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（二）密封端面中液膜反力的分布情况
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在d2处，端面间液膜压力等于P介。在d1处，端面间液 膜压力近似为零。对于中间分布情况，人们通过大量试验 发现，各点的压力分布与介质性质有关，还与端面中的相 态和摩擦状态有关。 对于丁烷等(粘度小、易汽化介质)，压力分布成凸抛物线状1。 对于水等(中等粘度介质)，压力分布成直线性2。 对于润滑油等(高粘度介质)，压力分布成凹抛物线状3。
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端面比压的选取原则：
（1）必须高于弹簧比压；
（2）必须大于介质在端面温度升高时的饱和蒸汽压； 在保证以上条件下，尽量取小值，以防端面发热，破坏液膜，加剧磨损，功 率消耗增大，密封使用寿命减短。同时考虑以下原则： （1）对自润滑性好的组对（M106K/SiC、YG6/ SiC、M106K/YG6） 可以取稍大值(因液膜不易被破坏，摩擦系数不易增加。)。 （2）对于外装式机械密封，可以取稍小值（因介质比压很小，
两相。rb为汽化半径，此处液膜压力=P饱和（tp），
tp处温度最高。 r2～rb区域，液膜压力成线性分布，液相 rb～r1区域，液膜压力成抛物线分布，气相 对于易汽化介质膜压系数λ，中国石油大学顾永泉教授提出一个计算公式： λ=2/3×/P1＋（1/2－1/6×Pf/P1）（r2～rb）/( r2 －r1) 式中：Pf ：rb处气化压力 P1 ：介质压力 rb：气化半径 r2 /r1 ：端面外半径/内半径 计算值一般在0.70～0.85之间。
转速低，轴摆动大，取大值。
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（七）载荷系数K
介质压力对补偿环的有效作用A面积与端面面积S之比。 K=A/S
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机械密封端面比压的确定润滑油作业部许松涛2007年11月2日机械密封端面比压的确定摘要：泵是石油化工企业最主要和常见的机械设备，由于工艺条件的要求，以及人们经济意识和环保意识的提高，近年来泵密封的泄漏越来越受到关注。
泵的密封是防止介质从泵轴周围的间隙处泄漏，或空气从间隙处侵入泵体。
机械密封作为石化企业泵最常见的密封形式，占重要地位，机械密封的端面比压是影响密封性能和使用寿命的最主要因素之一。
文章结合实际工作中机械密封的安装及维修情况，对密封的端面比压在计算、校核中的一些问题进行分析，以便于确定压缩量，能对机械密封的使用情况有所改善。
关键词：机械密封端面比压分析1.机械密封工作原理及常见结构型式机械密封是靠一对或数对垂直于轴作相对滑动的端面在流体压力和补偿机构的弹力（或磁力）作用下保持贴合并配以辅助密封而达到阻漏的轴封装置。
1、静止环（静环）2、旋转环（动环）3、弹性元件4、弹簧座5、紧定螺钉6、旋转环辅助密封圈7、防转销8、静止环辅助密封圈9、固定压盖图1——机械密封结构示意图常用机械密封结构如图1所示。
旋转环和静止环往往还可根据它们是否具有轴向补偿能力而称为补偿环或非补偿环。
机械密封中流体可能泄漏的途径有如图1中的A、B、C、D四个通道。
C、D泄漏通道分别是静止环与压盖、压盖与壳体之间的密封，二者均属静密封。
B通道是旋转环与轴之间的密封，当端面摩擦磨损后，它仅仅能追随补偿环沿轴向作微量的移动，实际上仍然是一个相对静密封。
因此，这些泄漏通道相对来说比较容易封堵。
静密封元件最常用的有橡胶O形圈或聚四氟乙烯V形圈，而作为补偿环的旋转环或静止环辅助密封，有时采用兼备弹性元件功能的橡胶、聚四氟乙烯或金属波纹管的结构。
A通道则是旋转环与静止环的端面彼此贴合作相对滑动的动密封，它是机械密封装置中的主密封，也是决定机械密封性能和寿命的关键。
因此，对密封端面的加工要求很高，同时为了使密封端面间保持必要的润滑液膜，必须严格控制端面上的单位面积压力，压力过大，不易形成稳定的润滑液膜，会加速端面的磨损；压力过小，泄漏量增加。
所以，要获得良好的密封性能又有足够寿命，在设计和安装机械密封时，一定要保证端面单位面积压力值即端面比压在最适当的范围。
机械密封的结构型式很多,分类方法也各有差别,通常是根据结构特点进行分类。
机械密封的分类主要是根据摩擦副的对数，弹簧与介质接触与否，介质在端面上引起的比压情况，弹簧的个数，弹簧的运转和静止，以及介质的泄漏方向等来加以区别，以便合理的选择机械密封的结构型式，最大限度的发挥其结构特点和工作特性，满足长期稳定、安全、可靠的密封性能。
机械密封的结构型式有以下几种：①单端面与双端面。
单端面系在密封结构中仅有一对摩擦副，双端面即在密封结构中有两对摩擦副，且两对摩擦副处于相同封液压力作用下。
双端面适用范围比较广，适用于强腐蚀、高温、带悬浮颗粒及纤维的介质、气体介质、易燃易爆介质、易挥发粘度低的介质、高真空、贵重物料及要求介质与空气隔绝切允许内漏的情况；单端面只适用于一般场合，理论上单端面不可能完全消除介质的泄漏，但单端面与其它辅助装置并用时也能起到良好的密封作用，且其结构简单，在制造和拆装上较容易，因而使用很普遍。
②内装式与外装式。
内装式是弹簧置于工作介质之内；外装式是置于工作介质之外。
外装式的特点是机械密封零件不与介质接触且暴露在设备外，便于观察及维修安装。
但是由于外装式的介质作用力与弹簧作用力相反，当介质压力有波动时，弹簧力余量可能调节不及时，会出现密封不稳定以致产生泄漏。
一般情况下内装式的介质泄漏方向与离心力方向相反，泄漏情况较外装式为好，内装式受力情况较好，端面比压较小，容易形成液膜，切端面比压随介质压力增大而增大，因而增加了密封的可靠性，使用较普遍。
③平衡型与非平衡型。
根据介质压力在端面上所引起的比压的卸载情况，可将密封分为平衡型与非平衡型，不卸荷的称非平衡型；卸荷的称平衡型。
④单弹簧与多弹簧。
单弹簧又称大弹簧，即是在密封装置中仅有一个弹簧与轴同心安装；多弹簧又称小弹簧，即是在密封装置中有数个弹簧沿圆周均匀分布。
一般负荷轻而且大量生产的密封以采用单弹簧为佳，少量生产且在严格的条件下使用时，则多采用多弹簧。
⑤旋转式与静止式。
旋转式即是弹簧装置随轴转动；静止式即是弹簧装置不转动。
一般的机械密封都采用旋转式，因为弹簧装置及轴的结构简单，径向尺寸小。
高转速情况下，弹簧及其它零件产生的离心力很大，动平衡要求高。
⑥内流式与外流式。
介质沿半径方向从端面外周向内漏者称内流式；介质沿半径方向从端面内周向外泄漏者称外流式。
内流式的泄漏方向与离心力方向相反，离心力阻碍着流体的泄漏，因而内流式泄漏量比外流式小。
对于有固体颗粒的情况尤其应该采用内流式，这样可防止固体颗粒进入摩擦面。
2.端面比压及计算中的问题端面比压即密封两端面上单位面积所受到的压力，端面比压是衡量密封性能的重要参数，端面比压过大，将造成摩擦面发热，磨损加剧和功率消耗增加；比压过小，易于泄漏，密封破坏。
对端面比压的要求有：①端面比压不能小于端面间液膜的反压力，否则密封面会打开。
②端面比压不能小于端面间温度升高时的物料或冲洗介质的饱和蒸气压，否则介质开始蒸发。
③使液体薄膜在允许泄漏量最小的条件下保持在摩擦面上起润滑作用。
要计算端面比压首先必须分析两端面间介质压力的分布规律，下图是一般内装式密封的压力分布简图：n图2 端面间压力分布图首先分析液膜形成的推开力R ：⎰⋅=212r r rP rdr R π——密封面上半径r 处的压力。
r P 假设摩擦副内压力按直线分布，则：代入上式得到：121r r r r P P r --=介()()()平均介P r r r r r r P R 2122121223-=+-=ππ得到：()介平均P r r r r P 121232++=令 则()121232r r r r ++=λ介平均P P λ=对轴径=50～150毫米，接触面宽度为5毫米算出0d 。
519.0507.0～=λ 在一定范围内取，产生的误差是不大的。
5.0=λ就有：介介平均P P P 5.0==λ其次进行动环受力分析，见下图图3 内装式（部分）平衡型密封动环受力图压紧力： ()21224D D P F -⋅=π弹弹 ()20224d DP F -⋅=π介介推开力： ()21224D D P R -⋅=π平均 辅助密封圈上产生的与动环运动方向相反的摩擦力数值不大，在此计算中忽略不计。
所以动环上所受的合力：RF F F -+=介弹所以端面比压： ()()2122212244D D RF F D D FP --+=-=ππ介弹比将各值代入，得到：()()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛---+=λ21222022D D d D P P P 介弹比令：()()内接触面积负荷面积K D Dd D ==--21222022为载荷系数，它表示介质产生的比压加到摩擦副上的载荷内K 程度。
当≥1时为非平衡型；内K 当0＜＜1时为部分平衡型；内K 当≤0时为全平衡型。
内K 对于平衡型或者部分平衡型密封，要使＜1，必须有内K ，因此当轴在密封安装处没有轴肩时，需要一个尺寸、10D d >材质等方面合乎要求的轴套来满足这个条件。
根据以上公式，要计算或者校核密封的端面比压，需要的数据有：――密封介质的压力，公斤/厘米2；介P ――弹簧比压，公斤/厘米2；弹P ――密封环接触端面外径，厘米；2D ――密封环接触端面内径，厘米；1D ――轴（套）径，厘米；0d 其中：、、为实际测量数据，即针对具体的泵，可2D 1D 0dP以测量得出。
的值可以由厂家提供，不过多弹簧密封时还要考虑弹P弹簧并联时弹性系数的计算。
而的数值，对于一般单端面机械密介P封的离心泵可以认为是泵的入口压力，对于双端面的密封，介P科研认为是中间密封罐的压力，对于某些采用自体密封的泵，就介要根据引出管的位置来确定了，如入口、某级叶轮或者出口压力，一般入口和出口的压力较易得到，当引出管从多级泵的某一级叶轮引出时，情况就比较麻烦，需要实测或者安装压力表来得到具体数值了。
以上是计算或者核算机械密封端面比压的方法，端面比压的重要性每个人都知道，有实际经验显示，如果机械密封安装合适，在较长的使用周期中，不会或者很少泄漏，而正确选择摩擦副材料和比压的机械密封可以使用2～5年，最长有用到9年以上的。
但是在实际工作中，可能由于各种原因，一般密封都会在不太理想的周期内出现问题，其中一个重要的原因就是端面比压的确定不准，所以其计算显得尤其重要，而确定端面比压后，另一个重要参数――压缩量就可以得出，对机械密封的安装提供数据参考。
参考文献[1] 《机械密封》上海化学工业设计院石油、化工设备设计建设组编[2] 刘光漆朱仁杰机械密封青岛青岛市机械研究所[3] 〔苏〕戈卢别夫著梁荣厚译端面密封及动力密封燃料化学工业出版社[4] 沈锡华机械密封技术问答北京机械工业出版社。