静动力作用下高拱坝坝肩稳定性三维分析
高拱坝坝肩裂隙岩体的三维非线性抗震稳定性分析
高拱坝坝肩裂隙岩体的三维非线性抗震稳定性分析宋战平;李宁;陈飞熊【期刊名称】《岩土工程学报》【年(卷),期】2004(26)3【摘要】在高拱坝坝肩裂隙岩体的抗震稳定性分析中 ,采用传统刚体极限平衡法分析坝肩裂隙岩体潜在滑体的安全性态 ,坝肩稳定性评价未考虑裂隙岩体变形对坝体应力的影响 ,由此计算的抗滑安全系数并不能保证坝体的安全性 ;而采用基于连续介质理论的有限元法和基于碎散介质的离散单元法分析时 ,其物理数学模型和坝肩岩体的实际情况相距甚远。
为此 ,本文在安全系数强度储备概念基础上提出了动抗滑变形安全系数法 ,该方法以坝体拉应力作为坝肩岩体抗滑稳定性评价标准 ,综合考虑非线性坝体和坝基节理、裂隙岩体的动静态耦合作用 ,坝肩岩体的抗滑安全系数保证了坝体的安全 ,较传统的分析方法更为科学、合理。
采用该方法 ,本文将坝肩裂隙岩体作为可以考虑局部开裂、各向异性和大变形的非线性连续体用动态接触单元模型模拟 ,对在建的小湾高拱坝坝肩裂隙岩体的抗震稳定性进行了三维动力分析。
数值分析结果表明 ,在综合考虑坝体应力影响后 ,坝肩裂隙岩体的变形安全系数小于强度安全系数。
因此 ,在高拱坝坝肩岩体的抗震稳定性评价中必须计及坝体应力的影响因素。
【总页数】6页(P361-366)【关键词】高拱坝;坝肩;裂隙岩体;抗震稳定性;动力非线性【作者】宋战平;李宁;陈飞熊【作者单位】西安理工大学岩土工程研究所【正文语种】中文【中图分类】TV642.4【相关文献】1.高拱坝坝肩岩体变形稳定性的三维数值模拟 [J], 罗选红2.溪洛渡高拱坝坝肩(基)稳定性的三维非线性有限元分析 [J], 周明军;张建海;赵文光;王仁坤3.基于非线性有限元法的高拱坝坝肩岩体抗滑稳定分析 [J], 章青;陈爱玖;王大伟4.高拱坝坝肩岩体裂隙连通性分析方法研究 [J], 杜朋召;王品;高平因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
江坪河拱坝坝肩稳定的三维非线性有限元分析
三维立体示意图。
冉红 玉 常晓林 周 伟
（ 武汉大学水 资源与水电工程科 学国家重点实验室 ， 湖北 武汉 ４０ ７ ） ３０２
摘 要
采用三维有 限元方 法 ， 用强度储备系数 ， 江坪河双曲拱坝 坝肩抗滑 稳定性进 行分析 。计算结 果表 明 ， 对 原加 固
方案有一定效果 ， 左岸坝肩不满足抗滑稳定要求 ， 但 对断层进～步加固后 ， 坝基 的整体强度储 备 系数达 到 ３６ 坝肩稳定 ．， 安全度基本满足要求 。
有限元计算网格采用八结点六 面体单元为主 ， 对 边界和岩体结构的过渡 ， 辅之以退化的四面体单元 ， 对
垫块 、 传力洞等加固部位采用 ２ 结点六面体单元。整 ０ 体有限元网格见图 １坝肩岩体的加 固方式见图 ２ ， 。计 算工况为正常蓄水位 ＋ 温降工况。主要计算荷载有 自
重、 水压力 、 扬压力 、 风压力 、 泥沙压力和温度荷载。 ３２ 计算参数 ．
为实际的抗剪强度参数 ， ／ Ｋ、／ 用 ／ ｃ Ｋ代替ｆ ｃ 、 值进行
计算 ， 随着 Ｋ值的逐渐增 大 ， 以求出大坝从 局部破 可
响。根据具体情况 ， 右两岸各考虑三个滑动块体进 左
行分析。各个滑块体的构成及其侧裂面和底裂面物理
１ ７
维普资讯
３ 仿真计算模型
３ １ 计算模型概化 ． 有限元计算模型主要模拟 的岩层沿高程 自下而上
依次为 ∈ｉ 、 ｝ ∈｝ ∈２、 ！ 、 、 Ｉ 、 ｜ ∈ 厂 、 厂 、 ∈ ∈！ Ｅ… 『 － ∈５ 、 Ｉ ； Ｅ… 主要 考 虑 的断层 为 Ｆ１Ｆ１Ｆ１Ｆ４ － １、４ 、７ 、７ 、
１５ Ｆ４ 、５ 、１５ 泥化 夹层 右岸 考 虑 ｆｌ 、 ２ 、２ ７ 、Ｉ１Ｆ４ Ｆ９ ； ３ ｎ７ ｆ ５ｆ ３ ｎ ｎ
拱坝准稳定温度场三维有限元分析
拱坝准稳定温度场三维有限元分析拱坝作为一种重要的水利工程，是为了灌溉农田、水库蓄水、水资源开发和许多其他用途而建设的。
它的安全性直接影响着水利设施的可持续性，因此，拱坝的结构安全性应作为一个重要参数来考虑。
拱坝结构温度变化是结构安全性评价中非常重要的参数，因此，拱坝准稳定温度场三维有限元分析成为结构安全性评价的基础。
拱坝的温度受气温和太阳辐射的影响，拱坝结构材料的温度受到动态热流和蒸发换热的影响，拱坝结构内部温度受拱坝结构材质和气体传热系数的影响。
针对这一问题，拱坝准稳定温度场三维有限元分析引入了先进的数学模型，以准确分析和预测拱坝结构温度变化，为拱坝结构安全性提供基础依据。
拱坝准稳定温度场三维有限元分析模型的基本原理是建立拱坝的三维温度场模型，并由拱坝结构与气象条件之间的相互作用，通过计算热流方程和蒸发换热方程，进行有限元分析来模拟和研究拱坝结构温度场的变化情况。
首先，根据拱坝材料的物理特性，可以计算出拱坝结构的热传导系数、比热容和导热率，并建立拱坝结构的温度场。
在拱坝结构周围，将影响拱坝结构温度变化的参数，如太阳辐射、环境温度、风速等气象条件建立在拱坝结构温度场中。
其次，在拱坝结构中考虑多种传热形式，其中包括热流和蒸发换热，结合外部气象条件，计算拱坝结构表面的热流和蒸发换热强度，建立拱坝结构热流方程和蒸发换热方程。
最后，利用有限元方法，对拱坝结构热方程和蒸发换热方程进行求解，结合初始条件，计算拱坝温度场的数值解，从而精确地模拟和分析拱坝的温度场变化情况。
拱坝准稳定温度场三维有限元分析通过准确地模拟和分析拱坝结构温度场变化情况，可以有效地评估拱坝的热性能和热稳定性，辅助决策，为保证拱坝结构安全性提供有效的技术支持。
此外，拱坝准稳定温度场三维有限元分析还可以为拱坝改善建设、拱坝结构完善和降低拱坝结构温度变化等提供宝贵的信息。
总之，拱坝准稳定温度场三维有限元分析是一项建立在均匀紧实拱坝温度场模型的科学理论的研究，可以为拱坝的结构安全性评价提供可靠的理论依据，从而使拱坝安全可靠、可持续地发挥功能。
东庄拱坝坝肩三维抗滑稳定分析
拱坝以是所 有建 筑物 中最 为 安全 的一 种 ， 但 这 些优 良性 能 都是 建立 在拱 坝 稳定 的基 础之 上 。拱 坝坝 基 和坝肩
淳化 县王 家 山林场 ， 右岸 为 陕西 省礼 泉县 叱 干镇 ， 距 西 安市 约 ９ ０ ｋ ｍ。工 程 开发 任务 以 防洪 减 淤 为 主 ， 兼 顾 供水 、 发 电和改 善 生 态 等综 合 利用 。枢 纽 主要 建 筑 物 包括 ： １座混凝 土 双 曲拱坝 （ 最大坝高 ２ ３ ０ ｍ） ； 结 合 坝 身布 置 的 ３个 溢 流 表 孔 、 ４个 排 沙 泄洪 深 孔 和 ２个 非 常排 沙底 孔及 其配 套设 置 的坝下 消 能防 冲水垫 塘 和二
Ａｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ：Ｔ ｈ ｅ ｓ ｔ ａ ｂ ｉ ｌ ｉ ｔ ｙ ａ ｇ ａ ｉ ｎ ｓ ｔ ｓ ｌ ｉ ｄ ｉ ｎ ｇ ｉ ｎ ａ ｂ ｕ ｔ ｍｅ ｎ ｔ ｓ ｏ ｆ Ｄｏ ｎ ｇ ｚ ｈ ｕ ａ ｎ ｇ Ａｒ ｃ ｈ Ｄ ａ ｍ ｉ ｓ ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｚ ｅ ｄ ｗｉ ｔ ｈ ｔ ｈ ｒ ｅ ｅ － ｄ ｉ ｍｅ ｎ ｓ ｉ ｏ ｎ ａ ｌ ｒ ｉ ｇ ｉ ｄ— ｂ ｏ ｄ ｙ ｌ ｉ ｍｉ ｔ ｅ ｑ ｕ ｉ ｌ ｉ ｂ ｉ ｒ ｕ ｍ ｍｅ ｔ ｈ ｏ ｄ ．Ｔ ｈ ｅ ｐ ｏ ｔ ｅ ｎ ｔ ｉ ａ ｌ ｓ ｌ ｉ ｄ ｉ ｎ ｇ ｒ ｏ ｃ ｋ ｂ ｌ ｏ ｃ ｋ ｓ ｗ ｉ ｔ ｈ ｉ ｎ ａ ｃ ｅ ｒ ｔ ａ ｉ ｎ ｓ ｃ ｏ ｐ ｅ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｄ ａ ｍ ａ ｂ ｕ ｔ ｍｅ ｎ ｔ ｓ ａ ｙ ｅ ｉ ｄ ｅ ｎ ｔ ｉ — ｌ ｆ ｅ ｄ ｗｉ ｔ ｈ ｔ ｈ ｅ ｔ ｈ ｒ ｅ ｅ — ｄ ｉ ｍｅ ｎ ｓ ｉ ｏ ｎ ｌ ａ ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ ｍｏ ｄ ｅ １ ． Ａｐ ｐ ｒ ｏ ｐ ｒ ｉ ａ ｔ ｅ ｔ ｈ ｒ ｅ ｅ — ｄ ｉ ｍｅ ｎ ｓ ｉ ｏ ｎ ａ ｌ ｃ ｏ ｏ ｒ ｄ ｉ ｎ ａ ｔ ｅ ｓ ａ ｒ ｅ ｔ ｈ ｅ ｎ ｃ ｏ ｎ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｅ ｄ ｔ ｏ ｃ ａ ｒ ｒ ｙ ｏ ｕ ｔ ｔ ｈ ｅ ａ ｎ ｌｙ ａ ｓ ｉ ｓ ．Ｉ ｔ ｓ ｈ ｏ ｗｓ ｔ ｈ ａ ｔ ｔ ｈ ｅ ｐ ｒ ｏ ｐ ｏ ｓ ｅ ｄ ｍｅ ｔ ｈ ｏ ｄ ｉ ｓ ｏ ｆ ｇ ｏ ｏ ｄ ａ ｃ ｃ ｕ ｒ ａ ｃ ｙ ａ ｎ ｄ ｅ ｉｃ ｆ ｉ ｅ ｎ ｃ ｙ ．
拱坝坝肩稳定的可靠度分析
拱坝坝肩整体稳定静力动力可靠度分析(表七)
拱坝坝肩整体稳定静力动力可靠度分析
本文应用研制的BR·SAIDP 程序, 对左、右岸6个 高程的坝肩岩体进行了可靠度计算,得到了每一高程各 滑型出现的概率、沿该滑型滑动的概率、坝肩失稳的全 概率以及坝肩稳定的可靠指标。 左、右岸坝肩岩体静力抗滑稳定可靠度计算结果分 别列于表4 、表5。对于实际上不可能出现的滑型, 表 中未列出。从表4的计算结果可见, 左岸坝肩岩体以沿P3 面(即底滑面) 滑动的单面滑型为主, 只有在1130 m, 1090m两高程兼有沿P1,P3 面交线滑动的双面滑型出现。 而由表5的计算结果可以看出, 右岸坝肩岩体失稳只出 现单面滑型, 在113Om高程以上是沿P3面滑动, 以下各高 程则可能沿P2面或P3面滑动。
（19）
经分析整理, 将各随机变量及其统计特性列于表2,表3。 2.3 坝肩岩体静力、动力抗滑稳定可靠度分析 由上述讨论知坝肩岩体失稳有多种滑动形式。对于 每一种滑型, 可根据其运动学条件和力学条件建立相应的 极限状态方程。由极限状态方程求解可靠指标的方法很 多, 本文采用优化迭代方法, 得到了令人满意的计算结果。 由各极限状态方程求出相应的失效概率后, 即可用式(1 6) 计算坝肩岩体的失稳概率, 并进一步求出其可靠度。
拱坝坝肩整体稳定静力动力可靠度分析
对坝肩岩体进行动力抗滑稳定可靠度分析时, 应同 时计人静力、动力计算中的随机变量。本例设地震烈度 为7度,取综合影响系数Cz=1/4 ,其它参数参照现行规范 取值, 选择最危险情况加地震荷载, 即沿顺河流方向。 表6、表7分别给出了左、右岸各高程动力抗滑稳定 可靠度计算结果,由表6可见, 左岸1090m高程以上坝肩 失稳有两种滑型, 即沿P3面的单面滑动和沿P1,P3面交线 的双面滑动。1090m高程以下坝肩岩体失稳只有沿P3面滑 动一种形式。表7给出的计算结果表明, 右岸坝肩岩体 只产生单面滑型,1130m 高程以上是沿P2面滑动, 以下是 沿P2面或P3面滑动。980 m 高程岩石的抗剪断指标偏低, 所以算得的可靠指标值较小。
拱坝坝肩块体三维地质建模及稳定性分析
拱坝坝肩块体三维地质建模及稳定性分析
杨伟;王小锋
【期刊名称】《云南水力发电》
【年(卷),期】2016(032)006
【摘要】以XX水电站上坝址拱坝坝肩块体为例,通过对形成块体结构面特性的分析,建立块体三维地质模型,块体三维模型的构建可直观形象的展示块体与坝体的空间位置关系,为块体空间分析提供新的途径.根据结构面的性质及块体的空间特性对块体进行了初步稳定性评价,并提出工程处理建议.
【总页数】4页(P61-64)
【作者】杨伟;王小锋
【作者单位】中国电建集团昆明勘测设计研究院有限公司,云南昆明 650051;中国电建集团昆明勘测设计研究院有限公司,云南昆明 650051
【正文语种】中文
【中图分类】TU432
【相关文献】
1.基于三维地质力学模型试验的溪洛渡高拱坝坝肩稳定性研究 [J], 段龙海;张林;杨宝全;丁泽霖
2.沙牌RCC拱坝坝肩稳定三维地质模型试验研究 [J], 张立勇;张林;李朝国;高志辉
3.块体理论在拱坝坝肩边坡抗滑稳定性分析中的应用 [J], 商开卫;秦宏浩;窦灿
4.高拱坝坝肩裂隙岩体的三维非线性抗震稳定性分析 [J], 宋战平;李宁;陈飞熊
5.拱坝-坝肩三维可视化建模和稳定性分析 [J], 周先齐;徐卫亚;钮新强;郑文棠;任佳丽
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基于三维地质力学模型试验的溪洛渡高拱坝坝肩稳定性研究
近 年来 ， 水 电开发 建设 当 中 ， 坝 因具 有体 型 在 拱
小、 超载能力强 、 节省投资及抗震性能好 ¨ 等优点 而被广泛采用 随着 一 ． 批特高拱坝的兴建 ， 如小湾、
锦 屏一级 、 洛渡 等 ， 溪 对拱 坝稳定 安 全性 的研 究显 得
型综合法试验运用新 型模 型材料——变温相似 材 料 ， 同一模型上实现既考虑水压可能超载的因素 ， 在 又考 虑 坝 肩 、 坝基 岩 体 力 学参 数 可 能 降 低 的 实 际 ｊ将 这 两种 因素 综 合 起 来 进 行试 验 ， 能 贴 近 ， 更
工程 实 际。本 文采用 三维地 质力 学模 型综合 法试验 对溪 洛渡 高拱 坝坝肩 、 坝基 稳定 性进行研 究 ， 讨大 探
十分重要 ， 而坝肩岩体 的稳定是拱坝安全 的根本保
证 。通过 地质力 学模 型 试验可 以 解 大坝 、 坝肩 、 坝
基的变形及分布特征 ， 揭示坝 与坝肩及抗力体部的
降低 岩体 或结 构面 的抗 剪 断强 度 直至 基 础 失稳 ， 并
１ 前
言
得 出基础 失稳 时抗剪 断强 度降低 的倍 数 即强度储备 系数 ， 但在 实 际运用 中 ， 于模 型 材料 的限 制 ， 现 由 实 起来 较 困难 ， 要 研 制新 型 模 型 材料 。地 质 力 学模 需
法， 三种 方法 所考 虑 的影 响稳定 安 全的 因素不一 样 。
在超载情况下的坝体稳定安全系数 以及破坏过程。
该方中： 超载法主要考虑坝基 （ 坝肩） 岩体等结构在其 力学参数不变 的条件下 ， 超标洪水对工程安全度的 影响。超载安全系数 定义为超载破坏时的荷载 Ｐ 与设计荷载 Ｐ 的比值 ， 试验中一般采用超容重
拱坝应力变形及坝肩稳定分析
2018，
14（6）：
1667-1675.
［3］李季，孔庆梅.高混凝土拱坝长期安全运行反馈分析［J］.
水利水电科技进展，2018，38（5）：15-21，47.
［4］孙金昌.浆砌石拱坝应力变形及坝肩抗滑稳定性分析
研究［J］.黑龙江水利科技，2019，47（8）：33-35，120.
及左右岸滑块三维有限元模型见图 1。坝体及基
岩材料参数值如表 1 所示。
2.2 计算荷载及工况组合
根据 SL 282-2003 规范选定：自重+正常蓄水
位及相应的尾水位+设计正常温降+扬压力+泥
沙+浪压力工况为计算工况。正常蓄水状态水库
水位为 1 071 m，下游水位为 989 m；坝体内上游设
有防渗帷幕和主排水幕，帷幕排水正常时取折减
从图 4 中可以看出，各曲线均是上凹型，说明
随着超载系数的增大，水平位移不断增大，但在超
度潜力，进而发现更有可能对坝体稳定构成威胁
的岩体。
载系数 K =3 时，各曲线均出现不同程度的斜率变
2）虽然 3 种计算方法侧重点不同，计算出的
化，可以认为在 K =3 时，位移开始发生突变，坝肩
安全指标所体现出的拱坝抗滑性能也不同，但得
稳定满足设计要求。
到的安全系数数值上相近，结果均可
工程建设与管理
2021 年第 6 期
东北水利水电
［参 考 文 献］
［1］李炳奇，张宇弛，李泽阳，等.基于坝—岩基—水耦合解
解析的坝肩动力稳定分析［J］.水利水电技术，2017，48
（3）：25-29，51.
［2］陈林，潘燕芳，刘小强.叶巴滩高拱坝抗震安全分析与
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第27卷增1岩石力学与工程学报V ol.27 Supp.1 2008年6月Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering June，2008 静动力作用下高拱坝坝肩稳定性三维分析王忠耀1，2，李明超1，2，秦朝霞1，2，梁辉2，张伯艳3(1. 天津大学建筑工程学院，天津 300072；2. 中国水电工程顾问集团公司中南勘测设计研究院，湖南长沙 410014；3. 中国水利水电科学研究院工程抗震研究中心，北京 100044)摘要：按照静载设计、动载复核的设计原则，基于地质勘测资料，针对坝肩抗滑稳定问题的三维特性，采用关键块体理论来识别和描述被结构面切割的岩体，确定相应的控制性滑块，进而运用程序实现三维刚体极限平衡法，选取不同高程的试算面对某水电站300 m级高拱坝左、右岸坝肩的静动力抗滑稳定性进行计算分析。
在动力分析中，将坝体、库水及其地基作为整个体系，充分考虑坝体、地基和库水三者的动力相互作用。
静动综合计算分析的结果表明，拱坝左、右岸坝肩在静力作用下是安全的，且安全富裕较大；在地震作用下也是安全的，但安全裕度不大。
这为该拱坝的设计和论证提供了重要的科学依据。
关键词：水利工程；坝肩稳定性；高拱坝；三维分析；水电工程中图分类号：TV 311；TV 312 文献标识码：A 文章编号：1000–6915(2008)增1–3058–06 3D ANALYSIS OF HIGH ARCH DAM ABUTMENT STABILITYUNDER STATIC AND DYNAMIC LOADINGSWANG Zhongyao1，2，LI Mingchao1，2，QIN Zhaoxia1，2，LIANG Hui2，ZHANG Boyan3(1. College of Civil Engineering，Tianjin University，Tianjin300072，China；2. Mid-south Design and Research Institute，ChinaHydropower Engineering Consulting Group Co.，Changsha，Hunan410014，China；3.Earthquake Engineering Research Center，China Institute of Water Resources and Hydropower Research，Beijing100044，China)Abstract：According to the principles of static forces for designing and dynamic forces for checking，3D critical block theory is used to identify and describe all removable blocks based on the geological exploration data. Then the corresponding dominative sliding blocks are determined. For the 3D features of the abutment stability problem，the program of 3D rigid body limit equilibrium method is developed to compute and analyze the sliding resistance stability of high arch dam abutments of a hydropower station，nearly 300 m in height，under static and dynamic loadings with several different elevation planes. In dynamic analysis method，the arch dam，reservoir water body and dam foundation are regarded as an integrated system，so that the dynamic interaction between the blocks and dam body can be effectively considered. The results obtained by the method integrating static and dynamic loadings indicate that the arch dam abutments of both sides are stable under static loading with enough margin of safe. While under the action of earthquake，the dam is safe though the factor of safety is not very high. All of these provide significant scientific bases for design and demonstration of high arch dam.Key words：hydraulic engineering；abutment stability；high arch dam；3D analysis；hydropower engineering收稿日期：2006–11–21；修回日期：2007–02–21基金项目：国家重点基础研究发展规划(973)项目(2007CB714101)；中国博士后科学基金项目(20070420706)作者简介：王忠耀(1960–)，男，1987年毕业于武汉水利电力学院水利水电工程建筑专业，现为博士研究生、教授级高级工程师，主要从事水工建筑物设计和施工方面的研究工作。
E-mail：lmc@第27卷增1 王忠耀，等. 静动力作用下高拱坝坝肩稳定性三维分析 • 3059 •1 引言拱坝坝肩岩体稳定分析是拱坝设计、施工和运行的首要问题，尤其是建于地震高烈度区的高拱坝[1]。
目前，研究岩体稳定分析的方法主要有刚体极限平衡法、非线性有限元法、离散元法、界面元法、不连续变形分析和数值流形法等[2，3]。
而刚体极限平衡法仍为坝肩稳定分析的主要方法之一[4～6]，该方法在长期的工程应用中已积累了经验，有明确的力学概念和丰富的工程实践经验，易于使用，并得出了符合实际的安全判断准则。
但在使用过程中，往往通过作图法来进行刚体极限平衡分析，烦琐且精度不高。
而基于地质勘测资料采用关键块体理论[7]来识别和描述被结构面切割的岩体，然后通过程序实现刚体极限平衡的计算，这样就可以在工程中较简便地使用这种方法，为实际应用提供广阔的前景。
龙蟠水电站位于金沙江中游河段，混凝土双曲拱坝最大设计坝高276 m，坝址基本地震烈度8度，设计基岩地震峰值水平加速度为0.408 g。
规范[8，9]规定，对坝高超过250 m 的拱坝需进行专门研究。
该拱坝高度达300 m级，坝体承受荷载巨大，坝身泄流量大，坝址地震烈度高，对拱坝设计提出了很高的要求，需要重点研究坝肩抗滑稳定性问题。
坝肩抗滑稳定问题实际上是一个三维边坡稳定分析问题，其滑动方向系由平行于河道的拱推力和垂直于河道的重力(沿卸荷方向)的综合作用形成，具有明显的三维特性。
因此，按照“静载设计，动载复核”的设计原则，本文分别从静荷载作用和考虑地震作用下，利用刚体极限平衡法从三维角度对拱坝坝肩抗滑稳定性开展了分析研究，取得了一定的成果。
2 坝肩工程地质条件图1给出了坝址地质平面图(局部)。
左坝肩岩体1 960 m高程以上为上泥盆统(13D)灰白色厚～巨厚层状大理岩，块状结构。
岩体中节理裂隙多短小、闭合、少充填，岩体嵌合较紧密，风化程度较浅，完整性较好，其基本质量类别为II类，变形模量一般为15～17 GPa；1 960 m高程以下为下泥盆统(1D)灰～灰黑色绢云千枚岩及绢云石英片岩，风化相对较深，千枚岩夹层的存在，使岩体的完整性受到一图1 坝址地质平面图(局部)Fig.1 Local geological plan view in the dam area定影响，岩体基本质量类别为II类，变形模量一般为13～15 GPa。
左坝肩主要断层有F11，F111，F113，F115，F117，除F11外其余均为小断层，且均为层间型断裂，走向NNW，倾向SW，倾角60°～80°，断层破碎带宽度较小。
左坝肩岩层走向近SN(330°～355°/SW∠65°～80°)，与边坡斜交，倾向上游偏山里，为一斜切反向坡，边坡岩体断层不发育；左岸优势节理有两组，产状分别为85°～95°/NW～NE ∠75°～80°和85°～95°/SE～SW∠70°～75°，另外产状为275°～285°/SW∠35°～50°的节理也有发育。
以走向近EW、倾向N的高倾角组节理最为发育，该组结构面延伸较长，一般为10～30 m，充填物较少，基本为硬性结构面。
另外，大理岩中有2组优势结构面，产状分别为80°～95°/ SE～SW∠65°～85°和60°～75°/NW∠45°～55°。
石英片岩中有3组优势结构面，产状如下：70°～110°/ SE～SW∠60°～85°，50°～75°/NW∠45°～55°和350°～20°/SE～NE∠65°～85°。
右坝肩岩体为下泥盆统(1D)浅灰、灰色绢云石英片岩、石英岩夹少量绢云千枚岩，局部有不规则的基性～酸性岩浆岩侵入体，软弱的千枚岩夹层单层厚度一般小于1 m，在岩体中所占的厚度比为5%～10%，岩体基本质量类别为II类，变形模量一般为13～15 GPa。
平面地质调查及平洞开挖结果显示，右坝肩未发现有大的断层存在。
坝肩岩层走向近SN向(345°～360°/SW∠65°～80°)，与坡面斜交，边坡为斜切顺向坡。