吊篮安全计算书
吊篮计算书
吊篮承受的力荷载验算：
验算假定：由于吊篮主要承受拉力，弯矩较小，所以验算时不考虑弯矩的影响。
1、恒荷载
吊篮材料选用直径为12的热压HPB235级带肋钢筋。
所以吊篮自重：p=20kg
2、活荷载
1个施工人员：q=80kg（每人重量80kg）
3、吊篮所承受的力荷载P为：
根据1和2，可得：P=1.2*p+1.4*q=136kg=1.36KN（式中1.2和1.4分别为恒荷载和活荷载分项系数）
本工程采取两个吊点，所以每个吊点所承受的力应为：P1=P/2=2.72/2=1.36KN
4、吊篮材料验算
吊篮的安全系数一般不小于8，取安全系数为10；
HPB235级钢筋的抗拉强度设计值fy=210N/mm，根据材料力学中的应力公式可得Ф12钢筋主应力σ=1360*4/π*D²=12N/㎜≤210N/mm，所以满足设计要求。
吊篮相关计算书
吊篮相关计算书吊篮相关计算书⼀、钢丝绳的受⼒检验根据《建筑施⼯⼯具式脚⼿架安全技术规范》JGJ202-2010，钢丝绳的安全系数应选为 9。
钢丝绳的受⼒检验：吊篮系统采⽤的钢丝绳，结构为4×31SW+NF，直径 8.3mm，破断拉⼒不⼩于 54KN。
对受⼒钢丝绳进⾏安全核算1、吊蓝的风荷载标准值应按下式计算：Q wk=w k×F式中 Q wk——吊蓝的风荷载标准值（kN）； w k——河北唐⼭的基本风压值（KPa），取 w k=0.3 KPa = 0.3 kN/m2F——吊蓝受风⾯积（m2）, 取 F=6m x 1.18m =7.08 m2Q wk=w k×F=0.3×7.08 =2.124 KN2、竖向荷载标准值应按下式计算：Q1= （ G K+Q K ） /2 （ 5.2.2-1 ）式中 Q1——吊蓝动⼒钢丝绳竖向荷载标准值（kN）；G K ——吊蓝及钢丝绳⾃重标准值（ kN ）取 5.2 ；Q K ——施⼯活荷载标准值（ kN ） , 取 6.3 ；Q1=（G K+Q K）/2=5.75 kN3、作⽤于吊蓝上的⽔平荷载可只考虑风荷载，并应由两根钢丝绳各负担1/2，⽔平风荷载标准值应按下式计算：Q2=Q WK/2式中 Q2——吊蓝动⼒钢丝绳⽔平荷载标准值（kN）； Q WK——⽔平风荷载标准值（kN），取 2.124。
Q2=Q WK/2=1.062 kN4、吊蓝在使⽤时，其动⼒钢丝绳所受拉⼒应按下式核算：式中 Q D——动⼒钢丝绳所受拉⼒的施⼯核算值（kN）；K ——安全系数，选取 9 。
Q1 ——吊篮动⼒钢丝绳竖向荷载标准值（ kN ）；Q2 ——吊篮动⼒钢丝绳⽔平荷载标准值（kN）。
Q1 2 + Q2 2开平⽅根 = 5.847Q D=5.847×9=52.623 KN钢丝绳破断拉⼒为53KN>52.623 KN，故满⾜要求，吊蓝在使⽤时，钢丝绳的破断拉⼒⼤于动⼒钢丝绳所受拉⼒。
吊篮计算书
计算书钢丝绳抗破断力计算：（我司吊篮采用的是无锡法尔胜金属制品有限公司生产的Φ8.6航空用钢丝绳，其破断拉力为65.5KN。
ZLP-800型电动吊篮额定载重：800KG悬吊平台重量：320KG（按6m吊篮计算）标准规定电动吊篮钢丝绳的安全系数不小于9 N=s*a/w≥9 N—安全系数S—单根承重钢丝绳的额定破断接力为65.5KN a—承重钢丝绳根数W—指荷载（0.8+0.32）*9.8=10.976KN N=65.5×2÷12.9=11.753＞9 钢丝绳符合规范要求，满足安全要求。
抗倾覆系数计算：简图（以前臂伸出1800mm，后臂长度4400mm为例）：抗倾覆安全系数应满足K＝M抗／M倾＝G•b / F•a ＞2 按前吊臂长a=1.8m 后为b=4.4m，单臂吊重=按物料重+篮体自重计算。
F1=最大物料重（含施工人员）=800/2=400kg F2=单边篮体及附件自重=150kgM倾=（F1+F2）×a×9.8=（400+150）×1.8×9.8=9702NG1=单边支架配重=500kg G2=非标后支架等自重=80kgM抗=（G1+G2）×b×9.8=（500+80）×4.4×9.8=25009.6N核算结果：K＝M抗／M倾= 25009.6／9702=2.58 ＞2 （安全系数）符合国标要求。
- 风荷载计算：工程名称：xxxx工程所在城市：xx工程基本风压：0.45kN/m2工程强度校核处标高：73.9m 1、基本计算公式:（1）.场地类别划分：根据地面粗糙度，场地可划分为以下类别：A类近海面，海岛，海岸，湖岸及沙漠地区；B类指田野，乡村，丛林，丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类指有密集建筑群的城市市区；D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；xxx按D类地区计算风压（2）.风荷载计算：幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）7.1.1采用风荷载计算公式：Wk=βgz×μz×μsl×WO 其中：Wk——作用在幕墙上的风荷载标准值（kN/m2）βgz——瞬时风压的阵风系数，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）取定根据不同场地类型，按以下公式计算：βgz=K(1+2μf)其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地：βgz=0.92×(1+2μf) 其中：μf=0.387×（Z/10 ）（-0.12）B类场地：βgz=0.89×(1+2μf) 其中：μf=0.5×（Z/10）（-0.16）C类场地：βgz=0.85×(1+2μf) 其中：μf=0.734×（Z/10 ）（-0.22）D类场地：βgz=0.80×(1+2μf) 其中：μf=1.2248×（Z/10）（-0.3）μz——风压高度变化系数，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定，根据不同场地类型，按以下公式计算：A类场地：μz =1.379×（Z/10）0.24B类场地：μz =（Z/10）0.32C类场地：μz =0.616×（Z/10 ）0.44D类场地：μz =0.318×（Z/10 ）0.60本工程属于D类地区μsl——风荷载体型系数，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）取定WO——基本风压，按全国基本风压数值，北京地区取0.45 kN/m2Wk：作用在幕墙上的风荷载标准值（kN/m2）z ：计算高度73.9m βgz=0.80×(1+2μf) 其中：μf=1.2248×（Z/10 ）（-0.3）μz：73.9m 高处风压高度变化系数（按D类区计算）：（GB50009-2001 7.2.1）μz=（Z/10 ）0.44=2.411 μf：脉动系数：（GB50009-2001 7.4.2-8）μf=1.2248×（Z/10）（-0.3）=0.54879βgz：阵风系数：GB50009-2001 7.5.1-1）βgz=0.80×（1+2×μf）=1.678μspl：局部正风压体型系数μsnl：局部负风压体型系数，通过计算确定μsz：建筑物表面正压区体型系数，按照（GB50009-2001 7.3.1）取0.8μsf：建筑物表面负压区体型系数，按照（GB50009-2001 7.3.3-2）取-1 Wk=βgz×μz×μsl×WO≈0.93kN/m2现考虑吊篮表面大面积空隙，所以取S=1 10×s 取吊篮高度1.25米，长度6米所以面积S=110×（1.25×6）≈0.75m2受力F=P×S=1×W=0.6975kN 吊篮可以抵御最大风力为5级吊篮施工过程中的用电量计算：工程施工共需吊篮44台，每台吊篮2台提升机功率为4.4KW 施工过程中同时施工吊篮常规为60%，每天实际运行时间为4小时每天总用电量为W=4.4×4×44×60%=464.64J吊篮支架安装处裙楼屋面承载力计算：N＝P（1＋1500÷4500）――――――――――（1）P＝G·K ――――――――――（2）式中：G＝（吊篮自重＋荷重＋钢绳、电缆重量）÷2＝（300＋500＋50）÷2＝850÷2 ＝425kgK＝1.25(动载系数) 代入（2）式P＝425×1.25＝531.25kgP代入（1）式N＝P（1＋1500÷4500）＝531.25×（1＋0.33）＝706.5625KG前支点下垫木板：此时承受重量＝706.5625KG÷4M2＝193.85KG/ M2所以前支架处地面所承受重量为193.85KG/ M22、后支架地面所承受重量吊篮篮体最轻的1.5的吊篮的重量为210KG所以单只后支架地面所受最大重量＝（1000-210×1500÷4500）÷2=465KG 后支架地面此时承受重量=465KG÷3 M2=155KG/ M2。
吊篮计算书范例
吊篮计算书一、 编制依据石油化工施工安全技术规程 SH3505-1999； 钢结构设计手册二、目的为了保证设备吊装过程中，吊索摘钩和工艺管线、电气、仪表等高空安装过程中施工人员的安全和施工便利，提高机械设备的施工工效，特设计渣油加氢脱硫装置01号吊篮，以满足现场施工需求。
三、图例 a) 简图0.68m透视图（A ） 平面图（B ） b) 计算公式S=（Q/N ）×SIN α≦S b /k ； N 1=2×S ×COS α×COS(β/2)； S-----一根吊索所承受的内力；β----四支起吊吊索水平面投影的夹角； β=48.70；Q-----所吊重物的重力；n-----吊索根数；n=4α----吊索与水平面的夹角300～600；α=450；S b----钢丝绳的破断拉力；k----安全系数；k=10；N1----四支起吊吊索对吊篮的水平压力；四、吊索计算Q1：施工人员的施工荷载（设计额定载荷3000Kg）；Q1/=29.4KN; 动载系数1.4; Q1=29.4×1.4=41.2KN ;Q2：吊篮及吊索的自重力；Q2/=2.94KN; 静载系数1.2; Q2=2.94×1.2=3.53KN ;Ｑ＝Ｑ１＋Ｑ２＝8.5KN ；S b≧（Q/N）×SINα×K=（8.5×103/4）×2×103/2=30056N;每根吊索的承载力S=3006N；即选用钢丝绳破断力大于30056N；选用钢丝绳6×19. 直径≧φ10就可以满足设计要求。
五、吊耳计算a)计算图例图A（mm）图B（mm）图C （mm）2、吊耳选用Q235.B 钢板加工制作，采用双面熔透焊与吊篮钢框架连接。
h f =8mm手工焊 . E4300系列焊条，为简化计算，焊缝计算按双面角焊缝计算。
3、四个吊耳中，仅考虑三个同时受力；即每根吊索所承受的内力S=4008N ； 4、在与吊耳角焊缝长度方向垂直轴心力作用下： S V =(2/2)*S=(2/2)×4008=2834N; δf =s v /(h e *L w )≦1.22f f w ; δf =100*6.52834=5.06≦1.22f f w =195.2N/MM 2δf ------角焊缝的正应力；S v -------垂直吊耳焊缝的轴心力； h e -------角焊缝的有效高度；0.7h f =5.6mm;L w -----焊缝的计算长度，每条焊缝长度减去10mm; f f w -----角焊缝的强度设计值： f f w =160N/mm; 5、在与焊缝长度方向平行的轴心力作用下；τf =s h /(h e *L w )≦f f w =100*6.52834=5.06N/mm 2≦f f w =160N/mm 2; 6、综合作用力，即δf τf 共同作用力 [（δf /1.22）2+τf 2]1/2 ≦f f w ；[（5.06/1.22）2+（5.06）2]1/2=（17.2+25.3）1/2=6.54N/mm 2< f f w =160N/mm 2; 六、 吊篮本体强度验算吊篮底部框架由 160. L50×5组合焊接而成；1.5M×1.5M 吊篮承重较小，各连接部分的焊接只需满足构造要求，即可满足设计要求。
吊篮计算书
吊篮悬挂机构计算书已知：1、吊篮自重+载荷P=1200Kg2、双吊点：故单吊点受力P’=600Kg3、其它条件如图所示受力计算：1、计算单支点受力：P1’= P’ x K K…………动载荷冲击系数=600 x 1.25=750Kg2、吊臂方管80 x 80 x 4受力分析N按图计算a=24°15′∴P′绳=P1″/sin a=750/0.41072=1826Kg3、计算钢丝绳的安全系数：P′绳拉力=1826Kg=17894.8N安全系数：s=Ф8.6钢丝绳破断拉力/ P′绳拉力=62.5KN/17.894KN=3.5倍按拉紧绳经常使用的钢丝绳安全系数为3.5，故满足安全要求4、强度计算梁横截面端头的应力计算：σ=MY/I Z M------端头所在横截面的弯矩=750 x 95 x 4/115.9 Y------端头中心轴与下边的距离=2459kgcm2 I Z------横截面对中心轴的惯性矩抗弯截面系数：W Z= I Z / Y max=115.9/4=28.98按梁的正应力强度条件应满足：σmax=M max/W Z≤[σ]=750/28.98=25.88≤[46.43]口80 x 80 x 4 管抗拉力强度σb =455N.m 2455N/9.8=46.43kg并附上海申花钢管有限公司产品质量证明所以口80 x 80 x 4梁的受力强度条件小于许用应力，完全满足该吊篮的使用要求5、结论：该结构设计合理，吊臂及钢丝绳受力强度及安全系数都能符合吊篮额定载荷的工作要求。
加强钢丝绳强度由1：F 绳=23750N查标准：吊篮专用钢丝绳：6×19W+IWS-8.6抗破断拉力为不小于69.25 kN 安全系数S=绳破断F F =NkN 2.2002325.69﹥2.9﹥2 ∴所以钢丝绳完全满足安全要求吊篮计算书本计算书适用100米高度以内前梁伸出量1.5米。
G1=额定载荷（630㎏）＋平台自重（520㎏）＋钢丝绳（105㎏）＋电缆线重量（24㎏）=1279㎏G2=配重重量（900㎏） L1=1.5m L2=4.6m计算公式：G2·L2≥2×G1·L1900㎏×4.6m ≥2×1279㎏×1.5m4140≥3837由上式计算得出吊篮的倾翻系数≥2。
吊篮计算书
悬挂式吊篮计算书计算依据：1、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-20102、《钢结构设计标准》GB50017-20173、《高处作业吊篮》GB/T19155-2017一、吊篮参数二、荷载参数计算简图：悬挂式吊篮_侧立面悬挂式吊篮_正立面三、荷载计算吊篮受风面积：F=5.5×1.2=6.6 m2吊篮的风荷载标准值：Q wk=ωk×F=0.479×6.6=3.158 kN吊篮底部最大面积：A=5.5×0.7=3.85 m2施工活荷载标准值：Q k= q k'×A=1×3.85=3.85 kN吊篮动力钢丝绳竖向荷载标准值：Q1=(G K+Q k)/2=(5.6+3.85)/2=4.725 kN 吊篮动力钢丝绳水平荷载标准值：Q2=Q wk/2=3.158/2=1.579 kN动力钢丝绳所受拉力的施工核算值：Q D=K(Q12+Q22)0.5=9×(4.7252+1.5792)0.5=44.837 kN支撑悬挂机构前支架的结构所承受的集中荷载：N D= Q D(1+L1/L2)+G D=44.837×(1+1.5/4.5)+0.552=60.335 kN吊篮使用时，吊点承受载荷按下式计算：Q0= K0(Q12+Q22)0.5其中Q0 - 吊点处承受载荷(kN)K0 - 载荷冲击系数Q0=2×(4.7252+1.5792)0.5=9.964 kN四、钢丝绳校核[F g]=α×n×F g=0.85×2×47.292=80.396 kN[F g]=80.396 kN ≥Q D=44.837 kN满足要求！五、配重验算支承悬挂机构后支架的结构所承受的集中荷载：T=3×(Q0×L1/L2)=3×(9.964×1.5/4.5)=9.964 kN允许最小配重重量：m0=T×100=9.964×100=996.38 kg实际配重：m=1000 kg≥m0=996.38 kg满足要求！六、悬挂横梁强度验算1、悬挂横梁抗压强度验算横梁受轴向压力为N=Q0/tanθ=9.964/0.8=12.455kN其中θ - 前拉杆与横梁的夹角tanθ=h/L1=1.2/1.5=0.8长细比λ=L1/i=1.5×103/(3.07×10)=48.86查《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附表D得φ=0.861 N/(φAf)=12.455×103/(0.861×11.748×102×205)=0.06≤1满足要求！。
吊篮计算书(12mm宽女儿墙做吊篮前支架)
吊篮计算书(12mm宽女儿墙做吊篮前支架)XXX Book1.XXX Book1.1 XXXBased on the actual n of this project。
a front bracket needs to be set up on the parapet beam to ce the n length of the front beam and ensure the safety of the project.1.2 n of Anti-Tipping Coefficient for Hoist BasketAccording to the actual n requirements on site。
the frontbeam of the hoist XXX een 1.3m and 1.5m。
Therefore。
the anti-tipping coefficient of XXX.It meets the requirements of GB-2003 Hoist Basket Standard 5.2.7: the。
of anti-tipping moment of XXX shall not be less than 2 under normal working ns.K=(G×b)/(F×a)≥2Where K is the anti-tipping coefficient;F is the total mass of the hoist platform。
lifting mechanism。
electrical system。
wire rope。
and rated load;G is the mass of the counterweight。
kg;a is the distance from the center of the load-bearing wire rope to the fulcrum。
恒智天成安全计算软件悬挂式吊篮计算书
恒智天成安全计算软件悬挂式吊篮计算书恒智天成安全计算软件悬挂式吊篮计算书编制说明：本吊篮计算书只对主要受⼒结构中的钢丝绳、悬挑架等进⾏计算。
对吊篮本⾝的强度不再进⾏计算，但使⽤过程中要保证吊篮平台的强度满⾜要求，并且严禁超载作业。
⼀、编制依据本计算书依据⼯程实际情况及以下规范、⽂献编制：《⾼处作业吊篮》（JG/T 5032-93）、《⾼处作业吊篮安全规则》（JG 5027-92）、《重要⽤途钢丝绳》（GB/T 8918-2006）、《建筑施⼯计算⼿册》（江正荣编著）等编制。
⼆、参数信息1、构造参数本⼯程中使⽤的吊篮型号为ZLD-500，吊篮的主要参数为：吊篮尺⼨mm：2400×700×1200，悬臂梁的悬挑长度为a＝1.50m，悬臂梁的锚固长度为b＝2.50m，吊篮⽤2榀挑架⽀撑。
每个⽀撑下悬挂2根钢丝绳对吊篮进⾏提吊。
2、荷载参数包括吊篮、钢丝绳、提升葫芦等在内的所有固定配件的总重量为600kg，吊篮的锚固措施采⽤悬挂配重的⽅式固定，悬挂机构重为336kg，配重重量为2000kg，吊篮额定载重量为500kg。
3、钢丝绳参数根据《⾼处作业吊篮安全规则》（JGJ 5027－92）要求，在任何情况下承重钢丝绳的实际直径不应⼩于6mm。
本⼯程中承重钢丝绳型号为6×19，直径为17mm，钢丝绳的公称抗拉强度为1400N/mm2，该型号的钢丝绳破断拉⼒总和为Fg ＝151.5kN。
三、计算书1、荷载参数恒荷载g＝600kg＝6kN。
活荷载q＝500kg＝5kN。
设计荷载N=1.2×6+1.4×5＝14.2kN。
考虑升降⼯况，γz=2.0，并且⽤2榀挑架承担，求每榀挑架承受的荷载F。
则：F=γz×N/n＝2.0×14.2/2＝14.2kN。
2、配重验算前倾⼒矩M1=F×a=14.2×1.50＝21.300kN·m。
吊篮计算书
吊篮计算书悬挂式吊篮计算书计算依据：1、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-20102、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、吊篮参数二、荷载参数计算简图：悬挂式吊篮_侧立面悬挂式吊篮_正立面三、荷载计算吊篮受风面积：F=6×1.21=7.26 m2吊篮的风荷载标准值：Q wk=ωk×F=0.317×7.26=2.304 kN/m2施工活荷载标准值：Q k= 6.3kN吊篮动力钢丝绳竖向荷载标准值：Q1=(G K+Q k)/2=(5+6.3)/2=4.78 kN吊篮动力钢丝绳水平荷载标准值：Q2=Q wk/2=2.304/2=1.152 kN钢丝绳所受拉力的施工核算值：Q D=K(Q12+Q22)0.5=(4.782+1.1522)0.5=4.92kN 支撑悬挂机构前支架的结构所承受的集中荷载：N D= Q D(1+L1/L2)+G D=4.92×(1+1.1/5)+4.862=11.002 kN四、钢丝绳校核[F g]=α×n×F g=0.85×2×55.7=94.69 kN动力钢丝绳所受拉力的施工核算值：4.92×9=44.28 kN[F g]=94.69 kN＞44.28 kN满足要求！五、配重验算支承悬挂机构后支架的结构所承受的集中荷载：T=2×(Q D×L1/L2)=2×(4.92×1.1/5)=2.17 kN允许最小配重重量：m0=T×100=2.17×100=217kg实际配重：m=900 kg＞m0=217 kg满足要求！六、悬挂横梁强度验算1、悬挂横梁抗弯强度验算M max=Q D×L1=4.92×1.1=5.42 kN·mσ=M max/ W=5.42×106/(20.61×103)=262.98 N/mm2σ=2361.792 N/mm2＞f=205 N/mm2不满足要求，建议调整悬挂横梁尺寸2、悬挂横梁抗剪验算V max=Q D+g k×L1=44.251+0.797×1.1=45.128 kN τmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=45.128×1000×[70×702-(70-8)×622]/(8×721200×8)=102.339 N/mm2τmax=102.339 N/mm2≤τ=125 N/mm2满足要求！。
高空作业吊篮计算书
普华.熙岸保温工程施工吊篮计算书
一、计算依据：
JGJ202-2010《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》 GB19155-2003《高处作业吊篮》
二、上部悬挂机构稳定性合格条件：
悬挂机构的稳定系数必须≥2。
三、吊篮各个部件的重量：
1、吊篮最大载荷量：500kg。
2、篮筐自重：650kg（包含工作平台、提升机、安全锁和钢
丝绳重量）。
3、上悬挂部分及配重：合计1000kg
四、计算公式及图示：
抗倾覆安全系数等于配重矩比前倾力矩，其比值不得小
于2，计算公式为：
前后支架距离*配重/前支架至顶端距离*全部载荷
w×b
＞2
p×a
五、 本工程计算内容:
1. 正常安装
前梁伸缩长度a ≤1.5米，前后支座距离为b=4.5 抗倾覆系数=w×b p×a =1000×4.5(500+650)×1.5
=2.6 ＞ 2 符合标准 2.在拐角处正常安装
前梁伸缩长度a=2米，前后支座距离为b=4米 抗倾覆系数=
w×b p×a =1000×4(500+650)×2
=1.73 < 2 超出标准。
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安全爬梯验算书
一、爬梯样式
二、计算依据
本计算书采用的规范如下：
1.《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）
2.《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）
3.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
4.《装配式公路钢桥多用途使用手册（第一版）》P59，表3-6，人民
交通出版社，广州军区工程科研设计所，黄绍金，刘陌生编著
5.其他现行相关规范、规程
三、爬梯形式验算
L25*2角钢的性能参数：截面面积A＝９８.５ｍｍ２，惯性矩：I＝０.５９E４ｍｍ４，抗弯截面模量：W＝０.８１Ｅ３ｍｍ３，回转半径ｉ＝７.７mm。
中间做为踏步的角钢验：
在使用时考虑每次上一个人，按一个的重量验算L２５＊２角钢的稳定性。
L２５＊２角负长度为３００ｍｍ，按两端简支计算（偏于安全的考虑）。
取计算荷载为２KN（计入２倍安全系数），按最不利工况考虑，作用于一根角钢的跨中。
则跨中的应力为：
σ＝M／Ｗ＝２×１０００×３００／（４×８１０）＝１８５Mpa ＜［σ］＝２１５Ｍｐａ满足要求
跨中的最大变形为：
ｆ＝１／４８×PL３／（ＥＩ）＝２×１０００×３００×３００×３００／（４８×２０６０００×５９００）＝０.９３ｍｍ＜Ｌ／２５０＝１.２ｍｍ满足要求
两端反力：
Rａ＝Ｒｂ＝１ＫＮ
两侧连接焊缝的最小长度为：
ｌ＝Ｒａ／（ｈｅ＊σｆ）＝１×１０００／（０.７×3×160）=3mm，实际焊缝长度远大于3mm，安全。
两侧L25*2角钢验算：
两角钢受拉，按受拉验算其稳定：
σ=Ra/A=1×1000/98.5=10.2Mpa<［σ］=215Mpa，满足要求长细比：λ=ι/i=300/7.7=39<［λ］=150，满足要求
四、结论
综合以上计算得知，此安全爬梯能满足施工受力要求。