仰斜式挡土墙设计
仰斜式混凝土挡土墙施工方案【范本模板】
崇州市山区道路地质灾害整治工程仰斜式挡土施工方案XXXXXXXXX有限公司二○一六年六月崇州市山区道路地质灾害整治工程重力式混凝土挡土墙施工方案1、工程概况1。
1工程概况1.1.1 本项目混凝土挡墙施工里程:仰斜式路堤墙K19+720—K19+905共计185m。
1。
2编制依据《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50—2011;《公路工程质量评定标准》JTG F80/1—2004；《挡土墙设计通用图》。
1。
3图纸说明1。
3.1挡土墙采用C20混凝土1.3。
2 纵向每隔10～15m设置一道伸缩缝，缝宽2cm，采用沥青麻絮塞缝,塞缝深度内、外、顶三面均不小于20cm。
1.3。
3泄水孔采用φ8PV C管间距2～3m渗水处适当加密，上下排泄水孔应交错设置;泄水孔井口用透水土工布（短纤针刺非织造土工布，铺筑尺寸为0。
25＊0.25m）进行包裹，泄水孔口铺设复合土工膜(采用0.5m*0。
5m“两布一膜”）。
1。
3.4墙背后设厚30cm的天然砂砾竖向排水层，天然砂砾含泥量不大于5％，水通过泄水孔排除墙外。
1。
3.5施工前认真考察地质情况，复核设计承载力是否符合要求，若不符，则换填水泥稳定砂砾（水泥含量5%）；基础埋深以相应位置处河底高程控制，填埋深度不小于设计深度。
基坑开挖后必须严格碾压夯实基底，压实度不小于设计值，若遇阴雨天气必须基坑进行覆盖防止基坑遇水软化而降低承载力。
1.3.6 施工前,对标高、尺寸等相关参数需仔细核对，以便做到合理衔接.1.3.7 墙背填土必须用12t压路机配合小型夯机人工夯实.1。
4工程量及形式1。
4.1 主要工程量本合同段仰斜式路堤墙总长度为185米，图纸设计使用C20混凝土施工准备2.1技术准备2。
1.1熟悉设计图纸，根据安全操作细则,对施工作业人员进行安全技术交底.2。
2施工放样2.2。
1施工前技术人员向施工队进行书面交底，书面交底包含施工图纸、施工方案、工艺流程、质量控制标准、安全、环保措施等内容；技术人员对施工图审核更正内容除在原图上清楚标识外，须有书面单独说明。
仰斜式挡土墙
仰斜式挡土墙专项施工方案编制单位：编制人：审核人:编制日期：2017年月日目录第一节编制依据3第二节编制原则3第三节工程概述33.1主要技术标准33.2工程概况、主要工程项目及数量43.3工程特点43.3工程难点5第四节施工总体安排54.1施工准备工作54.2施工顺序及工期安排6第五节主要分部分项工程施工工艺及施工方法8 5.1施工工艺流程85.2施工方法85.3施工要点135.4施工注意事项13第六节质量保证体系及保证措施146.1质量保证体系146.2质量保证措施15第七节安全施工保证措施167.1危险源的识别和控制措施，详见附表1。
167.2基础开挖施工安全保证措施16 7.3脚手架搭设安全保证措施17 7.4混凝土浇筑安全保证措施17 7.5临时用电作业安全保证措施17 7.6高温作业安全保证措施18第八节环境保证措施18第九节文明施工保证措施19第一节编制依据1、本工程设计单位出具的《设计图纸》；2、相关规范；3、本工程施工现场实际情况及我公司以往施工经验。
第二节编制原则1、本方案适用于红卫路社区微型消防站建设工程仰斜式挡土墙施工，内容主要有测量放线、修整现状边坡和基槽开挖、基础浇筑、砼墙身浇筑、墙背回填等。
2、坚持实事求是，注重调查研究，合理安排工期，周密组织劳动力，采取有效方法科学组织施工，确保安全、合格工程。
3、实施“项目法管理”的原则，建立质量保证体系，加强质量管理，降低工程成本，提高经济效益。
4、现场实行规范管理，标准化作业，严格遵守《环境保护法》及水土保持等有关要求，保护生态环境，维持生态平衡。
第三节工程概述3.1 主要技术标准主要技术标准参数见下表：表1：挡土墙技术标准主要设计参数：1.荷载: q=城-A级；2.挡土墙基底摩擦系数: f=0.40;3.墙背填料计算内摩擦角:δ=35°;4.填料容重:γ=20KN/m3;5.墙身容重:γ=23KN/m3;6.挡土墙稳定系数：抗滑动稳定系数Kc≥1.3;抗倾覆稳定系数K0≥1.6;3.2 工程概况、主要工程项目及数量本仰斜式挡土墙适用于红卫路社区微型消防站建设工程边坡挡护，总长度140m。
仰斜式路堑挡土墙施工方案
仰斜式路堑挡土墙施工方案通江县工业园（春在）12m道路工程仰斜式路堑挡土墙专项施工方案目录I通江县工业园（春在）12m门路工程仰斜式路堑挡土墙专项施工方案一、编制依据1、通江县工业园（春在）12m道路工程施工设计图2、通江县工业园（春在）12m道路工程设计变更3、《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）4、《公路路基设计规范》（JTG D30-2004）5、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）6、《公路抗震设计规范》（JTJ 004-89）二、工程概况本项目道路为于通江县春在工业园内。
位于春在乡乡政府所在地，主要为春在工业园区服务，也为XXX服务，本项目的建设是为了推进春在工业园建设以及XXX建设的需要。
本项目起点位于XXX现有农村公路入口处，沿目前XXX便道前行，道路全长1.36公路，属新建项目。
本项目道路规划红线宽度12m，为特殊道路（工业园区内部道路），设计车速20km/h，双向2车道，两侧设有人行道，同时配套市政管线和路灯等市政设施。
本工程内仰斜式路堑挡土墙共有5处，仰斜式路堑挡土墙的根蒂根基采用C20片石混凝土，仰斜式路堑挡土墙的墙体采用C20片石混凝土。
K0+005~K0+030段仰斜式路堑挡土墙，长25m，高4m，片石砼工程量131m³；K0+440~K0+480段仰斜式路堑挡土墙，长40m，高3m，片石砼工程量134.8m³；K0+480~K0+585段仰斜式路堑挡土墙，长105m，高4m，片石砼工程量550.2m³；K0+590~K0+750段仰斜式路堑挡土墙，长160m，高6m，片石砼工程量1681.6m³；变压器护坡仰斜式路堑挡土墙，长36m，高2m，片石砼工程量64.4m³；1通江县工业园（春在）12m门路工程仰斜式路堑挡土墙专项施工方案三、施工进度计划为确保总体施工进度，我部结合现场施工厂地条件及本地气候情形和劳务队施工能力，合理安排挡土墙施工按次，具体施工计划以下：四、劳动力及机械安排为与市政管网施工空间位置错开，K0+440~K0+480段仰斜式路堑挡土墙，与7月30日进行基坑开挖，8月3日分两段进行施工，8月1日开挖K0+48~K0+585和K0+590~K0+750段基坑，于8月11日分段施工。
仰斜式路肩挡土墙工程施工方案
中华华丹·国坛酒庄旅游综合体项目仰斜式路肩墙专项施工方案报审表工程名称：中华华丹·国坛酒庄旅游综合体项目编号2016-9-18注：本表一式四份，项目监理机构、项目管理部、建设单位、施工单位各一份目录1. 工程概况2. 编制依据3. 施工组织3.1 施工准备4. 施工工艺流程5. 施工方案5.1 施工场地准备5.2 开挖5.2.1 基槽开挖5.3 基础施工5.4 墙身浇筑5.5 墙背回填及泄水孔，沉降缝设置5.6 混凝土养护:5.7 混凝土拆模5.8 混凝土缺陷处理5.9 脚手架搭设6. 安全措施7. 质量控制措施8. 工程质量9. 质量检验9.1 基本要求9.2 外观鉴定10. 环保措施11. 安全文明施工措施1. 工程概况中华·华丹国坛旅游综合体项目工程混凝土挡土墙，是本工程非常重要的一项分项工程。
其中行政大楼两侧车道挡土墙36 米，墙高度为2m--6m 之间，根据现场地势条件，我司对挡墙做了深化设计；将仰斜式路肩墙斜度由1:0.25 调整为1:0.1 ；基础取钢筋混凝土扩展基础；垫层采用C20商品混凝土，基础采用C25 商品混凝土；墙身采用C20商品混凝土；详图：2. 编制依据1.1 通过现场实地调查研究所得到的自然条件、施工条件、社情环境等资料及初步设计（优化）图纸所计算的工程量。
1.2 我公司相似工程施工中成熟的施工技术和管理经验，及相关项目管理办法。
1.3 挡土墙图集“ 04J008” YJB6仰斜式路肩墙，3. 施工组织3.1 施工准备3.1.1 图纸审核及原地貌复测，发现图纸有误或现场与设计不符的及时上报相关人员进行复查。
3.1.2 选用C20、C25高性能商品混凝土。
3.1.3 修建临时施工便道、搭设马道、跑道、布置材料堆放场地及备料。
4. 施工工艺流程：施工准备→ 测量放线→ 基槽开挖→ 地基承载力检测→垫层施工→ 挡土墙基础施工→ 立模加固→ 浇筑混凝土→ 拆除模板→ 养护。
重力式(仰斜式)挡土墙设计-无墙趾(含截面强度验算)
注：本文档为手算计算书文档，包含公式、计算过程在内，可供老师教学，可供学生学习。
下载本文档后请在作者个人中心中下载对（若还需要相关cad图纸或者有相关意见及建议，应Excel计算过程。
请私信作者！）团队成果，侵权必究！（温馨提示，本文档没有计算功能，请在作者个人中心中下载对应的Excel计算表格，填入基本参数后，Excel表格会计算出各分项结果，并显示计算过程！）1、挡土墙计算1.设计资料本次设计挡土墙为重力式挡土墙，选择常见的仰斜式路肩墙进行计算，如图所示，有关截面尺寸有待验算。
其中本次设计最不利位置为桩号K1+570左侧，挡土墙高度9.5米，拟定验算此处墙高，即H=9.5m。
拟定墙面和墙背坡度均为1:0.25；基底倾斜度=1:5；基底与地基土摩擦系数=0.5。
墙身砌体容重值为20.0kN/m3。
墙后填料容重值为18.3kN/m3；内摩擦角38º，墙背摩擦角19.2º。
有关墙背填料、地基土和砌体物理力学参数列于下表。
墙背填料、地基和砌体物理力学参数2.初步拟定断面尺寸断面尺寸数据表断面尺寸/mH0.344 9.5 9.156 1.83.破裂棱体位置确定（1）破裂夹角计算设计假设破裂面交于荷载范围内，则：由，因为注：1.当为路肩挡土墙时，式中a=b=0。
2.对于俯斜墙背，取正值；垂直墙背，取；仰斜墙背，取负值。
3.当荷载沿路肩边缘布置时，。
根据挡土墙破裂面位于荷载内部时破裂角的公式如下：（2）验算破裂面是否落在荷载的范围破裂棱体长度计算：车辆荷载的分布宽度计算：因为＜，所以破裂面交于荷载范围内，符合拟定假设。
并列车辆数，双车道，单车道；后轮轮距，取；相邻两车辆后轮的中心间距，取；轮胎着地宽度，取。
4.荷载当量土柱高度计算设计墙高9.5m，按墙高计算附加荷载强度，按照线性内插法进行计算，求得附加荷载强度为：，求土柱高度：荷载强度q墙高H/m q/kPa 墙高H/m q/kPa20 105.土压力计算根据挡土墙破裂面交于荷载内部的土压力计算如下：（）（）（）（）（）（）注：、，墙背主动土压力的水平与垂直分力；6.土压力作用点的位置代表土压力作用点至墙踵的垂直距离。
仰斜式挡土墙
(一)基本资料挡土墙基本资料墙身及基础填料及地基挡土墙类型 仰斜式路肩墙 填料种类重度 砂类土 19墙高H(m) 5.00 填料内摩擦角 35 墙面坡度 1：0.25 填料与墙背摩擦角 墙背坡度 1：0.25 基础顶面埋深(m) 0.80砌筑材料M5浆砌MU5片石 地基土类别重度 密实砂类土 21砌筑材料的重度 23地基土承载力特征值 400基地坡度 0.20 基地与地基土摩擦系数 0.40圬工砌体间的摩擦系数 0.70地基土摩擦系数 0.80公路等级及荷载强度 片石砂浆砌体强度设计值 公路等级 一级 抗压 0.71 汽车荷载标准 公路-Ⅰ级 轴心抗拉 0.048 墙顶护栏荷载强度7.00弯曲抗拉 0.072 直接抗剪 0.120建挡土墙的截面尺寸见图1，按本细则的规定对其进行验算，如下：图1 挡墙横断面尺寸布置及挡墙型式示意图1m ），如图2所示，将挡土墙截面划分为三部分，截面各部分对应的墙体重量为： 截面各部分的重心至墙趾（ ）的距离： 单位墙长的自重重力为： 全截面重心至墙趾的距离：按本细则表4.2.5的规定，当墙身高度为5m 时，附加荷载标准值： 换算等代均布土层厚度为： 因基础埋置较浅，不计墙前被动土压力。
当采用库仑土压力理论计算墙后填土和车辆荷载引起的主动土压力时候，计算图式如图3所示：按本细则附录A.0.3条所列土压力计算公式，计算结果如下：因d=0，故墙顶至后踵点后踵点土压力为：单位墙长（1m）上土压力的水平分量：单位墙长（1m）上土压力的竖直分量：土压力水平分量的作用点至墙趾的距离：土压力竖直分量的作用点至墙趾的距离：基础最小深（算至墙趾点）：，符合基础最小埋深的规定；但，所以修正后的地基承载力特征值等于地基承载力特征值。
按本细则表5.2.8的规定，当采用荷载组合H时，地基承载力特征值提高系数K=1.0,故 =1.0 400=400（kPa）验算地基承载力时，计入作用在挡土墙顶面的护栏荷载强度与车辆附加荷载标准值，基底应力计算的力系图可参见图4按本细则5.2.1条的规定：在地基承载力计算中，基础的作用效应取正常使用极限状态下作用效应标准组合。
仰斜式路堤挡土墙设计
H'=
（1）H/2截面土压力计算
α=
-11.3099
Ψ=
48.6901
A=
1.1022
tanθ=
1.1465
tanα=
-0.2000
θ=
48.9050
K=
0.0182
h1=
0.5282
h3=
1.9979
h4=
-1.1872
K1=
1.5578
到O2
E=
0.4587
Ex=
0.4534
Ey=
0.0693
Zy=
13.97 3.54
-11.31 48.69 0.96 1.08 -0.2 47.07 0.04 0.57
2.6 -1.17
到O2
K1=
2.2267
E=
3.5998
Ex=
3.5585
Ey=
0.5439
Zy=
1.1029
Zx=
0.8206
（2）基顶截面偏心距验算
Bs=B2=
0.6
Ns=G1=
25.3
1.5
>1m满足
800
800
1
六 规范 课本 七
八 九
ql至墙趾距离 q至墙趾距离
Mk= α0= cosα0= sinα0= Nk= 偏心距e0=
0 0 4.81215 11.30993247 0.980580676 0.196116135 40.21361351 0.119621985
地基承载力验算
长细比修正系数γβ=
1.3
长细比βs=
6.14057677
αs= e0/Bs=
0.002 0.010582944
仰斜式路肩挡土墙施工组织设计
施工组织设计一、工程概况S324桃江县牛田至安化县大福公路全长9.375km，路基宽度10.0m，设计速度40km/h(局部困难地段采用30km/h).该段共12处仰斜式路肩挡土墙，施工段落：左侧k30+545～k30+565、k30+610～k30+640、k36+745～k36+760、k36+838～k36+855、k36+859～k36+891右侧k27+910～k27+950、k28+350～k28+360、k28+480～k28+525、k28+765～k28+810、k28+890～k28+940 k28+940～k29+000、k35+800～k35+820；其主要工程量：M10浆砌片石1778.6m ³、C20片石砼1096.5m³、M10砂浆抹面288㎡、M10砂浆勾缝293㎡、挖土石方9956m³、砂砾垫层61.4m³二、挡土墙施工前准备（一）施工力量配置针对本工程的实际情况，我项目部组织施工经验丰富的圬工砌体施工人员及施工队承担挡土墙施工任务。
（1）主要施工人员配置（2）主要施工机械配置表（二）测量与放样工程开工之前进行导线、中线的复测，水准点的复测与加密。
（三）对原设计进行复核挡土墙开工前，应根据设计资料，结合现场实际地形及地质情况，对其位置、方向、长度及结构尺寸和高程等进行核对，核对无误后再行开工。
三、施工方案挡土墙的施工顺序为：施工放线→开挖基坑→检平基底→夯实基底、检测基底承载力→浆砌基础(浇筑砼)→支砌墙身(浇筑砼)、预留排水孔→勾缝→养生→墙背回填。
（挡土墙施工工艺框图附后）挡土墙施工注意要点:⑴挡土墙基坑由人工配合挖掘机开挖，必须分段跳槽进行，开挖尺寸按设计比挡墙前后缘宽挖50㎝,前后边坡采用1:0.5的边坡坡率。
开挖完成后及时进行基底夯实和检平并检测地基承载力，地基承载力应≥250KPa，用重型触探仪进行检测。
若地基承载力达不到设计要求，采用基础换填水泥稳定砂砾，水泥掺量为5%，若地基承载力达到设计要求，基坑经过监理工程师验收合格后，则应立即开始进行基础砌筑。
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第一部分 重力式挡土墙设计1.绘制等高线地形图1.1.根据课程设计任务书中表1，可用插值法计算整点高程及其与已知高程点的水平距离，计算说明如下：设高程点A 的高程为a ，高程点B 的高程为b （b>a ），A 与B 的水平距离为l ，不妨设A 、B 之间有一整数高程点C （高程值为c ），AB 为直线段，可知BC距离0l :0b cl l b a-=- 根据上述原理可以得出K58+70～K58+130横断面上各主要高程整点，计算列表如下：1.2.绘制1:1000等高线地形图由以上表格数据绘制等高线地形图，依据下面原则：1.相同高程的点以光滑曲线相连接2.不同等高线不能相交3.不同等高线之间不能存在越界的高程点等高线地形图如下。
2.路肩挡土墙设计 2.1挡土墙的纵向布局从路线横断面图中可得到挡土墙墙趾与地面线的相关数据：由以上数据可以将挡土墙墙趾边线纵断面标识于上图中，按各自断面为自然分段点，将全程分为6段，分段长度10m ，相邻段设置宽度为3cm 的伸缩缝，并且布置10c m ×10cm 泄水孔，上下左右交错。
各段地面纵坡分别为：56.6％、14％、16.5％、20％、18％、12％，均大于5％，为减少开挖，故各分段挡土墙应该沿纵向做成台阶。
各台阶状挡土墙的高度、长度和最小入土深度（即基础的埋入深度）如下表所示：（见图三）2.2.挡土墙横断面设计采用最危险截面设计断面主要尺寸，最危险截面即墙身高度最大处，即图三的1-1横断面，在高度确定为7.5m 的前提下，衡重式挡土墙上、下墙高度之比通常为2:3，故设计高度123, 4.5H m H m ==，衡重台宽10.91d m =，上墙墙背倾斜角为120α=，下墙墙背倾斜角23α=，墙面坡1:0.05。
（n=0.05）2.2.1设计车辆荷载换算汽车－15级换算土柱的长度0 5.5b m =，()072.724.20.5772h H a γ=++⎡⎤⎣⎦＝()72.720.4518.6 4.20.5777.520m ==+⨯+⨯⎡⎤⎣⎦2.2.2.上墙土压力计算1.计算破裂角，判别是否出现第二破裂面。
假想的墙背角：'11111tan 30.3640.91tan 0.6673H d H αα+⨯+==='133.73α=假设破裂面交于荷载内，则破裂面与垂直方向的夹角为： 35454527.522i i ϕαθ==-=-= tan 0.521i θ=验核破裂面距离墙顶内侧边缘()()'110tan tan 30.5210.667 3.5645i H m b m θα+=⨯+=<=2.计算第二破裂面上的主动土压力1E()()22t a n 45t a n 4517.520.587c o s 4517.5c o s 452K ϕϕ⎛⎫- ⎪-⎝⎭===⎛⎫++ ⎪⎝⎭ 011220.4511 1.33h K H ⨯=+=+= 221111118.630.587 1.363.8722E H KK kN γ∴==⨯⨯⨯⨯= ()()11cos 63.87cos 27.53529.45x i E E kN αϕ=+=⨯+=()()11sin 63.87sin 27.53556.50y i E E kN αϕ=+=⨯+=对上墙外边墙端点1O 的力臂011130.451.123333 1.3y h H Z m K =+=+=⨯3.上墙实际墙背上的土压力'1E'1129.45x x E E kN =='111tan 56.500.36420.57y y E E kN kN α==⨯=对上墙1O 的力臂'11113y Z H m == 2.2.3.下墙土压力计算 1.求破裂角2θ假设破裂面交于荷载内，由公式得： 2tan tan30.052A α=-== 23535355.52ψϕαδ=++=++=2tan tan 0.629θψ=-=232.17θ=核实破裂面位置： 堤顶破裂面距墙顶内侧边缘()()'11222tan tan tan tan i H H αθθα+++＝3×（0.667+0.521）+ 4.5×（0.629-0.052） ＝6.161m>5.5m破裂面交于荷载外，与假设不符。
另设破裂面在荷载以外，按此假设计算：()()''00111tan tan 5.530.6670.521 1.94b b H m αθ=-+=-⨯+=()()'00222122 1.940.45tan 0.0520.0892 4.5 4.523b h A H H H α⨯⨯=--=--=-+⨯+⨯23535355.52ψϕαδ=++=++=2tan tan 0.530θψ=-=227.92θ=验算破裂面位置： 堤顶破裂面距墙顶内缘()()'11222tan tan tan tan i H H αθθα+++＝3×（0.667+0.521）+ 4.5×（0.530-0.052） ＝5.715m>5m破裂面交于荷载外，与假设相符，采用。
2.计算土压力2E()()()2222cos tan tan 0.267sin K θϕθαθϕ+=+=+'0222 1.943.13tan tan 0.5670.052b h m θα===++0211222222232 3.130.4511 2.4724.5 4.5h h H K H H ⨯⨯⨯=++=++= 222211118.6 4.50.267 2.472124.4622E H KK kN γ==⨯⨯⨯⨯=()()222cos 124.46cos 317.5120.50x E E kN αδ=+=⨯+=()()222sin 124.46sin 317.53531.15y E E kN αδ=+=⨯+=()()022221222121340.45 3.133 3.134 4.54.53 1.9933333 2.4723 4.5 2.472yh h h H H H Z m K H K -⨯⨯⨯-⨯=+-=+-=⨯⨯⨯2.2.4绘制1:200的路线横断面图和路基外侧边线纵断面图通过试算后，选定墙顶宽10.66b m =，则由宽度之间的几何关系得： 上墙底宽：21111tan 0.6630.0530.364 1.90b b H n H m α=++=+⨯+⨯= 上墙底宽：22212tan B H b d H n α+=++()()2122tan 1.900.91 4.50.050.052 2.80B b d H n m α∴=++-=++⨯-=这样，根据地形、地质和荷载情况初步确定挡土墙型式：路堤部分采用衡重式路肩挡土墙（需进承载力验算），路堑部分亦采用重力式仰斜式挡土墙（不需要进行设计及验算）。
2.3.挡土墙横断面承载力验算验算分为两大部分，在设计荷载汽车－15级和挂车－80下分别验算，前者验算设计是否满足基本行车要求，后者验算更大荷载通行条件下设计路基的稳定性和应力条件，两者可以形成参照。
2.3.1.验算车辆荷载的换算：汽车－15级在上面已经换算成厚0.45m 、长5.5m 的均布土层；挂车－80级换算长度0 3.2b m =，厚度()02501.236.60.5772h m H a γ==++⎡⎤⎣⎦，土层均布。
2.3.2.挂车－80级土压力计算1.计算破裂角，判别是否出现第二破裂面。
假想的墙背角：'11111tan 30.3640.91tan 0.6673H d H αα+⨯+==='133.73α=假设破裂面交于荷载内，则破裂面与垂直方向的夹角为： '135454527.522i i ϕαθα==-=-=< tan 0.521i θ=所以墙背不妨碍第二破裂面的出现 验核破裂面距离墙顶内侧边缘()()'110tan tan 30.5210.667 3.564 3.2i H m b m θα+=⨯+=>=则假设不成立。
2．路肩墙第一破裂面交于荷载外 按下式计算：1.82p === 22'00012112212csc 22b h H R ctg ctg p tg tg p H H ϕϕϕϕα⎡⎤⎛⎫=++--⎢⎥ ⎪⎝⎭⎣⎦212 3.2 1.2327.51.4280.364 3.040 3.3120.70.6672 1.82 2.597233⎡⨯⨯⨯⎤⎛⎫=⨯+⨯⨯+⨯-⨯-⨯=- ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦csc22 1.573Q p ctg ϕϕ=-=1.5730.679i tg Q θ=-+=-+=，34.17i θ=110.67911 1.428 1.0171.82 1.82i i tg tg ctg p p θαϕ⎛⎫⎛⎫=-+=-⨯+= ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭，45.48i α= 验算()()'110tan tan 30.5210.679 3.6 3.2i H m b m θα+=⨯+=>=，符合假设。
()()()11cos 0.448sin 2i i i K tg tg θϕθαθϕα+=+=++()()'01112113.230.6670.364 2.1970.6790.364b H tg tg h tg tg ααθα---⨯-===++02122122 1.23 2.19711 1.603h h K H ⨯⨯=+=+= 221111118.630.448 1.6060.0022E H K K kN γ==⨯⨯⨯⨯=()111cos 600.57434.4x E E kN αϕ=+=⨯= ()111sin 600.81949.15y E E kN αϕ=+=⨯= ()()021********* 1.23 2.197433 2.1973 1.33833333 1.6y h h H h H Z m H K -⨯⨯⨯-⨯=+=+=⨯⨯ 3.下墙第二破裂面计算设破裂面在荷载以外，按此假设计算：()()''0011tan tan 3.230.6670.6790.84i b b H m αθ=-+=-⨯+=-()()'002221220.84 1.23tan 0.0520.012 4.5 4.523b h A H H H α⨯⨯=--=-=-+⨯+⨯23535355.52ψϕαδ=++=++=2tan tan 0.586θψ=-=230.38θ=验算破裂面位置： 堤顶破裂面距墙顶内缘()()'11222tan tan tan tan i H H αθθα+++＝3×（0.667+0.679）+ 4.5×（0.586-0.052） ＝6.441m>3.2m破裂面交于荷载外，与假设相符，采用。