SIC纤维单丝拉伸性能测试
纤维材料的拉伸强度测试与分析

纤维材料的拉伸强度测试与分析【纤维材料的拉伸强度测试与分析】在工程和科学领域中,纤维材料被广泛应用于各种结构和技术中。
为了确保纤维材料在使用过程中的可靠性和安全性,必须对其进行强度测试和分析。
本文将介绍纤维材料的拉伸强度测试方法,并对测试结果进行分析。
一、拉伸强度测试方法纤维材料的拉伸强度是指在正应力作用下,材料断裂前所能承受的最大拉力。
以下是常用的拉伸强度测试方法:1. 单纤维拉伸测试单纤维拉伸测试是一种常见的测试方法,适用于纤维材料的基本性能评估。
测试时,将纤维固定在测试夹具上,然后施加拉力并逐渐增加,直到纤维断裂为止。
测试过程中需要实时记录施加的拉力和纤维的变形情况。
2. 织物拉伸测试对于织物材料,常采用织物拉伸测试来评估其强度。
测试时,将织物样品固定在拉力测试机上,施加拉力并逐渐增加,直到织物的线缝损坏或断裂。
通过测试结果可以获取织物的最大拉伸强度和应力-应变曲线等信息。
3. 复合材料拉伸测试对于复合材料,由于其结构的特殊性,拉伸测试方法略有不同。
常用的方法是将复合材料切割成标准试样,然后进行拉伸强度测试。
测试过程中,通常需要考虑到复合材料中各种成分(如纤维、基体、增强剂等)的相互作用。
二、拉伸强度测试分析1. 测试结果分析根据拉伸强度测试的结果,可以得到纤维材料在标准拉伸条件下的最大拉伸强度。
这个数值可以用来评估纤维材料的性能,并与设计要求进行对比。
同时,还可以通过对测试数据的进一步分析,了解纤维材料的断裂形态、断面形貌等信息。
2. 影响因素分析纤维材料的拉伸强度受到多种因素的影响,如纤维结构、纤维长度、纤维直径等。
通过对不同样品的测试,可以分析和比较不同参数对拉伸强度的影响程度,有助于优化纤维材料的设计和制备。
3. 失效分析纤维材料在拉伸测试中出现失效时,可以对失效断面进行形貌分析和显微结构观察,以确定失效的原因和机制。
通过失效分析,可以改进纤维材料的制备工艺和使用方法,提高其性能和可靠性。
单丝拉力测试标准

单丝拉力测试标准
单丝拉力测试标准通常涉及到试样准备、测试设备、测试步骤以及结果分析等方面。
以下是一般性的单丝拉力测试标准:
1. 试样准备:
* 试样长度:根据标准规定,试样长度通常为固定值,如300mm。
* 试样宽度:在测试前,试样宽度需要修正到标准规定的宽度,如50mm。
* 试样数量:根据测试要求,准备足够数量的试样以确保测试结果的可靠性。
* 试样处理:在测试前,试样应在规定的环境条件下稳定一定时间,如23±2℃、常湿状态稳定4小时。
2. 测试设备:
* 拉力试验机:选择符合测试要求的拉力试验机,如1KN或5KN的电子拉力试验机。
* 夹具:选择合适的夹具以夹持试样进行拉伸测试。
* 测量设备:用于测量试样的拉伸力、伸长量等参数。
3. 测试步骤:
* 将试样固定在拉力试验机的夹具上。
* 设置测试参数,如拉伸速度、测试模式等。
* 开始测试,记录测试过程中的数据,如拉伸力、伸长量等。
* 在试样断裂时停止测试,记录最大拉伸力和断裂时的伸长量。
4. 结果分析:
* 根据测试结果,计算试样的拉伸强度、伸长率等性能指标。
* 分析测试结果,评估试样的质量和性能。
需要注意的是,具体的单丝拉力测试标准可能因材料、应用领域、行业标准等因素而有所不同。
因此,在进行单丝拉力测试时,应参考相关的标准和规范,确保测试的准确性和可
靠性。
碳纤维丝束强力测试方法

碳纤维丝束强力测试方法碳纤维丝束强力测试方法是用于评估碳纤维丝束的强度和耐久性的一种实验方法。
下面将详细介绍碳纤维丝束强力测试的步骤和注意事项。
步骤:1. 样品准备:选择合适的碳纤维丝束样品,根据需要的测试参数确定样品的尺寸和数量。
确保样品的制备过程符合相关标准和规范。
2. 试验设备准备:准备一台拉伸试验机,确保其能够提供足够的力量来施加在样品上。
校准试验机以确保精确的力量测量。
3. 样品夹持:将样品夹持在拉伸试验机的夹具中,确保样品夹持牢固且不会滑动或扭曲。
夹具的设计应尽量减小夹持对样品的影响。
4. 强度测试:开始拉伸试验,逐渐施加力量,以增加样品的应力。
记录下施加在样品上的力量和样品的应变。
一直持续施加力量,直到样品断裂。
5. 数据记录和分析:记录下样品断裂时的力量和应变数据。
根据这些数据计算出样品的强度和应力-应变曲线。
可以使用适当的软件或计算公式来进行数据分析。
注意事项:1. 样品制备:样品的制备过程应尽量减少人为因素的影响。
样品的尺寸和形状应符合测试要求,并且样品应具有一定的代表性。
2. 夹持方法:样品夹持的方法应确保样品能够承受测试过程中施加的力量,并且不会因夹持方式而导致样品的损坏或变形。
3. 试验机校准:确保拉伸试验机的力量测量准确可靠。
定期进行试验机的校准以确保测试结果的准确性。
4. 数据处理:在记录和分析数据时,应注意排除异常数据和误差。
使用合适的统计方法来处理数据,以获得可靠的测试结果。
5. 安全措施:在进行碳纤维丝束强力测试时,应遵守相关的安全操作规程,确保实验过程安全可靠。
总结:碳纤维丝束强力测试方法是一种评估碳纤维丝束性能的重要手段。
通过正确的样品准备、试验设备准备、样品夹持和数据处理等步骤,可以获得准确可靠的测试结果,进而评估碳纤维丝束的强度和耐久性。
这些测试结果对于碳纤维丝束在各种应用领域的设计和使用具有重要的指导意义。
碳化硅纤维断裂强度

碳化硅纤维断裂强度
碳化硅纤维的断裂强度是指在受到拉伸力作用下,纤维断裂前所能承受的最大应力。
该参数通常使用单位面积上的力来表示,单位为兆帕(MPa)或千克力/平方毫米(kgf/mm²)。
碳化硅纤维是一种高性能、高强度的纤维材料,其断裂强度较高。
具体的数值会受到多种因素的影响,包括纤维的制备工艺、纤维的尺寸和结构、纤维的含杂质程度等。
一般来说,碳化硅纤维的断裂强度可达到2000-5000兆帕(MPa)的范围。
其中,单丝碳化硅纤维的断裂强度可以超过3500兆帕(MPa),而多丝捻合后的碳化硅纤维则通常在2000-3000兆帕(MPa)之间。
需要注意的是,不同厂家生产的碳化硅纤维可能存在差异,因此具体的断裂强度还需参考各个厂家提供的技术数据。
同时,在实际应用中,还需要考虑到纤维的使用环境和加载方式等因素,以确保纤维在使用过程中能够发挥最佳的性能。
化学纤维 短纤维拉伸性能试验方法

A、当试样的平均断裂伸长率小于8%时,拉伸速度为每分钟50%名义隔距长度;
B、当试样的平均断裂伸长率大于或等于8%,小于50%时,拉伸速度为每分钟100%名义隔距长度;
C、当试样的平均断裂伸长率大于或等于50%时,拉伸速度为每分钟200%名义隔距长度。
化学纤维 短纤维拉伸性能试验方法
范围:
规定了化学纤维短纤维的单根纤维拉伸性能试验;也适用于聚酯、聚丙烯晴、聚丙烯、聚乙烯醇缩甲醛、纤维素纤维等化学纤维短纤维拉伸性能试验,纤维长度应能满足所规定名义隔距长度要求。
原理:
单纤维在规定条件下,在等速伸长型拉伸仪上将纤维拉伸至断裂,从负荷-伸长曲线或数据显示采集系统中得到试样的断裂强力、断裂伸长、定伸长强力、初始模量等拉伸性能的测量值。
试验设备的选择:
1、选择ZCL-S/W电子拉力试验机(中创试验机),施加力的指示误差不超过1%;
2、电子拉力试验机伸长的指示误差不超过0.1mm;
3、夹持长度的误差不超过0.2mm;
4、电子拉力试验机应保持等速伸长,在拉力试验机启动1s后,下夹持器速度与规定速度的差异不超过5%
5、电子拉力试验机夹具应具有调节装
化学纤维 超短纤维拉伸性能试验方法-最新国标

化学纤维超短纤维拉伸性能试验方法1 范围本文件描述了化学纤维超短纤维拉伸性能的测试方法。
本文件适用于长度在5 mm以上、20 mm以下的超短纤维,其他切断纤维参照使用。
2 规范性引用文件下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。
其中,注日期的引用文件,仅该日期对应的版本适用于本文件;不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。
GB/T 4146(所有部分)纺织品化学纤维GB/T 8710 数值修约规则与极限数值的表示和判定GB/T 14337 化学纤维短纤维拉伸性能试验方法GB/T 33010 力传感器的检验3 术语和定义GB/T 4146(所有部分)、GB/T 14337界定的以及下列术语和定义适用于本文件。
3.1线下制样平台 Offline sample making platform简称制样平台,专用于微纳米纤维样品的制样,亦可用于常规纤维的制样。
用于接收、放置和固定纤维样品,包括底座1、底座2、固定梁1、固定梁2、样品台1和样品台2,见图1。
平台通过2个制样台固定孔固定,实验时卸掉固定孔的锁定螺丝,将平台一分为二,只在样品台1和样品台2上留下纤维样品。
整个平台通过2个底座锁紧孔固定在治具上。
图1 线下制样平台3.2治具 Jig用于固定制样平台,可根据平台的大小调整隔距的大小。
实验时将制样平台底座上的2个方孔分别卡在平台定位固定柱1、2上,然后通过制样平台上的2个底座锁紧孔将制样平台与治具固定,见图2。
治具的一端连接拉伸系统,另一端连接力值采集系统,见图3。
图2 治具图3 拉伸系统及力值采集系统3.3样品台 Sample table样品台包括样品台1和样品台2,见图1,属于制样平台的一个部件,制样时可在样品台上接收多根纤维,从多根纤维中选出一根留下,去除多余纤维的平面。
隔距可调,范围0.1 mm~15 mm。
3.4线上测试系统 Online test system即与制样平台和治具配合使用的拉伸试验机,用于微纳米单纤维样品力学性能测试。
纤维拉伸强度测试标准
纤维拉伸强度测试标准
纤维拉伸强度是指纤维在拉伸状态下的最大承受力,它是评价纤维材料抗拉性能的重要指标。
纤维拉伸强度测试标准是指对纤维材料进行拉伸强度测试时所需遵循的一系列规范和标准。
这些标准的制定和遵循对于保证纤维产品的质量和性能具有重要意义。
首先,纤维拉伸强度测试标准应当明确纤维材料的选择和准备。
在进行拉伸强度测试时,应选择代表性的纤维样品,并按照标准程序进行样品的准备和处理。
这包括样品的尺寸、形状、表面处理等方面的要求,以确保测试结果的准确性和可比性。
其次,测试设备和条件也是纤维拉伸强度测试标准中需要明确的内容。
测试设备的选择和校准对于测试结果的准确性至关重要。
同时,测试条件如温度、湿度等因素也需要在标准中进行规定,以保证测试的可重复性和可比性。
另外,测试方法和步骤也是纤维拉伸强度测试标准中必不可少的内容。
测试方法应当清晰明了,包括拉伸速度、加载方式、试样夹持方式等方面的规定,以确保测试的一致性和准确性。
测试步骤应当便于操作和控制,以保证测试的顺利进行。
此外,数据处理和结果分析也是纤维拉伸强度测试标准中需要考虑的内容。
测试数据的处理应当符合统计学原理,对测试结果进行合理的处理和分析,以得出准确的结论和评价。
最后,标准的制定和修订也是纤维拉伸强度测试标准中需要重视的内容。
随着科学技术的发展和纤维材料的不断更新换代,测试标准也需要不断修订和完善,以适应新材料的测试需求。
总之,纤维拉伸强度测试标准对于保证纤维产品质量和性能具有重要意义。
只有严格遵循标准要求,才能得到准确可靠的测试结果,为纤维材料的研发和生产提供可靠的数据支持。
单向碳纤维复合材料拉伸力学性能试验研究
的一条行之有效的途径 。 参考文献 : [ 1 ]冯乃谦. 高性能混凝土结构[ M]. 北京 :机械工业出版社 ,2004. [ 2 ]张 雄. 建筑功能外加剂[ M ] . 北京 :化学工业出版社 ,2003.
Influence to the strength of cement sand
rubber by f ill ing mineral admixture this active f ill ing
孔 琴 李琳琳 邱伟伟
摘 要 :通过对 8 组碳纤维试件的拉伸对比试验 ,研究了材料 、粘贴层数对碳纤维复合材料的拉伸强度 、σ—ε曲线的影
响 ,并从机理上进行了相应的分析 ,研究表明 :布材主要决定复合材料的力学性能 ,粘贴层数对其拉伸强度的影响不大 ,
且破坏前材料呈线弹性变化 。
关键词 :碳纤维布 ,拉伸强度 ,σ—ε曲线
1. 3 试验现象
试件在加载过程中会出现时断时续细碎的噼噼啪啪的响声 ,
接近破坏时 ,响声连续不断 ,声音越来越大 ,直至试件突然破坏 ,
破坏位置处胶层均碎裂 。对于 A 种布材 ,一层试件的破坏形式多
为两端横截面脆断 ,断口较为整齐 ,多呈锯齿状 ,部分试件出现一
端斜裂的现象 ;二层 ,三层试件的破坏形式多为纤维束间撕裂 ,有
裂纹相互连贯 ,直至最后分层撕裂破坏 。
2. 2. 4 定向纤维复合材料线弹性变化的特性
本试验沿纤维方向进行加载 ,一层 ,二层 ,三层试件的 σ—ε 曲线均接近直线 ,没有明显的屈服点 ,呈线弹性变化 ,破坏时没有 前兆 ,呈脆性破坏 。由此可见 ,当载荷平行于增强纤维方向时 ,纤 维复合材料极精确地遵循虎克定理 ;面密度与粘贴层数对碳纤维 复合材料沿纤维方向呈线弹性变化的特性影响不大 。
碳纤维拉伸强度测试标准
碳纤维拉伸强度测试标准碳纤维拉伸强度测试是评估这种材料在应用中的性能的关键试验之一。
为确保测试结果具有可重复性、可比性和准确性,需要制定标准,以指导测试人员执行测试并评估结果的可靠性。
本文将围绕“碳纤维拉伸强度测试标准”展开讨论,分步骤阐述标准的制定和实施。
一、标准制定1. 确定测试目的:碳纤维拉伸强度测试的主要目的是评估材料的强度和断裂特性。
在制定标准之前,需要明确测试目的和预期结果。
2. 确定测试方法:基于目的和预期结果,确定测试方法。
在选择测试方法时,需要考虑诸如样品准备、拉伸速率、测试环境等因素,并确保方法可重复和可比。
3. 制定测试规范:基于已确定的测试方法,制定测试规范,明确测试程序、样品数量、测试数据获取、结果分析等方面的细节。
4. 评审和修订:制定测试规范之后,需要进行评审和修订,以确保规范符合科学标准和应用需求。
二、标准实施1. 样品准备:按照测试规范中的要求,对碳纤维样品进行准备,包括样品尺寸、形状和表面处理等。
2. 建立测试系统:建立适合测试方法的测试系统,包括拉伸试验机、测试环境设备和数据采集系统等。
3. 执行测试流程:根据测试规范,按照标准流程执行碳纤维拉伸强度测试,包括加载样品、进行拉伸试验、记录数据、分析结果等。
4. 数据处理和分析:根据测试结果和测试规范,对测试数据进行处理和分析,例如计算强度值、绘制应力-应变曲线、评估断裂特性等。
5. 报告编制和归档:根据测试规范,编制测试报告,并将测试数据和报告归档保存。
以上是围绕“碳纤维拉伸强度测试标准”所需要涉及的制定和实施两部分的步骤的基础内容的简单概括。
标准的制定和实施可以帮助确保测试结果的可靠性和准确性,同时也可以为广大试验人员提供可供参考的测试规范,进而促进碳纤维等相关新材料行业的发展。
加张烧成改善连续sic纤维的束丝拉伸性能
加张烧成改善连续SiC纤维的束丝拉伸性能Improved Tensile Behavior of the Continuous SiC YarnsPyrolyZed from Polycarbosilane under Tension楚增勇,冯春祥,宋永才,王应德,王军,肖加余(国防科技大学新型陶瓷纤维及其复合材料重点实验室,长沙410073DC U Zeng-yong,FENG Chun-iang,SONG Yong-cai,WANG Ying-de,WANG Jun,XIAO Jia-yu(Key Lab of New Ceramic Fibers S Composites,National University of Defense Technology,Changsha410073,China D摘要先驱体法制备连续SiC纤维在烧成过程中有明显的失重和收缩行为,导致纤维在弯曲处应力集中,从而影响其单丝强度和束丝拉伸性能本工作通过施加一定的张力研究加张烧成方式对连续SiC纤维束丝拉伸性能的影响结果表明,通过适当的加张,烧成后的纤维平直,丝间平行程度明显改善,束丝断裂负荷显著增加,可编织性明显加强关键词连续SiC纤维拉伸性能烧成中图分类号T 343.6文献标识码A文章编号1001-4381(2003D06-0036-02Abstract Preparation of polymer-derived SiC fibers involves a pyrolysis process,in which great weight loss and shrinkage are usually recorded.As a result,stress concentrates on the bend portion of the fibers and then lower their tensile strength.To avoid the bend portion and stress concentra-tion,a pyrolysis under tension,as well as their effect on the tensile behavior of SiC yarns was stud-ied.Results revealed that so-obtained SiC fibers are straight and parallel to each other.The crack load of SiC yarns is much increased,or in another word,their weave capability is much improved. Key words continuous SiC fibers tensile behavior pyrolysis先驱体法连续SiC纤维是由聚碳硅烷(Polycar-bosilane,PCS D先驱体经熔纺不熔化烧成而得与C D SiC纤维相比,先驱体法SiC纤维具有直径细,柔顺性好,可编性强的优点,因而其商品已以各种编织体的形式用作耐热材料和复合材料的增强体[1]但先驱丝在无机化的烧成过程中有明显的失重和收缩行为,会导致纤维在弯曲处应力集中,从而影响其单丝强度和束丝拉伸性能,进而影响其可编织性为防止纤维产生小弯,就必须施加一定的张力然而在烧成过程中,单丝强度和束丝承载能力是在显著变化的,具体加张制度文献报道较少,为此,通过理论推导与实验模索,研究了一套行之有效的加张体系[2,3]本研究则着重探讨上述加张烧成过程对连续SiC纤维的束丝拉伸性能的影响实验方法.原料先驱体PCS由本室提供,软化点200 210C,数均分子量1800,为脆性有机硅高聚物[4].2PCS不熔化纤维的制备将PCS置于多孔熔融纺丝机中,在高纯N2保护下,加热至纺丝温度,脱泡处理,于一定压力下经多孔喷丝组件挤出,牵伸成型为连续PCS原纤维[5]将上述原纤维移入预氧化炉中,边鼓风边加热,缓慢升至200C并保温2h,即得Si-反应程度80%,凝胶含量为100%的PCS不熔化纤维.3PCS纤维的加张烧成采用文献[2]中加张装置,通过外置的砝码调节张力大小,在高纯N2的保护下,于石英管式炉中由室温加热至1250C并保温30min,于炉中冷却至室温,便得到具有金属色泽的SiC陶瓷纤维.4SiC纤维拉伸性能测试SiC纤维的单丝强度在YG型强力仪上测得,跨距为25mm取30个数据的平均值作为最终结果SiC纤维束的拉伸曲线在CSC-1101型电子万能试样机上测得测试前纤维束没有上胶,只是用环氧树脂将纤维固定在跨距为25mm的纸框上由仪器配备的电脑采集数据绘制拉伸曲线2结果与讨论63材料工程!2003年6期2.l加张对SiC纤维单丝强度的影响根据PCS纤维热分解过程的研究[6]600C以前纤维还是有机的强度极低而600C到1000C是剧烈的热分解阶段强度变化较大可承载负荷也在大辐度提升;1000C时纤维已基本无机化纤维强度也达到较高值可承载较大负荷O所以本研究选择两段加张体系一段在1000C前一段在1000~1250C O 加张制度与加张对SiC纤维单丝强度的影响见表1O表l加张对SiC纤维抗拉强度的影响Table1Effect of firing tension on thetensile strength of SiC fibersTension/(c -yarn-1D200~1000C1000~1250CTensile strength/GPa55 1.70105 1.77155 1.822051.61(Wholly broken at200C D1510 1.80 1520 1.78 1530 1.85 1540 1.84 1550 1.8815601.84(Partially broken at1100C D由表1可见加张可以将纤维从无张力的1.70GPa提升到1.88GPa增加约10%O但前期加张和后期加张的效果大不一样强度的提高基本上是前期加张所贡献的O实际上PCS有机纤维在热效应的作用下有热膨胀行为塑性也增强在一定的张力作用下有所伸长(1%~2%D[2]O这些伸长虽不能显著地降低纤维的直径但对于去除小弯拉直纤维使纤维之间平行程度增加还是有较大贡献的O而纤维强度的增加也就是由于小弯去除以后局部应力集中现象得到了较好控制O但是有机纤维的强度太低不宜采用过高的张力( 20c /束D O1000C烧成后纤维强度可达到1.50GPa纤维承载能力明显加强但纤维强度是呈统计分布的张力大到一定程度纤维束内部较差的纤维开始断裂O为避免产生过高的断头率第二段的张力不应超过60c /束O第二段的加张对强度的提高仍有一定的贡献这是因为1000C的纤维还含有少量的在1250C烧成之前缓慢释放伴有少量失重与收缩[6]O如没有张力局部应力集中仍难以完全避免O研究表明高温下SiC纤维可以依靠粘流过程促使表面开口气孔封闭[7]加张显然可以更有效地促进这一过程封闭开口气孔减少表面缺陷提高强度O2.2加张对SiC纤维宏观形貌的影响加张烧成的SiC纤维束的宏观形貌示于图1 并与无张力烧成的纤维束进行了对比O图1无张力(a D与有张力(b D烧成的SiC纤维束宏观形貌Fig.1Macroscopic morphology of SiC fiber bundles preparedWithout tension(a D With tension(b D and a scale ruler(c D无张力条件下烧成的SiC纤维束较蓬松局部有小弯纤维与纤维之间相互交错毛丝现象比较严重O 反之加张后烧成的纤维束结合紧密纤维平直纤维与纤维之间平行程度明显加强纤维宏观规整性与光泽度也明显改善O如上所述这种宏观形貌的改善主要得益于第一段低温加张时纤维伸长而相互趋于靠近平行O同时第二段张力作用下表面开口气孔的减少对光泽度的提高也是有利的O2.3加张对SiC纤维束丝拉伸性能的影响有张力与无张力烧成的SiC纤维束的拉伸曲线如图2所示O由图2可知无张力烧成的单根纤维之间是部分交叉的松紧程度不一致这样在拉伸时较紧的纤维首先承载较松的纤维后承载且其拉应力肯定低于较紧的纤维O所以当拉伸到一定程度后部分较紧的纤维发生断裂而使载荷出现一个小的峰值随后承载的纤维数目减少最终的断裂负荷也就明显降低O 而对于加张条件下烧成的纤维束显微镜下呈相互平行状态所以当拉伸时所有的纤维就可能同时承载O虽然由于强度统计分布的原因拉伸过程中也会有纤维不断断裂但发生这种断裂的纤维是单个进行的而不可能有多根纤维同时断裂所以其拉伸曲线近似一条直线且其最大值也与理论推导值接近[3]O 比较两种条件下的拉伸过程显然可以发现加张烧成的纤维束丝拉伸性能大大改善其断裂负荷增加(下转第40页D73加张烧成改善连续SiC纤维的束丝拉伸性能的高温场合要求硅橡胶的最高使用温度达到300C以上该胶粘剂也满足了这一高度的要求表4粘接件经高温老化后的扯离强度Table4Adhesion strength of cohesivebody after high temperature agedCohesive body 6144silicone rubber 30CrMnSiA steel PS360silicone 30CrMnSiA steel~eat-agedconditiontem-peratureCTime/h20010020000100020002 00010001 00300100200003 0~~~UTest temperature20C200C2.17 1.391.82 1.041.74 1.061.8 0.981.880.832.77 1.172.70 1.322.22 1.302.2 1.102.30 1.401.10-0.66-3结论f e23和稀土氧化物共混物作耐热添加剂使胶粘剂的耐热性能显著提高可达3 0C乙烯基三特丁基过氧化硅烷与硅橡胶混合配成胶粘剂攻克了难粘材料硅橡胶的粘接技术难点显著提高胶粘剂的粘接强度乙烯基三特丁基过氧化硅烷金属氧化物与硅橡胶混合配成胶粘剂使粘接件在室温下的粘接扯离强度达2.MPa以上在300C下的粘接扯离强度达0.83*1.4 MPa参考文献[1]林尚安.高分子化学[M] 北京:科学出版社1982.773.[2]Shied J.Adhesives~andbook3rd Ed Stoneham MassachusettsButterworth1974.[3]E L wannick et al.Rubber Chem Technol1978 2:438-63.[4]苏正涛.天津大学博士学位论文1997.31- 0.收稿日期:2003-03-16作者简介:郑诗建(1969-)男工程师在职攻读硕士从事橡胶密封材料的研究联系地址:北京81信箱7分箱(10009 ).(上接第37页)了近一倍(从7.8N升到14N)同时毛丝现象减少柔顺性增强所以可编织性也明显加强图2无张力(a)与有张力(b)烧成的SiC纤维束的拉伸曲线f ig.2Load-elongation curves of SiC fiber bundleswithout tension(a)and with tension(b)3结论(1)PCS不熔化纤维烧成过程中适当加张可以给纤维有效赋形避免小弯减少局部应力集中提高所得SiC纤维的单丝强度(2)加张烧成可以明显改善纤维之间的平行程度从而使得其断裂负荷大大增加同时加张烧成后的束丝宏观规整性加强毛丝现象减少柔顺性增强可编织性也大大加强参考文献[1]楚增勇冯春祥宋永才等.先驱体转化法连续SiC纤维国内外研究与开发现状[J].无机材料学报2002 17:193-202.[2]Z Y Chu C X f eng Y C Song et al.Influence of firing tensionon the mechanical properties of polymer-derived SiC fibers[A].proceedings of ICCM-13[C].Beijing2001.[3]Z Y Chu C X f eng Y C Song et al.Tensile strength evalua-tion of a polymer-derived multifilament continuous SiC fiber[A].proceedings of ISM2E-YS[C].Changsha2001.[4]Z Y Chu et al.Enhanced irradiation cross-linking of polycarbosi-lane[J].J Mater Sci Lett1999 18:1793-179 .[ ]Z Y Chu Y D wang C X f eng et al.Effect of spinning tech-nigues on the mechanical properties of polymer-derived SiC fiber [J].Key Eng Mater2002 224-226: 6 1-6 6.[6]Y~asegawa M Limura S Yajima.Synthesis of continuous sili-con carbide fiber with high tensile strength and high Young/s modulus[J].J Mater Sci1980 1 :720-728.[7]J LipowitZ J A Rabe L K f revel R L Miller.J Mater Sci1990 2 :2118-2124.收稿日期:2002-01-17作者简介:楚增勇(1974-)男博士研究生主要从事陶瓷先驱体与高性能陶瓷纤维的研究联系地址:湖南长沙国防科技大学一院Cf C 重点实验室(410073).04材料工程/2003年6期加张烧成改善连续SiC纤维的束丝拉伸性能作者:楚增勇, 冯春祥, 宋永才, 王应德, 王军, 肖加余作者单位:国防科技大学新型陶瓷纤维及其复合材料重点实验室,长沙,410073刊名:材料工程英文刊名:JOURNAL OF MATERIALS ENGINEERING年,卷(期):2003(6)被引用次数:2次1.楚增勇;冯春祥;宋永才先驱体转化法连续SiC纤维国内外研究与开发现状[期刊论文]-无机材料学报 2002(02)2.Z Y Chu;C X Feng;Y C Song Influence of firing tension on the mechanical properties of polymer-derived SiC fibers 20013.Zeng-Yong Chu;Chun-Xiang Feng;Yong-Cai Song;Ying-De Wang;Jun Wang Tensile strength evaluation of a polymer-derived multifilament continuous SiC fiber[会议论文] 20014.Z Y Chu Enhanced irradiation cross-linking of polycarbosilane[外文期刊] 19995.Z Y Chu;Y D Wang;C X Feng Effect of spinning techniques on the mechanical properties of polymer-derived SiC fiber[外文期刊] 2002(224/226)6.Y HASEGAWA;M Limura;S Yajima Synthesis of continuous silicon carbide fiber with high tensile strength and high Young′s modulus[外文期刊] 19807.J Lipowitz;J A Rabe;L K Frevel;R L Miller查看详情 19901.郑春满.李效东.楚增勇.冯春祥聚碳硅烷纤维无机化过程中弯曲的形成及对SiC纤维性能的影响[期刊论文]-国防科技大学学报 2005(1)2.兰琳.夏文丽.陈剑铭.刘玲.丁绍楠.刘安华聚碳硅烷氮化热解法制备Si3 N4纤维[期刊论文]-功能材料 2013(20)引用本文格式:楚增勇.冯春祥.宋永才.王应德.王军.肖加余加张烧成改善连续SiC纤维的束丝拉伸性能[期刊论文] -材料工程 2003(6)。
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碳化硅纤维单丝拉伸性能检验方法
Test method for tensile properties of S iC fiber strands
本方法适用于测定碳化硅纤维单丝拉伸强度、拉伸模量和断裂伸长率。
1 试样
1.1 试样形状及尺寸
测定SiC 纤维单丝拉伸性能用的试样尺寸如图1所示。
1.2 试样制备
1.2.1 试样由SiC 纤维束丝中随机取出,纤维长度不低于32mm 。
1.2.2 试样按照图1所要求的尺寸,粘结在加强纸片上,C 区与D 区为胶剂粘结区,加强纸片的厚度在0.2~0.4mm 之间。
可用任何室温固化的胶粘剂,粘结方法见附录A 。
1.2.3 试样粘结在加强纸片上之后在3.1规定的条件下至少放置24h 。
1.3 试样外观与粘结胶量
1.3.1 试样应光滑、平整、无缺陷、自然伸直。
1.3.2 加强纸板两端粘结的胶量应控制在微量范围之内。
2 试验设备
2.1 采用无惯性拉力机。
载荷相对误差不超过1%。
备有自动记录负载-变形曲线的装
图1
置。
记录仪装置走纸速度误差不超过1%.
3 试验条件
3.1 试验标准环境条件,温度为23±2℃,空气相对湿度50±5%。
3.2 在其他条件下进行试验时,应将试验环境温度与空气相对湿度在试验报告中注明。
4 试验步骤
4.1 检查试样外观。
测量试样标距,精确到0.5mm 。
4.2 调整试验机夹头移动速度,可在1~20mm/min 范围内任选一档速度。
4.3 调整记录仪走纸速度,使其不小于夹具移动速度的40倍。
4.4 装夹试样,要求单丝和上下夹具的加载轴线重合。
4.5 用打火机小心烧掉加强纸板。
4.6 开动试验机,同时启动记录仪,在记录仪上绘制负载-变形曲线,直到试样断裂。
5 试验结果及计算 5.1 试验数目
每组试验测20个样。
如果试样断在纸框边缘处(图1所示ab 或cd 处),该试样试验结果无效。
每组试验有效试样应不少于12个,有效试样不足12个时,应进行重复试验。
5.2 拉伸强度、弹性模量和断裂伸长率的计算
5.2.1 从负载-变形曲线计算拉伸强度、表现拉伸弹性模量和断裂伸长率。
5.2.1.1 拉伸强度σt 按式(1)计算:
t P
A
σ=
…………………………………………(1) 式中:σt —拉伸强度,kgf/mm 2(MPa); P —破坏载荷,kgf(N);
A —单丝截面积,mm 2(m 2)。
注:扫描电镜观测确定单丝截面积。
5.2.1.2 表观拉伸弹性模量E α按式(2)计算:
p L
E A i
α=
⨯ …………………………………………(2) 式中:E α—表观拉伸弹性模量,kgf/mm 2(MPa);
ΔP —由负载-变形曲线初始直线段上截取的负荷值,kgf (N ); L —试样标距,mm ;
Δi —标距内对应于ΔP 的变形增量,mm 。
5.2.2 按照附录B “拉伸弹性模量修正计算方法”从表观拉伸弹性模量E α计算拉伸弹性模量E t 。
5.3 算术平均值、标准误差和离散系数的计算
根据需要计算每组试样试验结果的算术平均值、标准误差和离散系数。
5.3.1 每组试样试验数据结果的算术平均值X 按照式(4)计算,取三位有效数字。
1
n
i
i X
X n
==
∑ (4)
式中:X i —单个有效试样测得的值; n —有效试样的个数。
5.3.2 每组试样的标准误差S 按照式(5)计算,取两位有效数字。
S =
5)
5.3.3 每组试样的离散系数C v (%)按式(6)计算,取两位有效数字。
100S
Cv X
=
⨯ (6)
6 试验报告
试验报告应该包括下列内容: a . 纤维类型 b . 纤维牌号 c . 试验方法标准
d . 粘结胶剂类型和用胶量
e . 试验机型号和夹头移动速度
f . 试验环境条件
g . 试验结果,包括每组试样的算术平均值、标准误差和离散系数; h . 试验人员、试验日期及其他所要说明的情况。
图2
附录A
(参考件)
单丝粘结方法之一:
1.从束丝中抽取一根单丝,单丝长度大于40mm。
2.将单丝轻轻放于纸框上,并与纸框中线AB对齐。
3.用手纸将单丝两端轻轻摁住,并保持单丝自然伸直,不受拉力与剪切力。
4. 在C区与D区涂抹微量AB胶,涂抹时保持胶量均匀、胶水表面光滑平整,严禁胶水超出纸框范围。
5. 确认胶水已经将纤维固定之后,将手纸轻轻松开。
6. 静置24小时,待胶水彻底干透,单丝粘结工作方才完成。
附录B
拉伸弹性模量修正计算方法
(参考件)
B.1 截取标距长为50、100、150、200、250的试样。
每个标距试验取20个试样。
B.2 每个试样施加拉伸载荷直至断裂。
B.3 在绘出的负载-变形曲线上作图,读出变形值(mm )和断裂载荷P(kgf),见图B1。
B.4 计算每种标距试样ΔL/P 的平均值。
B.5 把各种标距长度L 对应的柔度ΔL/P 按照公式ΔL/P =α·L +K 进行回归。
B.6 回归后求出修正系数K 值,代入下式。
从表观拉伸弹性模量E 计算纤维单丝的拉伸弹性模量t E 。
图B1
ΔL /P (
ΔL/P=α·L+K
图B2
L (mm )
1t E E P K L
α
=
-⨯
式中:E α-表观拉伸弹性模量,kgf/mm 2(MPa); t E -拉伸弹性模量,kgf/mm 2(MPa);
P -断裂负荷,kgf (N );
ΔL -对应于P 的变形量,mm (m ); K -柔度系数,mm/kgf (m/N )。
注:每台试验机求得的柔度系数K 值可在一定限期内使用,以后定期校正。
B.7 经修正求得的拉伸弹性模量值,应在试验报告中注明“经修正”。