高强土工格栅蠕变强度的试验研究

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土工格栅蠕变特性试验研究

土工格栅蠕变特性试验研究

土工格栅蠕变特性试验研究郭洪春【摘要】土工格栅的蠕变影响其在工程中的应用.针对此问题,本文进行了土工格栅的蠕变试验,并得到不同设计年限下的蠕变强度折减系数.试验结果表明:在低应力比条件下,土工格栅应变随时间的增加而增长,逐渐变缓,最后趋于稳定;在高应力比条件下,土工格栅的应变随时间的增加而增长,直至断裂;试样所受到的应力比越大,相同时间内产生的应变越大;达到同样大小的应变值,较低的应变比条件下所需时间长,较高的应变比所需的时间少;土工格栅在应力松弛状态中,保持应变不变时,荷载随着时间的增加而逐渐减小.【期刊名称】《价值工程》【年(卷),期】2018(007)015【总页数】4页(P168-171)【关键词】蠕变特性;试验研究;土工格栅【作者】郭洪春【作者单位】天津南环铁路维修有限责任公司,天津300381【正文语种】中文【中图分类】TU4720 引言土工格栅在铁路工程的使用过程中,在土体内或土体表面长时间受到不变的力的作用[1],也就说明实际应用过程中是一个长时间的蠕变过程[2]。

土工格栅能否长期发挥作用与其蠕变特性有很大关系,尤其是将土工格栅应用于铁路工程的加固时,其蠕变性能的好坏最为关键[3]。

影响土工格栅蠕变性的因素可分为外因和内因。

内因主要是指材料的聚合物种类。

外因主要包括:试样尺寸、湿度、荷载水平、温度、加载速率及侧限约束条件等,其中温度与荷载水平对其蠕变性能的影响最为明显[4-7]。

本文在不同温度和不同应变比下对土工格栅进行室内长期蠕变试验。

综合比较分析了土工格栅的蠕变曲线、载荷、应变等时曲线变化特征,并得到强度-时间方程,由此计算出一定设计年限下试样的允许设计强度,为工程设计提供科学、准确的设计参数。

1 试验材料选取EG90R型单向拉伸塑料土工格栅进行室内蠕变试验,从全宽的单向格栅样片上剪取5根肋条宽,1.5m长的格栅作为蠕变试验的试样。

试样两边的纵向肋条用剪刀剪断,试样有三个完整的肋,试样如图1所示。

HDPE土工格栅在有约束条件下的蠕变特性试验

HDPE土工格栅在有约束条件下的蠕变特性试验
第2 9卷 第 4期
20 1 2年 4 月




院 院

V0 . 9 N . 12 o 4 A r 2 1 p . 0 2
J un l fY n t ie c nicReerh Isi t o ra a gz RvrSi t sac tue o e e f i n t
成果相对 比, 结果表 明, 侧限约束可以显著减小格栅的蠕变量 。 关 键 词: 土工格栅 ; 蠕变 ; 侧限约束 ; 砂土
文 献 标 志 码 : A 中 图分 类 号 :U 1 T 4
拉伸蠕 变试验 , 了在不 同的荷载水 平和上 覆 土压 分析
1 研 究 背景
土 工合成材 料在 持续 荷 载作 用 下变 形 随时 间不
收稿 日期 :02— l— 9 2 1 0 o 基金项 目: 国家 自然科学基金项 目(0 004 E 86 58 82/ 00 )
作者简介 : 丁金华 (93一 , , 17 ) 女 河南洛阳人 , 高级工程师 , 从事环境岩土工程 、 土工合成材料工程应用研究 , 电话 )2 88 02 ( ( o7— 2 24 7 电子信箱)
土结构 内部应 力状 态 的改变 , 导致结 构物 丧失稳 定 或 发生过 度 的变 形 。 因此 预 测土 工合 成 材料 筋 材 的 长 期蠕变 特性对 于结 构 的安全性 、 济性都 很重 要 。有 经
本文利用 土工 合成 材料 直剪 拉 拔试 验仪 对 2种 形式 的土工格栅 进行 了密实 砂 土 中的有 约束 拉 伸蠕 变试 验 , 与 无 约束 拉 伸 条件 下 的 蠕 变试 验 结果 对 并
隔设定 为每 r n测 1 , 逐渐延 长到 3 6 n a i 次 以后 O一 0mi

塑料土工格栅蠕变性能测试方法探讨

塑料土工格栅蠕变性能测试方法探讨
摘 要: 研 究了塑料土工格栅蠕变性能与拉 伸强度 之间的 关系, 并证 明了 塑料土 工格 栅蠕变 行为 符合时 温等 效原 理, 应用时温等效原理可在较高温度下试验得到较低温度下更长期的设计强度。 关 键 词: 塑料土工格栅; 蠕变; 拉伸强度; 时温等效 中图分类号: T Q317. 3 文献标识码: B 文章编号: 1001 9278( 2005) 03 0087 03
进行蠕变测试的过程中, 利用提高测试温度的方法, 得
到达到较低温度下土工格栅 10 % 形变的更长时间, 并
在此基础上得到塑料土工格栅更长期的设计强度。
3 结论
按照笔者所做的大量实验和研究分析, 该方法所 测试得到的数据在工程中具有实际的指导意义。举例 来说, 颐中产品 EG90R( PE HD) 通过此测试方法所得 到的 20 时 120 a 的长期设计强度约为 36 kN/ m, 此 数据与实际工程非常相符。
Abstract: T he relat ionship bet ween t he creep behavior and t he tensile st rength of plast ics geog rids w as invest igat ed. T he testing met hod for the creep characterist ics of t he plast ics geogrids w as discussed. It w as conf irmed t hat the time temperat ure superposition w as well applied to t he creep behavior of such materials. Key words: plastics geogrid; creep; tensile st rengt h; t ime temperature superposit ion

土工格栅设计强度的确定

土工格栅设计强度的确定

土工格栅加筋设计强度的确定张庆明(湖北力特土工材料有限公司总工程师)摘要:目前很多设计人员在采用土工格栅做加筋陡坡和加筋挡土墙设计时,由于专业局限,对如何较准确地确定土工格栅的设计强度这一问题感到棘手。

本文从高分子材料的特性和土工应用要求两方面,介绍了土工格栅的质控强度、蠕变强度以及在应用过程中强度的折减等的试验方法,通过这些方法最后确定不同材质的土工格栅的设计强度。

本文中还对不同材质的土工格栅的应用给出了建议。

关键词:质控抗拉强度蠕变强度加筋推导折减系数概述目前在市面上我们能看到应用的土工格栅,从材料的不同主要有聚酯(PET)、高密度聚乙烯(HDPE)、聚丙烯(PP)和玻璃纤维等几种(由于玻璃纤维的拉伸变形量很小,一般小于3%,显示刚性,不适于允许一定变形的柔性结构的加筋土工程,故本文后面不涉及此种材料的土工格栅);从加工方法的不同主要有挤板-冲孔-拉伸型、挤出平网拉伸型、纤维织带经编型、以及挤出条带焊接型等四种。

刚开始很多设计人员在采用土工格栅做加筋陡坡和加筋挡土墙设计时,普遍对选择何种材质、何种加工方式的土工格栅没有概念,当然在进行设计安全性验算时,对采用的设计强度如何转化为材料的质控要求更感棘手。

所以大部分情况下,就是参照国外相关资料和一些厂家提供的质控强度指标进行折算,具体折算是否合理并不清楚,所以这时大家对材料的质控强度和断裂伸长率很重视(因为很多设计人员就是用这个强度指标的折算,来进行设计安全性验算的)。

随着大家对土工格栅在土体中的作用机理认识的加深,土工格栅在恒定荷载下的蠕变性能逐步引起大家的重视。

在对同种质控抗拉强度的不同材质、不同加工方式的土工格栅分别进行蠕变测试后,发现不同的格栅显示不同的测试结果,所以又开始对土工格栅在一定的应变要求范围内、一定的温度下、在一定长的时间内所能承受的恒定荷载的蠕变强度高度重视,因为蠕变强度比质控抗拉强度更直观地体现了土工格栅的实际使用要求。

但蠕变测试只是考虑了长期负载时格栅强度的衰减,而实际使用过程中施工、填料、环境等也会对格栅的强度产生影响,所以,实际使用填料的施工破坏、土壤酸碱度的影响、土壤微生物的影响、土工格栅连接件的影响等,也必须考虑。

专题:土工合成材料的蠕变特性和试验方法

专题:土工合成材料的蠕变特性和试验方法

3、蠕变试验方法
操作步骤





1. 将室温度调至20± 2℃和湿度为60± 10%,试样在此环境下至少应静置24h。 2.将试样放入夹具内夹紧。试样应对中使不受偏心荷载。 3.将伸长计直接安装在试样上。 1 对土工织物,可将初始计量长度设定为75mm。 2 对土工格栅,应放在节点位置。 4. 分别对同一组蠕变试验的其余各荷载水平的试样进行安装。 5. 施加预拉荷载,将预拉荷载迅速而平稳地分别加到各试样上,预拉荷载包括加荷设备 和夹具的重量。施加预拉荷载和施加试验全部荷载的时间间隔不应超过10min。并记录由 预拉荷载引起的伸长量,取施加预拉荷载后的试样应变作为初读数。 1 试样抗拉强度不大于17.5kN/m,预拉荷载45N。 2 试样抗拉强度大于17.5kN/m,预拉荷载为抗拉强度的1.25%,但最大不超过300N。 6. 迅速而平稳地分别将相应各应力水平的荷载加到各试样上,并记录加荷时间(不计施加 预拉荷载时间)。 7.测量各试样伸长量。 1 可按下列时间间隔测记变形增长值:1min、2min、6min、10min及30min;和1h、2h、5h、 10h、30h、100h、500h及1000h,以后每500h测量一次,直至试验结束。 2 当蠕变变形出现突变情况,应增加读数次数。 8.试样断裂或试验已达规定测量时间,试验终止。对断裂试样,记录破坏形式、位置及达 到破坏的时间。
蠕变试验是检验土工合成材料产品质量的最有效的指标。
2、影响蠕变的因素
影响蠕变的因素除聚合物的种类外,还与这些有关:
荷载水平 (筋材所受 拉力/抗拉强 度)
• 蠕变时所受的力越大, 蠕变速率就越大。 • 荷载较大时, 土工合成材料的蠕变变形趋于不稳定。 • PET受荷载水平影响很小,而PP受荷载水平影响很大,当荷载水平增加时,需要 很长时间和较大变形才能使变形率达到一个稳定值。

低荷载水平下土工格栅加速蠕变试验

低荷载水平下土工格栅加速蠕变试验

低荷载水平下土工格栅加速蠕变试验
蠕变是指在力学荷载作用下,固体材料发生恒定位移,变形量几乎不变的过程。

而低荷载水平下土工格栅加速蠕变试验就是在低荷载条件下采用土工格栅技术进行蠕变试验。

这一试验可以有效地研究土的力学特性,如蠕变特性,抗蠕变性能等。

低荷载水平下土工格栅加速蠕变试验是由特殊的土工格栅和一个蠕变试验机组成的。

它的基本原理是:蠕变区开启,外加一个恒定的垂直压力,当试件受力时,实现蠕变拉伸变形,试件按固定的蠕变速率拉伸,由土工格栅负责支撑,当蠕变试件实验完成后,可获得试件变形量与拉伸压力,恒定蠕变速率等数据。

低荷载水平下土工格栅加速蠕变试验,可有效地更好地测量土的蠕变特性,通过比较试件在不同蠕变时间内的变形量,可以判断试件的蠕变特性。

此外,低荷载试验也可以检测土的抗蠕变性能,通过比较低荷载试验时试件的变形量与高荷载试验时试件的变形量,可以比较出低荷载下抗蠕变性能差异。

低荷载水平下土工格栅加速蠕变试验,对土的蠕变特性以及土的抗蠕变性能的研究和控制具有重要意义,可以有效地提升结构的可靠性,更好地保护抗震性能。

土工布蠕变测试报告

土工布蠕变测试报告

土工布蠕变测试报告一、引言土工布是一种常用于土壤加固和防护的材料,而其蠕变性能的测试则是评估其长期稳定性的重要指标之一。

本次报告旨在详细描述土工布蠕变测试的过程、结果和分析,以期为土工布的工程应用提供参考和依据。

二、测试方法为了评估土工布的蠕变性能,我们采用了标准的实验方法进行测试。

测试过程中,首先选择了一种代表性的土工布样品进行研究。

然后,将样品置于恒定的荷载下,并监测其变形情况。

在一定的时间段内,记录并分析土工布的蠕变变形数据。

三、实验结果根据测试数据,我们得到了土工布蠕变性能的详细结果。

在持续施加荷载的情况下,土工布的蠕变变形呈现出一定的规律性。

随着时间的推移,土工布的变形逐渐增加,但变形速率逐渐减缓。

通过对数据的分析,我们得出了土工布蠕变变形的特征曲线。

四、数据分析根据实验结果,我们可以看出土工布的蠕变性能受多种因素的影响。

荷载大小、应力水平、温度等都会对土工布的蠕变变形产生影响。

此外,土工布的材料特性和结构也对蠕变性能起着重要作用。

通过对这些因素的研究和分析,我们可以更好地理解土工布的蠕变行为,并为其应用提供合理的设计和选材建议。

五、结论土工布蠕变测试的结果表明,土工布在长期荷载作用下会发生一定的蠕变变形。

这种蠕变变形的特点和规律对于土工布的工程应用具有重要的指导意义。

在实际应用中,我们应充分考虑土工布的蠕变性能,并采取相应的措施来减小其蠕变变形,以确保工程的长期稳定性和安全性。

六、展望土工布蠕变测试是土工材料研究的重要内容之一,但目前仍存在一些问题和挑战。

例如,测试方法的标准化和统一化仍需进一步完善,以提高测试结果的可比性和可靠性。

此外,对于土工布蠕变机理的深入研究和理论模型的建立也是今后的重要研究方向。

相信通过持续的努力和研究,我们能够更好地理解和应用土工布的蠕变性能。

七、致谢在本次实验中,我们得到了许多专家和同事的指导和帮助,在此向他们表示衷心的感谢。

他们的支持和贡献对于本次测试报告的顺利完成起到了重要的作用。

土工格栅蠕变特性的试验研究及粘弹性本构模型_栾茂田

土工格栅蠕变特性的试验研究及粘弹性本构模型_栾茂田

Abstract: Considering the fact that the creep properties of geogrids are fundamental and important factors on the long-term behavior of geogrid-reinforced earth structures, a series of comparative experimental tests of the creep properties of geogrids are conducted in the laboratory under different combinations of externally-applied load and environmental temperature. Based on the experimental results, comparative analyses are made to examine characteristics of isochronous load-strain curves, creep curves and relaxation curves of geogrids. Furthermore, a constitutive model based on viscoelasticity is proposed for geogrids and a rational procedure based on experimental tests is presented for defining the relevant parameters of the model. The proposed model is verified by comparing the prediction of the model and experimental results. It is shown that the viscoelasticity creep model can mainly display long-term behavior of geogrids. Key words: geogrids; geogrid-reinforced earth structures; creep behavior; creep tests; viscoelasticity constitutive model
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试验设备如图1。
(b) 图2试验细部照片
4试验结果与分析
4.1 TGDGl30型土工格栅室内蠕变试验结果 TGDGl30型土工格栅室内蠕变试验进行了
2 000多个小时。荷载水平取5种,分别为抗拉强度 的10%、20%、40%、50%和60%,试验结果如图3。
13 12 Il 10 9 8 7 制6 {蓍5 4 3 2
万方数据
598
重庆交通大学学报(自然科学版)
第27卷
评价方法》(QB/T 2854—2007)口1中有关规定,在
(20±2)℃、50%一70%相对湿度环境条件下,将一
恒定静负荷施加于试样上,负荷均匀分布于试样的
整个宽度,连续记录或按规定的时间间隔记录试样
的伸长,该负荷保持1 000 h或更长时间,如果不足
TGDGl30型土工格栅应用于广东天汕高速公
路某填挖交界路基断面,如图7。该段路基填料为
含细粒土砾(GF),路基压实度在93%~95%之间。
0抛枷印O舳0 l啪I 2∞l 4∞I 6∞
时间/-
圈5 CA’rrSG70-70型土工格栅蠕变特性曲线
根据图5试验结果可得,20℃下各级荷载下达 到10%应变的时间如表2。
中图分类号:TU472
Hale Waihona Puke 文献标志码:A文章编号:1674JD696(2008)04一0597—04
Study on Creep Strength Test of High-Strength Geogrids
YAN Qiu—ron91,DENG wei-don91,DENG chang—zhon92
(1.I璐titute of chongqiIlg communicati伽Research&Desi印,chon鹊ing 400067,chi哪;
2.Sichu如Chen掣瑚Expresway co.圳,Sich啪Chengdu 610052,CIli眦)
Abs咖ct:Two typical higll-strength geo咖ds a陀眈lected to do tIle ind00r cr∞p t∞t诵th叫t明y co璐traint conditi∞.O舱0f
1试验材料的基本特性
根据拉伸试验,TGDGl30型单向聚丙烯土工格 栅的极限抗拉强度为146 kN/m,其95%置信下限
值为143.6 kN/m,峰值应变为7.11%;c棚'sG70—
70型双向聚乙烯土工格栅单根条带极限抗拉强度
为7.8 kN,其95%置信下限值为7.65 kN,峰值应变
为9.28%。
摘要:选择了2种有代表性的高强土工格栅,进行了室内无侧限蠕变试验。将其中一种应用于路基实体工程中并
进行了持续l a的蠕变观测。试验研究表明,高强土工格栅在近似荷载水平作用下,无侧限条件时的蠕变速率约为
侧限条件时的2倍左右。根据试验结果,建议了高强土工格栅的蠕变强度折减系数取值范围。
关键词:蠕变;试验;高强土工格栅
3)确定在整个设计年限中达到10%应变的荷
载的95%置信下限值P叫,由下式计算:
%=%%×(乏)。嘛
(1)
式中,P为蠕变测试中施加的荷载;P/L为蠕变测 试中的设定荷载;(P/L),o%为蠕变测试中对应于
设计年限达到10%应变的设定荷载;尸胡为容许荷
载(在设计年限达到10%应变的95%置信下限荷 载);L为拉伸强度的测量值(根据公路土工合成材
,,=70.694×l 000 000—0‘旧1=29.6%
图7路基内部TGDGl30型格栅蠕变实测点示意
该断面路基填筑速率较快,2005年9月14日 挡墙衡重台上满铺第l层格栅,到2005年9月30 日填筑至路槽顶面,整个过程只有半个月,因此,路 基填筑完毕后,可以近似假设埋设的土工格栅受力 达到恒载并开始进入蠕变阶段。根据2005年9月 30日格栅各观测点的应变测试结果,对照该型格栅 的室内拉伸试验曲线,可近似确定出本次3个蠕变 观测点的荷载水平分别为8%、17%和30%。
2005年9月底至2006年7月,对3个测试点进 行了近1 a的蠕变测试,图8为蠕变观测结果。
万方数据
重庆交通大学学报(自然科学版)
第27卷
一◆

一一一~一{萎枰一 一 一耐平背平l引;I一
图8路基内部TGDGl30型格栅实测蠕变特性曲线
4.4结果分析 根据室内蠕变试验结果,TGDGl30型聚丙烯单
ye邮.The删lt tllem i8 applied t0 practical madbed engineering,whem cre印observation iB kept fh ac彻ti叫咖one
0f t铭t
shows that c陀印mte啊der unconfined c∞ditio啮is alm明t 2 tim∞of tlmt衄der confined conditi咖,if the hi曲·sh℃ngt}I
l【ey words:creep;test;higIl一8t陀IIgtIl卿面d8
土工格栅蠕变是决定加筋土能否用于永久性工 程的关键。蠕变特性影响着加筋土结构的长期性 状,蠕变或应力释放可能引起加筋土结构内部应力 状态的改变,导致丧失稳定或过大的变形。因此,预 测土工格栅筋材的长期蠕变对于结构的安全性、经 济性至关重要。
料试验规程JTJ/T 060—98,为5个测试的平均值);
%%为拉伸强度的95%置信下限值。

4)本次试验按照10%应变来定义加筋材料的
破坏。
3试验设备及试验条件
本次室内蠕变试验采用重庆交通科研设计院土
工合成材料与土长期变形特性试验仪进行。该仪器
采用杠杆加载方式,加载部位可沿杠杆方向左右转
动,通过调整杠杆的水平位置,可以保证垂直加载,
表2 CAl-rSG70-70型土工格栅达到10%应变的时间/h
将表2中的数据绘制于图上,可得到图6的结 果。其中荷载和时间的坐标轴均为对数形式。
图6中显示的线性外推关系可以用下列乘幂函 数定义:
0631
y=70.694聋’n
其中,y=(P/乇),茗=tm。可求得整个设计年限 l×106h的(P/乙)lo%的值。
向塑料土工格栅的室内蠕变强度折减系数为4.4, CATTsG70-70型聚乙烯双向塑料土工格栅的室内 蠕变折减系数为3.4,材料差异导致的蠕变折减系 数差异并不是很大。
已有研究表明【4刮,相对于无侧限条件,土工合 成材料在侧限条件下蠕变速率明显变小。本次试验 也验证了这一点。图3结果显示,室内无侧限条件 下,10%、20%和40%荷载水平的TGDGl30型格栅 在1×106h时应变应分别达到1.43%、4.01%和 15.79%。处于路基内部工作状态的同类型格栅, 8%、17%和30%荷载水平在l×106h时应变仅相当 于0.78%、2.69%和4.29%。
CA仍G70-70型聚乙烯土工格栅条带的极限
抗拉强度为7.8 kN,其95%置信下限值为7.65 kN,
则20cc情况下设计年限为l×106 h的长期允许荷
载的下限值可如下计算:
r D1
P础=‰%×l}l
=7.65 x o.296=2.3
‘』珊。IO%
(kN)
4.3
实体工程中僦1加型土工格栅蠕变测试结果
第27卷第4期 兰鲤墨生墨旦
重庆交通大学学报(自然科学版)
V01.27 No.4
』Q坠垦堕垒曼Q£堡旦Q堕鱼Q型竖』!垒Q!Q盟堡堕盟!y垦垦!!旦』盟垒婴堡垒垦曼垦堡盟垦垦).—垒坠&2塑墨
高强土工格栅蠕变强度的试验研究
严秋荣1,邓卫东1,邓昌中2
(1.重庆交通科研设计院,重庆400067;2.四川成南高速公路有限责任公司,四川成都610052)
强度折减系数RF傩为:
即抽=l/22.8%=4.4
根据拉伸试验结果,TGDGl30型聚丙烯土工格
栅的极限抗拉强度为146 kN/m,其95%置信下限 值为143.6 kN/m,则20℃情况下设计年限为1×
106 h的长期允许抗拉强度的下限值可如下计算:
r D1
%=%*×l}I
=143.6×o.228=32.7
1 000 h试样发生断裂,则记录断裂时间。其原理和
步骤如下:
1)在按试样拉伸强度一定百分比预定的荷载 的作用下进行蠕变测试,得到荷载试样达到10%应
变的时间(t。晚)。 2)绘制设定荷载(尸/L)和达到10%应变的时
间的对数值的关系曲线,线性外推至设计年限,确定
在整个设计年限中达到lO%应变的设定荷载(P/ L),设计年限通常为。110 a或l×106 h。

时间/h
图3 rI'GDGl30型土工格栅蠕变特性曲线
图3可以得出,荷载水平为50%和60%时,分 别在2 352 h、696 h时应变达到10%。40%荷载水 平下格栅在试验时间内未达到10%,以回归曲线外 推,则在14 822.5 h时应变达到10%。20℃下各级 荷载下达到10%应变的时间如表1。
酽mgIidB are叩pro】【imtely叫der load level.At l鹊t,some suggestions on the mIIge of cr∞p st弛ngt王l reducti∞c∞仿cient a-
high—s呦gtll doption fh
g∞咖d8 am pmposed.
表l 1'GDGl30型土工格栅达到10%应变的时间
图l 土工合成材料与土长期变形特性试验仪
TGDGl30型土工格栅采用幅宽为200 mm的宽
条加载蠕变试验,CA’璐G70-70型土工格栅采用单
根条带加载蠕变试验,试验细部照片如图2。
将表1中的数据绘制于图上,可得到图4的结 果。其中荷载和时间的坐标轴均为对数形式。
万方数据
第4期
严秋荣,等:高强土工格栅蠕变强度的试验研究
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