卡鲁塞尔氧化沟设计计算
氧化沟
(7) 出水 NH3 N 5mg / L ，
2 设计参数
(1) 有效水深 h≥5m； (2) 污泥负荷 N=0.03～0.10kgBOD5/(kgMLVSS·d)，取 0.09； (3) 污泥泥龄θC =20～30d，取θC=25d； (4) 水力停留时间 6～30h； (5) 污泥产率系数 Y＝0.6； (6) 混合液悬浮固体浓度（MLSS）X=4000 mg/L； (7) 混合挥发性悬浮固体浓度（MLVSS）XV=2250 mg/L(MLVSS/MLSS=0.75)；
q dn
0.03
150 3000
16 24
0.029
1.081220
=0.017kg NO3-N /kgMLVSS.d
还原
NO3-N
的总量=
5.25 1000
40000
210
kg/d
脱氮所需 MLVSS= 210 12352.9 kg 0.017
脱氮所需池容：
Vdn
12352.9 1000 5490.2 m3 3000
10400
未 找 到 引 用 源 。。 其 中 好 氧 段 长 度 为
260m 错误!未找到引用
58
源。，缺氧段长度为 5409.2 135.23 m。
58 弯道处长度: 3 2r 2R 125.6m
22
则单个直道长: 395.23 125.6 67.41m 错误!未找到引用
4
源。(取 67.5m)
卡鲁塞尔氧ห้องสมุดไป่ตู้沟
本设计拟用卡鲁塞尔（Carrousel）氧化沟，去除 BOD5 与 COD 之外，还具备硝化和一 定的脱氮除磷作用，使出水 NH3-N 低于排放标准。氧化沟按设计分 6 座，按最大日平均时 流量设计 Qmax=240000m3/d= 2.784 m3/s，每座氧化沟设计流量为
卡鲁塞尔氧化沟设计计算
.1设计参数
1)氧化沟座数：1座
2)氧化沟设计流量： =183L/s
3)进水水质： =220 mg/L
COD=300 mg/L
SS=300 mg/L
-N 35 mg/L
T-P=4 mg/L
T-N=30 mg/L
4)出水水质： 20 mg/L
COD 60 mg/L
SS 20 mg/L
-N 8 mg/L
需要硝化的氧量：
Nr=20 15811.2 10-3=316.2.kg/d
R=0.5 15811.2 (0.19-0.0064)+0.1 4712.5 4
+4.6 316.2-2.6 316.2
=3969kg/d=165.4kg/h
取T=30℃，查表得α=0.8,β=0.9,氧的饱和度 =7.63 mg/L， =9.17 mg/L
查手册，选用DY325型倒伞型叶轮表面曝气机，直径Ф＝3.5m,电机功率N=55kW,单台每小时最大充氧能力为125kgO2/h，每座氧化沟所需数量为n,则 取n=3台
（8）回流污泥量：
活性污泥的计算是以固体总量为基础的
由式：
式中： Q---污水厂设计流量（m³/d）
---回流污泥量（m³/d）
---进水中SS浓度（mg/L）取厌氧池出水浓度150 mg/L
式中：
---硝化速率1/d ;
a---污泥增长系数一般为 0.5~0.7，取0.6；
b---污泥自身氧化率，一般为0.04~0.1， 取0.05(1/d) ;
活性污泥浓度MLSS一般为20000mg/L一40000mg/L (也可采用高达60000 mg/L) ，这里取MLSS=40000mg/L，在一般情况下，MLVSS ( 混合液可挥发性悬浮固体浓度) 与MLSS的比值是比较的固定的， 在0.75左右。在这里取0.7.
40万吨天污水处理厂(卡鲁赛尔氧化沟)设计计算书
摘要本设计是北方某市南郊400000吨/天城市污水处理厂的初步设计。
处理污水主要为生活污水，其主要水质如下：悬浮物（SS）：200mg/L；五日生化需氧量（BOD5）：300mg/L；化学需氧量（CODcr）：350mg/L；总氮（N）：40mg/L；总磷（P）：5mg/L；重金属及有毒物质：微量；处理后的水质要求：CODcr ≤50 mg/LBOD5≤10mg/L；SS≤10mg/L；TN≤15mg/L；TP≤0.5mg/L；该水厂日处理能力为400000立方米/天，其中100000吨进行深度处理，以用于场内冲厕、草地用水以及厂周围商业洗车用水。
由于该厂污水来源主要为生活污水，因此设计中需要考虑到脱氮除磷。
该厂主要采用二级生物处理工艺，主要处理构筑为：进水格栅，（分为中、细两道，其中细格栅设在进水泵房后。
）集水井（泵房）、钟式沉砂池、卡鲁赛尔氧化沟、辐流式沉淀池、紫外线消毒房。
污泥处理构筑物主要有：重力浓缩池、污泥脱水机房。
深度处理主要工艺为物理处理法，主要构筑物为：混凝沉淀池、均质滤料滤池、清水池、泵房。
关键词：城市污水生物处理深度处理AbstractIt is a preliminary design and construction drawing for the sewage treatment plant developmentzone of Nanjiao located on Beijing .Municipal sewage , the main wastewater which has the characteristics followed.Suspended substance (SS ): 200mg/L;The biochemical oxygen demand (BOD5 ) of five days: 300mg/L;The chemical oxygen demand (CODcr ): 350mg/L;Total nitrogen (N ): 40mg/L;Total phosphorus (P ):5.0mg/L;water quality required is as followedCODcr ≤50 mg/LBOD5≤10mg/L;SS≤20mg/L;TN≤20mg/L;T P≤1mg/L;Capacity of this plant is 400000m3/d,among them 100000m3 will be deeply treated. And then, the 10000 m3will be use to water meadows of plant ,clean closestools and cars near the plant. The constructions of this plant includes: barriers,pump house,ox-ditch ,and sedimentation tank.The main method of deep treatment is physical. The main construction are sedimentation tank , percolation ,pump house, and water pool.Keywords:waste water bio-treatment deep treatment目录第一章说明书 (3)一、设计原始资料 (3)（一）城市规划资料 (3)（二）气象资料 (4)（三）纳污水体的水文资料 (4)（四）工程地质资料 (4)二、工艺的确定 (4)（一）污水处理工艺流程 (4)（二）污泥处理工艺流程 (5)（三）方案的选定 (5)（四）方案比较: (5)三、总平面布置 (6)四、厂区竖向设计 (6)五、污水处理构筑物的说明 (6)（一）中格栅 (6)（二）.污水泵房（集水池） (7)（三）细格栅间 (7)（四）钟式沉沙池 (8)（五）氧化沟 (9)(六)二沉池 (10)（七）紫外线消毒间 (12)六污泥处理构筑物说明 (13)（一）回流污泥泵设计选型 (13)（二）污泥浓缩池 (13)(三)污泥脱水间 (14)（一）反应沉淀池 (14)（二）滤池 (17)（三）清水池 (20)（四）泵房 (21)第二章计算书 (22)一、水处理各部分构筑物计算书 (22)（一）泵前中格栅 (22)（二）污水提升泵房 (24)（四）钟式沉沙池 (26)（五）氧化沟 (27)（七）紫外线消毒间 (32)二．污泥处理部分构筑物计算 (32)（一）回流污泥泵房 (32)（二）剩余污泥泵房 (33)（三）污泥浓缩池 (33)（四）污泥脱水间 (35)第三章工程概算 (35)第四章外文文献翻译 (36)致谢 (47)参考文献 (47)第一章说明书一、设计原始资料（一）城市规划资料1、水量水质2、排放要求：城市污水处理厂二级处理出水水质应满足城市污水排放国家标准《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）一级A标准。
《2024年卡鲁塞尔氧化沟处理城市污水的设计计算》范文
《卡鲁塞尔氧化沟处理城市污水的设计计算》篇一一、引言随着城市化进程的加速，城市污水处理问题日益突出。
卡鲁塞尔氧化沟作为一种有效的污水处理技术，因其处理效率高、操作简便等优点，被广泛应用于城市污水处理中。
本文将详细介绍卡鲁塞尔氧化沟处理城市污水的设计计算过程，以期为相关工程提供参考。
二、设计依据与基本参数1. 设计依据：根据国家相关污水处理标准、规范及地方环保要求，结合实际污水处理需求，确定设计依据。
2. 基本参数：包括进水水质、处理水量、处理效果要求等。
其中，进水水质应包括COD（化学需氧量）、BOD5（生物需氧量）、SS（悬浮物）、NH3-N（氨氮）等指标；处理水量应根据实际需求进行确定；处理效果要求应达到国家相关标准。
三、工艺流程设计1. 预处理：通过格栅、沉砂池等设备去除污水中的大颗粒杂质和悬浮物，降低后续处理难度。
2. 卡鲁塞尔氧化沟处理：将预处理后的污水引入卡鲁塞尔氧化沟，通过曝气、搅拌等作用，使污水中的有机物得到充分氧化分解。
3. 沉淀池处理：将氧化沟处理后的污水引入沉淀池，通过自然沉淀、混凝等作用进一步去除污水中的悬浮物和沉淀物。
4. 消毒：采用次氯酸钠等消毒剂对沉淀池出水进行消毒，杀灭残留的细菌、病毒等微生物。
5. 排放：经上述处理后，出水达到国家相关排放标准，可排放至江河湖泊等自然水体。
四、卡鲁塞尔氧化沟设计计算1. 沟体设计：根据处理水量、停留时间等要求，确定沟体尺寸。
沟体材质应采用耐腐蚀、耐磨损的材料，如钢筋混凝土等。
2. 曝气系统设计：曝气系统是卡鲁塞尔氧化沟的关键设备，应根据沟体尺寸、水深、曝气强度等参数进行设计。
同时，应考虑能耗、维护等因素。
3. 搅拌系统设计：搅拌系统用于保证污水在沟内充分混合、氧化，提高处理效率。
搅拌方式可采用机械搅拌或曝气搅拌等方式。
4. 进出水系统设计：进出水系统应保证进出水流畅、均匀，避免短流、死角等现象。
同时，应考虑进出水管道的布置、连接方式等因素。
氧化沟的设计选型
氧化沟的设计选型本设计采用卡鲁赛尔2000氧化沟工艺，按照近期期用水量Q= 5000m3/d设计，结合九运镇的气候条件及排水现状，最低设计水温按照15℃考虑，在此温度下，出水水质到达《城镇污水处理厂污染物排放标准》二级级排放标准，污泥性质达到稳定化，无需进一步消化稳定处理。
本次设计由于卡鲁塞尔2000型氧化沟特殊的预反硝化区的设计（占氧化沟体积的15%），缺氧条件下进水与一定的混合液混合。
剩余部分（体积的85%）包括有氧和缺氧区，用于同时硝化反硝化，也用于磷的富集吸收。
氧化沟后接中心进水周边出水辐流式二沉池和污泥回流泵房污泥回流比为82%，剩余污泥采用潜污泵由污泥回流泵房送至污泥浓缩池，经过浓缩池处理后，再由污泥脱水车间进行脱水处理。
4.3.1设计参数：（1）氧化沟平均设两组，并联运行，每组的流量Q=2500m3/d(2)混合液污泥浓度氧化沟内污泥浓度X值一般采取2000～6000mg/L之间，设计中取X=4500mg/L。
(3)污泥龄氧化沟的设计泥龄范围4～４8d，通常的泥龄取值10～30d。
泥龄与温度、脱氮、脱氮要求和要求稳定污泥的程度相关。
本设计考虑去除BOD的同时，还考虑反硝化，因此污泥龄θc=30d。
(4)水质参数如下：(5)回流污泥浓度Xr = r SVI*610 式中： Xr —回流污泥浓度(mg/L) SVI —污泥容积指数。
r —系数，一般采用r=1.0 设计中取SVI=100Xr =L m g /100000.1100106=⨯ （6）污泥回流比 %100⨯-=XXr XR 式中： R —污泥回流比。
%82%1004500100004500=⨯-=R回流污泥量计算： 根据物料平衡：dm Q Q Q XQ Q Q X Q TSS R R R R R /1.39094500)5000(1000050005000)()(3=⇒⨯+=⨯+⨯+=+4.3.2平面尺寸的计算（每组氧化沟的尺寸） （1）好氧区有效容积)1()(01c d ce K X S S YQ V θθ+-=式中： V 1—好氧区有效容积（m 3）；Y —污泥净产率系数（5/kgBOD kgMLSS ).根据c θ，查表得 Y=0.42;Q —污水设计流量（mg/L);S 0,S e —分别为进出水BOD5浓度(mg/L); c θ—污泥龄（d); X —污泥浓度（mg/L);d K —污泥自身氧化率（1/d ）对于城市污水一般采用 0.05～0.1. 设计中取075.0=d K ()()3185.33330075.0145003015%852********.0m V =⨯+⨯⨯-⨯⨯⨯=（2）缺氧区有效容积 反硝化区脱氧量)(124.0)(00e e S S YQ N N Q W ---= 式中：W —反硝化区脱氧量; N0—进水TN 浓度（g/L)；Ne —出水TN 浓度（g/L)。
卡鲁塞尔氧化沟工艺对比及计算
卡鲁塞尔氧化沟工艺对比及计算二○一二年三月目录第一章氧化沟综述一、氧化沟的技术特征 (1)㈠氧化沟简介 (1)㈡氧化沟的技术特征 (1)二、氧化沟的曝气设备 (3)1.水平曝气转刷或转盘 (3)2.垂直轴表面曝气机 (3)三、常用的几种氧化沟系统 (4)1.卡鲁塞尔氧化沟 (4)2.交替工作式氧化沟 (5)3.奥贝尔型氧化沟 (6)第二章氧化沟的设计计算一、氧化沟的容积计算 (8)二、曝气机功率计算 (8)三、碱度校核 (11)四、污泥回流计算 (11)五、二沉池计算 (12)第三章卡鲁塞尔氧化沟在城市污水处理中的应用一、污水生物脱氮工艺流程 (13)二、着重于反硝化脱氮作用的卡鲁塞尔氧化沟 (14)三、污水生物除磷工艺流程 (16)四、生物脱氮除磷工艺流程 (17)五、卡鲁塞尔氧化沟系统计算例题 (23)第一章氧化沟综述一、氧化沟的技术特征㈠氧化沟简介活性污泥法是当前世界各国应用最广的一种历史悠久的二级生物处理流程，具有处理能力高，出水水质好等优点。
但传统的活性污泥法存在基建费、运行费高，能耗大，管理也较复杂，易出现污泥膨胀、污泥上浮等问题，且不能去除氮、磷等无机营养物质。
近年，从下列几点改革传统的活性污泥法：1．简化流程，压缩基建费；2．节约能耗，降低运行费；、SS的同时去除氮、磷等营养物质）；3．增强功能，改善出水水质（在去除BOD54．简化管理，保证稳定运行；5．减少污泥产量，简化污泥的后处理。
其中氧化沟活性污泥法可以能满足上述各点要求。
氧化沟（Oxidation Ditch）是本世纪50年代由荷兰工程师发明的一种新型活性污泥法，其曝气池呈封闭的沟渠形，废水和活性污泥的混合液在其中不断循环流动，因此被称为“氧化沟”。
实际上它是活性污泥法的一种变型，因为废水和活性污泥的混合液在环状的曝气渠道中不断循环流动，有人称其为“循环曝气池”、“无终端的曝气系统”。
自1954年荷兰建成第一座间歇运行的氧化沟以来，氧化沟在欧洲、北美、南非及澳大利亚得到了迅速的推广应用。
《2024年卡鲁塞尔氧化沟处理城市污水的设计计算》范文
《卡鲁塞尔氧化沟处理城市污水的设计计算》篇一一、引言随着城市化进程的加速，城市污水处理成为了一个亟待解决的问题。
卡鲁塞尔氧化沟技术作为一种有效的污水处理方法，被广泛应用于城市污水处理领域。
本文将介绍卡鲁塞尔氧化沟处理城市污水的设计计算，以期为相关工程提供参考。
二、设计背景与目标本设计旨在为某城市污水处理厂提供一套卡鲁塞尔氧化沟处理系统，以实现对城市污水的有效处理和资源化利用。
设计目标包括：确保出水水质达到国家排放标准，提高污水处理效率，降低能耗和药耗，实现经济、环保、可持续的污水处理。
三、设计计算1. 工艺流程设计卡鲁塞尔氧化沟工艺流程主要包括预处理、氧化沟处理、沉淀池处理、污泥处理及回用等环节。
预处理阶段主要去除污水中的大颗粒杂质和悬浮物；氧化沟处理阶段通过微生物的作用，对污水进行生物降解和净化；沉淀池处理阶段则将净化后的水进行沉淀和澄清；污泥处理阶段则对产生的污泥进行脱水、稳定和利用。
2. 设计参数计算（1）进水水质参数：根据实际进水水质情况，确定COD、BOD5、SS、氨氮等关键参数的浓度范围。
（2）设计流量计算：根据实际需求和预测，确定污水处理厂的设计流量。
（3）氧化沟尺寸计算：根据进水水质参数、设计流量、水力停留时间等参数，计算氧化沟的尺寸。
（4）曝气设备计算：根据氧化沟内的溶解氧需求、曝气设备的性能参数等，计算曝气设备的数量和布置。
（5）沉淀池及污泥处理设备计算：根据出水水质要求、沉淀池的尺寸和形状、污泥的处理方式等，计算沉淀池及污泥处理设备的参数和数量。
四、关键技术要点1. 生物相的调控：通过控制氧化沟内的溶解氧浓度、温度、pH值等条件，调控生物相的组成和数量，保证处理效果。
2. 污泥的处理与利用：采用合理的污泥处理方法，如机械脱水、稳定化处理等，将污泥进行资源化利用，如制作肥料或燃料等。
3. 节能降耗：通过优化工艺流程、选用高效设备、合理布置管道等方式，降低能耗和药耗，实现节能降耗。
卡鲁塞尔氧化沟计算
卡鲁塞尔氧化沟计算3.5卡鲁塞尔氧化沟计算3.5.1设计参数1、设计依照下列规范6.6.27 进水和回流污泥点宜设在缺氧区首端，出水点宜设在充氧器后的好氧区。
氧化沟的超高与选用的曝气设备类型有关，当采用转刷、转碟时，宜为0.5m;当采用竖轴表曝机时，宜为0.6,0.8m，其设备平台宜高出设计水面0.8,1.2m。
6.6.28 氧化沟的有效水深与曝气、混合和推流设备的性能有关，宜采用3.5~4.5m。
6.6.29 根据氧化沟渠宽度，弯道处可设置一道或多道导流墙;氧化沟的隔流墙和导流墙宜高出设计水位0.2,0.3m。
6.6.30 曝气转刷、转碟宜安装在沟渠直线段的适当位置，曝气转碟也可安装在沟渠的弯道上，竖轴表曝机应安装在沟渠的端部。
6.6.32 氧化沟内的平均流速宜大于0.25m?s。
432、设计流量Q=20×(不考虑变化系数) 10m/d5浓度为S0=250mg/l，Ts浓度为X0=3000mg/l 3、设计进水水质BOD VSS=210mg/l，TN=35mg/L，N H3-N=25mg/l碱度SALK=250mg/l，最低的水温T=7.1 ?，最高的水温T=28.7?平均水温T=18.2?4、设计出水水质，BO D5浓度Se=20mg/l，Ts浓度Xe=20mg/l，N H4-N=8mg/l，TN=20mg/l5、活性污泥浓度即混合液悬浮固体的浓度MLSS=4000mg/l，混合液挥发性悬浮固体的浓度MLVSS XV=2800mg/l;污泥泥龄θc =30d，异养微生物的产率系数Y=0.6kgVSS/kg BO D5。
,O20?时脱硝率为qdn=0.035Kg(还原的N -N)/(kgMLSS?d) 33.5.2设计计算1、氧化沟的容积计算(1)好氧区容积V1，采用动力学计算方法好氧区所需污泥量V1, 混合液浓度YQ(S,S)θ?0c1，Kθdc ,XVY,Y 式中—微生物的净增值量，为表现产率 obs1，KθdcS—氧化沟出水溶解性BOD5浓度。
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Ko2 --- 氧的半速常数（ mg/L）取 1.3 mg/L
n 0.47e0.098 10 15
8 8 100. 05 10 1.158
2 1.3 2
=0.166 L/d
故泥龄 0.166
采用安全系数为 3.0 ，故设计污泥龄为： 3.0 6.02=18.06 d
原假定污泥龄为 20d，则硝化速率为：
还原 NO3-N 的总量 = 20 15811 316.22 kg 1000
脱氮所需 MLVSS=316.22 5270.3 kg 0.06
脱氮所需池容： Vdn
5270.3
1882.25
3
m
2。8
水力停留时间： tdn 1882.25 24 3 h 15811.2
（4）氧化沟的总容积：
总水力停留时间：
N N 100. 05T 1 .158
式中： n --- 硝化菌的生长率（ d 1 ）
( n) max --- 硝化菌的最大生长率（ d 1 ）
O2 K O2 O2
N--- 出水中 NH 4 N 的浓度（ mg/L）取 15 mg/L
Kn --- 硝化的半速常数 T--- 温度（取最不利温度 10℃） O 2 --- 氧化沟中溶解氧浓度（ mg/L）取 2.0 mg/L
实用文案
卡罗塞尔氧化沟 .1 设计参数
1) 氧化沟座数： 1 座 2) 氧化沟设计流量： Qmax =183 L/s
3) 进水水质： BOD 5 =220 mg/L
COD=300 mg/L SS=300 mg/L
NH 3 -N 35 mg/L
T-P=4 mg/L T-N=30 mg/L
4) 出水水质： BOD 5 20 mg/L
需用于氧化的 NH3-N =35-7.2-8=19.8 mg/L
需用于还原的 NO3-N =19.8mg/L
为了保证脱硝效果，可适当放大脱硝 NH 3 -N 至 20 mg/L
( 3 ) 一般去除 BOD5 ，所产生的碱度 ( 以 CaCO3 计) 约为 1 mg 碱度 / 去除 1mg
BOD 5 进水中碱度为 220 mg / L 。 所需碱度一般为 7.1mg 碱度 /mg NH3-N 氧 化，还原为硝酸盐 ; 氮所产生碱度 3.0mg 碱度 / mg
标准文档
实用文案
N03一 N还原。 剩余碱度 = 220-7.1 20+ 3.0 20 + 0.1 =159.36 mg / L > 100 mg / L （2）硝化区容积计算： 硝化速率为
（220-6.4 ）
N
N
n
( n ) max Kn
N
(
) 10 n max
0.051T 1.158
N
0.47e0.098 T 15
n
1 0.05d-1 20
单位基质利用率：
u n b 0.05 0.06 0.22 kg BOD 5 /kgMLVSS.d
a
0.5
标准文档
实用文案
式中：
n --- 硝化速率 1/d ;
a--- 污泥增长系数一般为 0.5~0.7 ，取 0.6 ；
b--- 污泥自身氧化率，一般为 0.04~0.1 ， 取 0.05(1/d) ;
COD SS
60 mg/L 20 mg/L
NH 3 -N 8 mg/L
T-P
1 mg/L
T-N
20 mg/L
5)
最不利温度： T= 10
0
C
6)
污泥停留时间：
Q
d c
=
7) MLSS= 8) f= 9) 反应池中的溶解氧浓度： 10) 氧的半速常数： 11) 污泥负荷： 12) 水流速： .2 计算 .2.1 碱度平衡计算 （ 1）由于设计的出水 BOD，为 20mg/L，处理水中非溶解性 BOD 5 , 值可用下列公
标准文档
实用文案
式求得，此公式仅适用于氧化沟。 BOD 5f = 0.7 C e 1.42 (1 e-0.23 5)
= 0.7
20
1.42 ( 1
) -0.23 5 e
=13.6 m g / L
式中 Ce —出水中 BOD 5 的浓度 mg/L
因此，处理水中溶解性 BOD 5 为: 20-13.6=6.4 mg/L
t t n t dn 7.2 3 10.2h
符合水力停留时间 10h~24h 之间。 总容积：
3
V Vn Vdn 4712.5 1882.2 6594.7 m
（5）氧化沟的尺寸：
标准文档
实用文案
氧化沟采用 4 廊道式卡鲁塞尔氧化沟， 取池深 3.5m，宽 7m，则氧化沟
总长 : 6594.7 269.2m 。其中好氧段长度为 4712.5 192.3m ，缺氧段长度为
活性污泥浓度 MLSS一般为 20000 mg/L 一 40000mg/L ( 也可采用高达 60000 mg
/L) ，这里取 MLSS =40000mg/L，在一般情况下， MLVSS ( 混合液可挥发性悬
浮固体浓度 ) 与 MLSS的比值是比较的固定的， 在 0.75 左右。在这里取 0.7.
故 MLVSS=f×MLSS=0.7 4000=2800 mg/L
所需的 MLVSS总量 = (190 6.4) 15811.2 13195kg 0.22 1000
硝化容积： Vn
MLSS 13195 1000 4712.5m3 MLVSS 2800
水力停留时间： tn
4712.5 24 15811.2
7.15 h
（3）反硝化区容积：
缺氧区设计水温 15℃，
反硝化速率： 0.06mg NO3-N/kgMLVSS.d
tm -- 污泥龄 d ；
L0 --- 进水 BOD 5 浓度 mg/L ；
Le --- 出水溶解性 BOD 5 浓度 mg/L ；
一般情况下，设其中有 12.4 ％为氮，近似等于 TKN中用于合成部分为：
0.124
921=114.22 kg/d
即： TKN中有 114.22 1000 7.2 mg/L 用于合成。 15811 .2
（ 2）采用污泥龄 20d ，则日产泥量据公式
aQL t 1 bt m
0.6 0.183 60 60 24 （220 - 6.4） 1000（1 0.06 20）
921kg / d
式中 Q—氧化沟设计流量 m3 /s ； a--- 污泥增长系数，一般为 0.5~0.7 ，这里取 0.6 ； b--- 污泥自身氧化率，一般为 0.04~0.1 ，这里取 0.06 ； Lt --- ( L0 Le ) 去除的 BOD5 浓度 mg/L ；