220KV抢修塔受力计算
基础工程220公式
基础工程2-20公式
基础工程2-20公式是指在基础工程中常用的计算公式，其中2-20表示2倍到20倍的范围。
以下是一些常见的基础工程2-20公式：
1. 承载力计算公式：
- 单桩承载力计算公式：Q = A * σc + Ap * σp + As * σs
- 桩群承载力计算公式：Q = Σ(Ai * σci) + Σ(Api * σpi) + Σ(Asi * σsi)
其中，Q为承载力，A为桩的截面积，σc为混凝土的抗压强度，Ap为桩身的侧摩阻力系数，σp为侧摩阻力，As为桩身的摩擦阻力系数，σs为摩擦阻力。
2. 桩长计算公式：
- 单桩桩长计算公式：L = (Q / (A * σc)) + (Ap * σp / (A * σc)) + (As * σs / (A * σc))
其中，L为桩长。
3. 地基沉降计算公式：
- 弹性沉降计算公式：δ = (q / E) * (1 - ν) * (1 + ν) * (1 - 2ν) * (1 + e)
其中，δ为地基沉降，q为地表荷载，E为土的弹性模量，ν为土的泊松比，e 为土的压缩指数。
4. 地基承载力计算公式：
- 基础承载力计算公式：Q = c * A + q * A
其中，Q为承载力，c为土的黏聚力，A为基础面积，q为地表荷载。
这些公式是基础工程中常用的计算公式，可以用于设计和计算基础工程的各项参数。
具体使用时需要根据实际情况选择合适的公式，并注意公式中的参数单位和
范围。
220千伏转角塔基础作用力电算程序的编制
220千伏转角塔基础作用力电算程序的编制
徐利明;俞洋
【期刊名称】《吉林电力》
【年(卷),期】1991(000)005
【摘要】在送电线路设计中,对套用原有塔型或铁塔内力分析采用手算时的基础作用力,由于原使用条件变化,均采用手工的计算方法。
这种方法计算量大,公式繁杂。
本电算程序,对于常用的220千伏转角塔,只需给出最基本的原始参数,即可算出基础作用力,大量间接数据的计算均由计算机完成。
本程序的特点是计算速度快、准确度高、适应性强,减少了设计工作量,不需查阅应力曲线、比载手册等手工计算必不可少的图表,优化了设计流程。
【总页数】3页(P1-3)
【作者】徐利明;俞洋
【作者单位】[1]吉林省电力勘测设计院;[2]长春热电二厂
【正文语种】中文
【中图分类】TM7
【相关文献】
1.220千伏线路转角杆钢盘混凝土主杆上节的带电更换 [J], 陈杏林
2.500千伏输电线路转角塔优化设计 [J], 黄炳权
3.带电更换第二代500千伏直线大转角塔双串绝缘子工具的研制及实施方案简介[J], 黄礼平
4.500千伏线路带电更换第一代直线塔,直线转角塔绝缘子串 [J], 沈益鑫
5.220kV大呼高转角塔不同形式灌注桩基础设计及经济对比分析 [J], 李文强; 任泽久; 房长亮; 王帅; 李昊; 查传明
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高压线路杆塔受力计算表3.3
二、19-34∑3122.01.97E+083132.3年平均气温3122.0578.5250.5导线由1.95E-05地线由→最低气温年平均气温最大风速最大比载最高气温施工无风无冰A ＝205164.4205164.4355306.6420150.3205164.4205164.4B ＝6.04E+01 2.48E+01 5.33E+01 5.33E+01-1.09E+015.33E+01公式＝0.000.000.000.000.000.00t ＝15t ＝-1015-5-540-5g ＝0.03278295g ＝0.032782950.032782950.043141830.046913660.032782950.03278295σ＝68.51σ＝87.3468.5193.7497.5055.5783.05↑←←←←68.51109.6168.5169.00年平均气温3、由导线控制条件的气象参数求出其他条件下的气象参数由导线控制条件：19#导线临界档距Ldlj＝ 2、验算导线悬挂点的应力(见本表T6～T36)。
0.99987 2.48E+00.033205耐张段长度(m)∑Li ＝210484.地线临界档距Lblj＝15α*∑Li/∑(Li /cos φi)＝代表档距(m)Ld ＝SQRT[∑(Li 3cos φi 2)/∑(Li /cos φi)]＝求：导线其他气象条件参数11.6306.2294.813.4329.33.4340.9201.010.0322.4151.025.4347.824.9372.7连续档计算 1、先按照导线控制气象条件下的最大使用应力选择（年平均气温时[σpj]，其他气象时[σm]），计算其他气象条件其他气象时选[σm]年平均气温时选[σpj]5.810.021.010.0160.0129.010.0 3.0128.0311.02.14E+068.63.429#18.0300.310.031#315.630#330.2悬挂高差hd （m ）悬挂点高Z （m ）34#338.832#361.133#314.411.611.00.992097.99E+060.987181、耐张段导线参数计算和校核cos φiLi 3cos φi 2档距 L i （m）杆塔呼高h0（m）塔基高程Z0（m）杆塔编号78.0154.0341.0176.9202.6341.6246.43.44E+06151.1232.71.84E+06142.0123.7160.4144.73.95E+070.999184.08E+060.998190.997720.99431308.0316.3 6.1336.8323.613.220.510.8312.8 4.8水平档距Lh（m ）3.56E+06Li /cos φi156.0179.327#300.028#279.0304.8260#25#292.024#11.0287.0273.2268.810.0281.2277.823# 2.220#305.0213.013.4302.822#298.48.6 1.23E+07231.0222.0231.0361.034.79.66E+06283.6335.00.99672 4.66E+07336.10.995410.99973150.00.98744123.0129.12.10E+063.29E+06198.5140.0线温度系数(m)αd ＝151.9128.027.20.99995200.00.9998621#291.424.00.99931245.0 1.47E+070.999728.00E+06200.0←以便计算垂直档距、验算上拔、悬268.1181.3362.7213.0根据Ld 判断，本耐张段287.83.73E+07大气过电压0.00222.5现在是2014年7月10日245.1128.62、代表档距及控制气象条件判断87.01经验算：99.41小于1.1[σm]t ＝118.40g ＝[σ'm]＝?????→294.54161.03最低气温L ＝361.00A ＝3355344.4h ＝6.0m833B ＝8.38E+01公式＝0.00t ＝15-10g ＝0.084097050.08409705σ＝161.03183.47导线 bD ＝1.358(m)地线 bB ＝0.574(m)x 020406080y0.000.120.471.061.89A ＝ 2.05E+05 2.05E+05 2.05E+05 2.05E+05 2.05E+05 2.05E+05 2.05E+05B ＝-10.9-3.7 3.410.517.724.831.90.000.000.000.000.000.000.00g1＝0.032782950.032782950.032782950.032782950.032782950.032782950.032782950.03278295目标单元格→ 公式＝10、导线、地线安装曲线计算5、再根据导线的控制气象条件，重新在 C53 单元格中选择→…（重新计算2）…→[σ''m]满足规范要求！ 跳过！不必进行右边的计算4、由导线在最大比载时档中最低点的最大应力[σ'm]，计算其他气象条件下档中最低点的最大应力[σ5、检验导线悬挂点应力由导线在最大比载时，档中最低点的放松应力 [和气象参数：★当直线杆塔出现上拔（即G>0）时，应分析本档的杆塔排位是否合理。
220kV构架及基础计算书
应力 = = =57.45N/mm <f=(0.6+0.0015 )×215=153.8N/mm 满足要求
4)垂直斜材
支座反力R=1.4× ×[3(R +R +2.38)+q ×L]
=1.4× ×[3×(3.52+10.6+2.38)+1.2×13]
q = ×d=0.69×0.377=0.26kN/m（当为ø377钢杆）
三、
1.
计算简图及尺寸如图三所示，导线张力及竖向荷载见前页。
根据电气提供的荷载值，考虑最大荷载、单相上人两种工况下梁内力计算。
梁自重按1.2kN /m计算,安装时梁上人及工具重2.0kN
三相均挂阻波器，每相垂直荷载800+2x130kg；最大风速时侧向风压150kG。
d)标高10.00m以上时： = =1.2×0.6×1.06×0.9=0.69kN/㎡
标高10.00m以下时： = =1.2×0.6×1.00×0.9=0.65kN/㎡
e)沿高度方向线荷载：
标高10.00m以上：q = ×d=0.69×0.273=0.19kN/m（当为ø273钢杆）
q = ×d=0.69×0.377=0.26kN/m（当为ø377钢杆）
=1.34+ =1.367
c) d =1.367×0.9×0.083 =0.008 [0.002,0.015],
故体形系数 =1.2- =0.92
d) = =2.0×0.92×1.367×0.9=2.26kN/㎡
e)沿高度方向线荷载：q2= ×d=2.26×0.083=0.19kN/m
杆塔水平拉力计算公式
杆塔水平拉力计算公式在建设高压输电线路时，杆塔是起着支撑和固定导线的作用，承受着导线的水平拉力。
为了确保杆塔的稳定性和安全性，需要对杆塔的水平拉力进行计算和设计。
在进行这一计算时，需要使用杆塔水平拉力计算公式。
杆塔水平拉力计算公式是根据力学原理和结构力学理论推导出来的，它可以用来计算杆塔在受到水平拉力作用时的受力情况。
这一公式可以帮助工程师们在设计杆塔时，合理地确定杆塔的尺寸和材料，以满足导线的水平拉力要求，保证输电线路的安全运行。
杆塔水平拉力计算公式的一般形式如下：F = T sin(α)。
其中，F为杆塔所受水平拉力，单位为牛顿（N）；T为导线的水平拉力，单位为牛顿（N）；α为导线与水平方向的夹角，单位为弧度（rad）。
这个公式简洁明了，通过导线的水平拉力和导线与水平方向的夹角，就可以计算出杆塔所受的水平拉力。
在实际工程中，可以根据这个公式来设计杆塔的结构，确保其能够承受导线的水平拉力，保证输电线路的安全运行。
需要注意的是，导线的水平拉力和导线与水平方向的夹角是随着导线的张力和杆塔的位置而变化的。
因此，在进行杆塔水平拉力计算时，需要根据实际情况来确定导线的水平拉力和导线与水平方向的夹角。
这就需要工程师们在进行设计时，充分考虑导线的张力和杆塔的位置，以确保计算结果的准确性。
另外，在实际工程中，除了杆塔水平拉力计算公式外，还需要考虑其他因素对杆塔的影响，比如风载荷、地形地貌、土壤条件等。
这些因素都会对杆塔的受力情况产生影响，因此在设计杆塔时，需要综合考虑这些因素，确保杆塔的稳定性和安全性。
除了计算杆塔的水平拉力外，还需要对杆塔的结构进行强度、刚度等方面的计算，以确保杆塔在受到水平拉力作用时不会发生破坏或变形。
这就需要工程师们在设计杆塔时，充分考虑杆塔的结构特点和受力情况，进行合理的设计和计算。
总之，杆塔水平拉力计算公式是在建设高压输电线路时非常重要的一部分，它可以帮助工程师们合理地设计杆塔的结构，确保其能够承受导线的水平拉力，保证输电线路的安全运行。
铁塔内力报告剖析
华北电力大学计算报告作业名称铁塔内力分析与计算课程名称输电杆塔及基础设计专业班级：学生姓名：学号：成绩：指导教师：完成日期：一、题目内容及要求。
220kV 上字型直线塔单线图如图1所示，全高H=26.2 米，呼高H0=18.2 米，重G0=26470.78N，设计条件见表1。
使用解析法计算七种工况下横担下塔身第一节间、地线支架、横隔、横担等主材和斜材或隔材的内力（任意选择一个部位）。
七种工况包括：(a) 运行工况Ⅰ（大风工况）；(b) 运行工况Ⅱ（覆冰工况）；(c) 断上导线情况；(d) 断下导线情况；(e) 断地线情况；(f) 安装情况Ⅰ；(g) 安装情况Ⅱ。
（a)运行工况Ⅰ（大风工况）塔头荷载图（KN）(b) 运行工况Ⅱ（覆冰工况）塔头荷载图(c) 断上导线情况塔头荷载图（KN）（d) 断下导线情况塔头荷载图（KN)(e) 断地线情况塔头荷载图（KN）（f)安装情况Ⅰ塔头荷载图（KN） (g) 安装情况Ⅱ塔头荷载图（KN）二、计算思路。
1、静定平面桁架的内力分析。
众向力荷载横向力荷载（a)塔架受力简图；（b)正面桁架受力；（c)右侧面桁架受力。
说明：常略去与荷载方向相垂直的那两片平面桁架的作用，假定只由与荷载方向相平行的两片桁架承受荷载。
2、单腹杆桁架。
（1）、主材受力分析及内力计算（截面法）。
主材受力简图如下：∑=*±'333o b N M u 333u b M N o ∑'±=主材受力简图如图（d)：截取3-3截面，则主材内力为： 方法一：αsin 42N 33∑∑-±=Gb M o u其中：∑o3M 表示3-3截面以上所有水平力B P 、D P 及塔头塔身风压q 对O 点之矩。
∑G 表示3-3截面以上全部垂直载荷设计值之和。
此法所求内力为近似值。
方法二：利用∑=003M 求解。
注：∑o3'M 为除主材内力以外的外力力矩之和，特别注意所有外力取矩时由于单片受力大小均取21。
某220kv输电线路杆塔基础施工设计
目录一．概述 (2)1.1工程概况 (2)1.2编写依据 (3)二．施工准备 (5)2.1接桩 (5)2.2材料点（施工驻点）选择 (7)2.3施工测量（复测） (7)2.4工地运输 (7)三．基础施工 (10)3.1混凝土杆基础施工 (10)3.2铁塔基础施工 (12)3.3基础作业工艺流程图 (20)3.4混凝土配合比计算 (21)四．铁塔基础施工工艺及技术措施 (23)五．质量标准及检验要求 (36)六．安全措施及文明施工 (39)七．组织措施 (41)八．结束语 (42)一．概述1.1工程概况本工程为220kV架空输电线路全长61.5公里，全线路杆塔总共167基，其中混凝土杆82基，铁塔85基。
导线采用2×LGJQ-300分裂导线，地线采用两根GJ-50避雷线。
本工程根据地质水文资料，沿线主要地层为黄土状亚粘土，呈浅黄色、褐黄色，中密稍湿，地下水位均在8米以下。
本工程地势起伏变化较大，除电厂出口地形平坦外，其它地段地形变化大，台地多，冲沟多，部分冲沟宽而深，全线路越山河、河流、水库等较多，跨距大可供大车运输的道路很少，所以运输比较困难，大部分杆塔需人共搬运。
1.1.1工程技术特性：气象条件：最大设计风速30m/s；最大覆冰厚度10mm；电压等级：220千伏；建设性质：新建架空输电线路；导线：2×LGJ-300；地线：一根为GJ-50地线；1.1.2地形、地貌及地质情况根据岩土工程勘察报告，本线路沿线主要地层为黄土状亚粘土，呈浅黄色、褐黄色，中密稍湿，地下水位均在8米以下。
基坑开挖后若发现不良地质情况应及时通知项目部解决。
1.1.3交通状况本工程地势起伏变化较大，除电厂出口地形平坦外，其它地段地形变化大，台地多，冲沟多，部分冲沟宽而深，全线路越山河、河流、水库等较多，跨距大可供大车运输的道路很少，所以运输比较困难，大部分杆塔需人共搬运。
1.1.4线路方向1.2编写依据1.2.1《110 - 500KV架空电力线施工及验收规范》（GB50233-2005）1.2.2《110-500KV架空电力线路工程施工质量及评定规程》（DL/T5168-2002）1.2.3《国家电网公司输变电工程质量通病防治工作要求及技术措施》（基建质量〔2010〕19号）1.2.4《输变电工程建设标准强制性条文实施管理规程》（Q/GDW248-2008）1.2.5《钢筋焊接及验收规程》（JGJ 18-2003）1.2.6《混凝土拌合用水标准》(JGJ 63-2006)1.2.7《普通混凝土用砂、石质量及检验方法标准》（JGJ 52-2006）1.2.8《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2011）1.2.9《普通混凝土配合比设计规程》（JGJ 55-2011）1.2.10《混凝土强度检验评定标准》（GB50107-2010）二．施工准备根据审定后的施工图纸及现场情况，在开工前应做好充分准备工作，其主要工作内容包括：现场调查，工程指挥部、材料站、施工驻点的选择，器材准备，施工机具准备、检修、障碍物处理及协议，占地赔偿，编制施工组织设计和施工计划及施工技术设计，进行技术培训、新技术科研试验，施工图技术交底等。
220kV线路工程铁塔组立施工方案
1 编制依据本工程铁塔施工和本作业指导书的编制，遵守以下文件：1）本工程设计文件、《项目管理实施规划》2）《220kV官滩变-安澜变输电线路工程铁塔施工说明书》3)《国家电网公司输变电工程达标投产考核办法（2011年版）》；4)《国家电网公司基建安全管理规定》；5)《电力建设安全工作规程》（架空电力线路部分）DL5009·2－2013；6)《国家电网公司电力安全工作规程(线路部分)》(2011版)；7）《110～500kV架空送电线路施工及验收规范》GB 50233-20058）《110～500kV架空电力线路工程施工质量及评定规程》DL/T 5168-2002；9）《国家电网公司输变电优质工程评选办法》（2013版）10）《电力建设工程施工技术管理导则》（国家电网工[2003]153号）11）其它相关有效的国家标准、行业标准和上级有关文件2 工程概况本工程为官滩变-安澜变220kV线路工程，采用架空线架设，设计风速27.0m/s，覆冰导线5mm，地线10mm。
本工程新建线路全长17.564km，其中双回路角钢塔架设段约0.544km,220/110kV混压四回路角钢塔架设段约17.019km。
本工程220kV导线采用2×JL1/LHA1-210/220型铝合金芯高导电率铝绞线，地线两根采用OPGW-150。
110kV导线采用2×JL/G1A-300/25兼1×JL/G1A-400/35，本期110kV部分不架线。
角钢塔共计57基，双回路终端塔2基，混压四回路直线塔40基，混压四回路转角塔9基，混压四回路分支塔6基。
表2.1 铁塔数量及型号统计表3 工艺流程（工艺流程见图3.1）图3.1 工艺流程图4 施工准备4.1基础工程通过验收，所准备组塔基础强度达到设计值的70%以上；4.2工程技术负责人应组织有经验的施工人员进行现场调查，熟悉铁塔图纸，根据现场特点确定合理的组立方法。
220KV跨越计算书
导线会落在承载索下的绝缘吊桥上，使承载索的张力突然增大，单根承载索的水平张 力 H 可按式(2.2)计算。
a H
L 1
a L
L----跨越档档距，m： a----跨越危险点到最近铁塔的水平距离， m；
----承载索两悬挂点的高差角。； 如果取： L=770 m；fk =15 m；a=100 m； =1.32N／m； =0°；
则
式中： 1----JL/G1A-400／35 导线两根单位长度重力，KN／m； (取值为 13.49*2=26.98)；
1.8
0.35
1700
0.79
2.0
1.4 0.35 20
45
52.4
4.4
1.9
0.35
1700
0.79
2.0
1.4 0.35 20
45
58.3
4.9
2.0
0.35
1700
0.79
2.0
1.4 0.35 20
45
1.1根据东北电力设计院编《电力工程高压送电线路设计手册》有关拉线基础的上拔 计算公式：其中Vb={d×l+(d+l)×h×tgφ1+4/3×h2×tg2φ1}×h
角
P
Vb
23.2
2.1
h
Φ1
γo
α
K
0.9 0.3 Φ1(°) α（°）
1.8
0.3
1600
0.79
2.0
0.9 0.3
220kV单回直线塔塔基作用力
72.569 4.632 -15.755 -519.902 181.056 -63.018 断线,断前导1
72.569 4.632 -15.755 -464.761 183.464 63.018 断线,断前导2
103.925 22.600 1.893 35.551 736.919 0.137 覆冰,60度风
103.925 25.277 0.000 0.000 821.962 0.000 覆冰,90度风
72.569 8.090 24.785 515.089 288.249 6.373 大风,0度风
72.569 4.632 -15.755 -409.620 185.871 -63.018 断线,断前导3
47.977 0.491 0.000 0.000 26.564 0.000 安装,安装前地1
51.255 2.031 0.000 0.000 68.092 0.000 安装,安装前地2
87.083 8.775 0.000 0.000 316.761 0.000 年平均,无风
87.083 8.702 0.000 0.000 314.546 0.000 校验,无风
87.083 7.031 -9.563 -349.034 262.326 -7.650 断线,断前地1
87.083 6.485 -22.056 -573.468 252.527 -88.226 断线,断前导3
58.292 0.687 0.000 0.000 36.036 0.000 安装,安装前地1
62.225 2.843 0.000 0.000 95.958 0.000 安装,安装前地2
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220KV 抢修塔受力计算
1． 杆塔重心计算
横担重 53+44+42+40+22.5=201.5 （ kg ） 地线挂板 60 （ kg ）
杆体 80+85×3+75+84+45=539 （ kg ） 四通法兰 65 （ kg ） 吊点铁 25（ kg ）二块 横梁一个 50 （ kg ） 杆塔重心
ΣM 0=1.5×80+5×85+9×85+11×50+13×85+16.5×75+18×25+18.25×65+18.75×45+20.25×84+22.5×65+18×201.5
=120+425+765+550+1105+1238+450+1186+844+1701+1463+3627 =13474(kgm)=134740 (Nm)
Σg=80+85+85+50+85+75+25+65+45+84+65+201.5 =945.5(kg ）=9455（N ）
()（25.1494551347400
0===
∑∑m g
M l ｍ）
2． 杆塔起立布置抱杆距支点的距离
杆高在30m 以下时，取0.16~0.2倍的杆高
或取（0.2~0.4）×抱杆有效长度 抱杆长度 13m 抱杆根开 x 抱杆的有效长度 L 抱杆倾斜距 N 抱杆的有效高度： H
第一吊点钢绳与杆塔的夹角
（考虑到起吊点与地面有0.5m 高度） =1tan φ φ1=
第二吊点钢绳与杆塔的夹角
=2tan φ φ2=
固定钢绳间夹角 φ6=
牵引钢绳与抱杆的夹角φ3及与地面的夹角φ4。
=4tan φ φ4=
tan φ3 φ3= 抱杆与第二固定钢绳的夹角5φ φ5=
从而索具之间的夹角及距离均为已知，索具的长度即可计算出来。
3．杆塔整体起力计算 （1）固定钢绳受力
电杆离地面的瞬时，各起吊点的竖向反力如下： R yB =T 1sin φ1 R YD = T 1sin φ
2
R YD =ΣR Y -( R yB + R YD )
电杆在起立瞬时，电杆自重对O 点所产生的力矩及各点反力对O 点的力矩应相等，则：
M
1= （ N.m ） M2= 因为M 1= M2 所以 T 1= ( N ) 由受力图可求出 2
COS 2T T 6
1φ⨯= (N)
（2）各支点分力的计算
将固定钢绳受力1T 分别代入分力公式中得： R yB =T 1sin φ
1
（ N ）
R YD = T 1sin φ2 （ N ） R Y0= ( N )
R XB = T 1cos φ1= ( N ) R XD = T 1cos φ2= （ N ） R X0= R XB + R XD = kg （3）抱杆及牵引钢绳受力
抱杆受力N 及总牵引钢绳受力Q 以下述方法求得：
将总固定钢绳受力T 、抱杆受力N 及总牵引钢绳受力Q 三力在抱杆顶部取自由体，并以抱杆顶点作原点，令y 轴与抱杆轴线一致，以静力平衡原理进行计算。
总固定钢绳受力T 与抱杆受力N 之间的夹角为：
2
6
57φφφ+
=
可列出两个平衡方程式
TCOS(90°-φ7)-QCOS(90°-φ3)=0 -QCOS φ3- TCOS φ7-N=0 代入数值得： Q= (N) N= （N ）
所以牵引绳受力为 (N) 吊点固定钢绳受力 (N) 抱杆总压力 (N) 每根抱杆受力R 2
2COS N
R 8
φ=
(N)
考虑动荷及不均匀系数 R ′=×1.1×1.2 (N)
钢丝绳的选用
起立杆塔时的吊点固定绳 k=4.5 k1=1.2 k2=1.2 起立杆塔时的根部制动绳 k=4 k1=1.2 k2=1.2 起立杆塔时的临时拉线 k=3 k1=1 k2=1
痛过滑车组整立杆塔或紧导、地线时的牵引绳
k=4.5 k1=1.2 k2=1
起重滑车的选用：
铁滑车的直径应大于或等于钢丝绳直径的10倍。
A.
B.。