热力发电厂加热器端差应达值
热力发电厂加热器端差应达值初探
【摘要】在电厂热力系统中，加热器作为重要辅机之一，影响整个发电厂经济性。
对于其端差的确定影响其经济性考核，而制造厂给出的端差是额定工况下取得的，对于运行实际的指导作用十分有限。
在运行实际中加热器端差受到加热器水位、管束清洁度等因素影响较大。
本文通过分析、计算加热器端差的应达值，希望对加热器的运行优化调整、节能技术监督提供一些指导性的意见。
【关键词】加热器；端差；应达值；节能监督
0 引言
在电力行业中，发电机组以凝汽机为主，提高凝汽机组的运行经济性及安全性是当前节能工作的一项重要内容。
加热器是重要的辅机之一，其运行水平直接影响电厂的热经济性。
其中影响其经济型的主要因素有：加热器运行端差、抽汽压损、散热损失。
抽汽压损与加热器安装高度、管路阻力、阀门压损有直接关系，而散热损失对其经济性影响几乎可以忽略不计。
那么，换热端差就是衡量加热器性能优劣的主要指标，在换热面积一定的情况下，换热端差越小代表其换热性能越好，反之则越差。
端差具体分为加热器端差（ttd）和疏水端差（dca），加热器端差也叫给水端差或上端差，其定义为加热器蒸汽入口压力下的饱和温度与给水出口温度的差值；疏水端差也叫下端差，其定义为离开加热器壳侧的疏水出口温度和进入管侧的给水进口温度之差。
考虑到加热器上端差对机组经济性的影响远比下端差大，如果没有明确
的说明，一般文献多指上端差。
根据经济性计算并考虑电厂热力系统，燃料费用和材质，德国大电厂技术协会推荐的最佳端差见表1。
（带过热蒸汽冷却段的加热器的端差可以是负值。
）
表1 最佳端差推荐表
1 监测加热器端差的意义
制造厂提供的加热器端差，实在额定工况下取得的设计端差，而在实际运行中加热器端差的应达值一直是困扰工程技术人员的难题，是加热器节能监督中较为容易忽视的问题，也是造成对加热器经济性、安全性评价失真的原因。
当加热器运行时，其加热器端差的应达值并不等于设计端差，其应达值是随着工况变化而变化的[1]，即使加热器不在设计端差下运行并不说明加热器一定发生故障，而只要达到加热器端差应达值，加热器的运行状况是正常的[2]。
1.1 加热器端差对机组的经济性的影响
加热器端差对机组经济性的影响主要表现在端差值过高和过低都会使机组的效率降低。
这是由于端差的存在和变化增加了热交换的不可逆性，产生了额外的冷源损失，降低了装置的效率。
在再热机组中，高加的端差变化通常不但影响新蒸汽等效焓降，而且还会通过影响再热器的吸热量进而影响循环吸热量。
而且定量分析机组加热器端差对经济性的影响，还是是节能改造，完善运行方式和操作管理的一项重要技术。
端差的应达值就是对应的机组的效率最大值。
因此确定端差的应达值就显得尤为重要通过分析不难发现，在达到端差应达值时，机组的效率有明显的提高。
1.2 加热器端差对机组的安全性的影响
本文主要是求解变工况下，加热器端差应达值。
因而可以对汽轮机的效率进行实时在线监测。
另外端差值的变化主要是受到以下情况的影响：
1）运行参数偏离设计参数，如给水流量和给水温度等。
2）过热段包壳与隔板有一定间隙部分蒸汽未经过换热管，短路流出疏水段。
3）过热段包壳与隔板的焊接及进汽口套管与包壳板的焊接未完全焊好，有局部泄漏造成过热蒸汽未经过过热段管子直接进入凝结段。
4）水室隔板螺栓未拧紧或焊缝开裂使入出口给水短路，温升大大降低给水端差过大。
5）高加给水入﹑出口的自动旁路阀，即入口阀和出口止回阀的阀瓣密封不严造成给水泄漏，部分水未经加热器由进口直接到出口。
综上，如果在监测过程中，如果端差值与应达值相比，产生了较大的变动，我们也可以大致推测汽轮机出现了那些故障。
这对汽轮机的安全运行是有很大的帮助的。
2 带蒸汽冷却段和疏水冷区段的加热器端差应达值
本文以具有蒸汽冷却器和疏水冷却器的三段式、加热器为例，对于凝结段，可以列出如下方程：
q=gdrη=（tw3-tw2）gwcw=ka△tm（1）
式中：q为凝结段总换热量， kj/s；η为加热器热效率，一般取作常量0.98；gd为加热器蒸汽流量， kg/s；r为蒸汽的汽化潜热，kj/kg；tw2为凝结段给水入口温度，即疏水冷却段给水出口温度，℃；tw3为凝结段给水出口温度，即蒸汽冷却段给水入口温度，℃；gw为加热器给水流量， kg/s；cw为凝结段给水平均定压比热， kj/kg；k为凝结段假设传热系数；a为凝结段传热面积，m2；△tm为对数平均温差，k。
△tm=ln■（2）
式中： ts为饱和蒸汽温度，℃。
本文的计算是先假设凝结段的传热系数 k，则可计算得到tw2、tw3的方程组。
之后按公式，计算以tw2、tw3为基准的传热系数k’，其中可以对加热器实际运行管子数目和污垢系数进行设置，求解k/k’。
若比值在100% ±1%之内，则说明假设的k值符合要求，进而求解加热器上、下端差；若比值在100%±1%之外，则重新选择凝结段传热系数，反复地进行上述计算，直至比值在100% ±1%之内。
之后再进行上、下端差的计算。
可以求得
tw2=t■-ac/（a-1）（3）
tw3=t■-c/（a-1）（4）
式中a=exp[0.001tf2/gwcw] c=rηgd/（gwcw）
tf2为凝结段给水平均温度，℃。
在疏水冷却段中，根据热平衡可以列出如下方程：
（hd1-hd3）gdη=（hw2-hw3）gw（5）
式中：hw1为疏水冷却段入口焓值，kj/kg；hw2为疏水冷却段出口焓值，kj/kg；hd1为饱和水焓值， kj/kg；hd3为疏水出口焓值，kj/kg。
在已知tw2和给水压力pw的条件下，可以查得hw2，进一步计算出h3，再次利用水与水蒸气性质表查出疏水出口温度t3，下端差可以表示成θ2=t3-tw1。
同理，在蒸汽冷却段中应用热平衡方程可以得到
（h1-h2）gdη=（hw4-hw3）gw（6）式中：hw4为加热器给水出口焓值， kj/kg；hw3为凝结段给水出口焓值，kj/kg；h1为蒸汽进口焓值，kj/kg；h2为蒸汽冷却段蒸汽出口焓值（由于蒸汽在离开蒸汽冷却段时有一定的过热度，取h2=hs+80，此假设对计算的影响可以忽略，hs为饱和蒸汽焓值），kj/kg。
在已知tw3，ps的条件下，可以查得hw3，代入式中，可以计算得到hw4，在已知ps 的情况下，可以查得给水出口温度tw4，上端差θ1可以表示成θ
1=ts-tw4。
3 结论
本文旨在初步探讨加热器端差的计算方法，文中所用方法还有诸多不足，仅作抛砖引玉。
希望可以对加热器节能监督中作为监督考核的目标值来最大限度提高机组运行的经济性。
【参考文献】
[1]刘继平，李秀云，严俊杰，等.带疏水冷却器的回热加热器变工况特性研究[j].汽轮机技术，2002，42（6）：355-359.
[2]郭江龙.加热器端差节能技术监督[j].河北电力技术，2009，28（3）：51.
[3]卢国栋，张春发，孙燕，等.带蒸汽冷却段加热器端差基准值变工况特性研究[j]. 汽轮机技术，2008，50（2）：126-127. [4]李慧君，高丽莎.火力发电厂加热器端差应达值的确定[j].汽轮机技术，2012，54（2）：89-93.
[责任编辑：曹明明]。
火电机组变工况主要运行参数应达值分析
关键 词 ： 达 值 ； 工 况 ： 电机 组 ； 能 诊 断 应 变 火 节 分类 号 ：Ｋ ６ Ｔ ２２ 文 献 标 识 码 ： Ａ 文章 编 号 ：０ １ ８ ４ ２ １ １ ０ １ ４ １０ － ８ （００ ０ － ６ － ５ Ｊ ０ ０
Ｔｈ ａ ｙ ｅ ｏ ａ ｔＶａ Ｈ ｆＳ ｍｅ Ｐ ｉ ｒ ｅ ａｉ ｎ Ｉ ｄ ｘ ｅ Ａｎ ｌ ｚ ｆ Ｇｒ ｎ ｌ ｅ ｏ ｏ ｒｍａ ｙ Ｏｐ ｒ ｔｏ ｎ ｅ ｆ ｒｔ ｅ Ｐ ｗｅ ｉ Ｕｎ ｅ ｆｅ ｅ ｔＬ ａ ｓ ｏ ｈ ｏ ｒ Ｕｎ ｔ ｄ ｒ Ｄｉｆ ｒ ｎ ｏ ｄ
运行状态的重要指标 ， 其运行端差的应达值对机组经济性 的
０ 前
言
１ 加热器变工况应达值 的计算
加 热 器 的 端差 直 接 影 响 回热 系统 的性 能 ， 衡 量 加 热 器 是
随 着 火力 发 电 机组 节能 在 线 监 测 水 平 的 不 断 提 高 ， 组 机
变工况下运 行指 标应 达值 的确定越 来越 引起 人们 的重视 。 参数的应达值指在某一负荷 （ 或主蒸汽流量 ） ， 下 某一运行参 数在运行工况时应该达到 的值 （ 或一个 范围） 。对火 电机 组 进行经济性诊断 ， 主要是确定 各设备经济指标 的应 达值与实 际值的偏离程度 ， 如果应达值 确定不准 ， 那么经 济性诊断 的
火力发电厂加热器端差超标的原因分析及处理方法
火力发电厂加热器端差超标的原因分析及处理方法摘要：本文介绍了火力发电厂加热器端差超标对火电厂经济性和安全性的影响，阐述了加热器端差超标的原因分析及处理方法。
关键词：加热器；端差；经济性影响；安全性影响；原因分析；处理1 引言加热器是火力发电厂热力系统中非常重要的设备，其运行端差直接影响热力系统的经济性。
加热器端差超标使整个回热系统运行时偏离设计值，造成机组运行经济性下降。
因此，通过分析加热器端差超标的原因并采取相应的措施，对提高火力发电厂运行的经济性和安全性至关重要。
2 提出问题2.1加热器端差超标对回热系统的影响2.1.1加热器上端差超标，会造成加热器给水出口温度达不到设计值，直接导致锅炉热负荷增加，不仅造成煤耗的增加，而且锅炉还有超温的安全隐患。
2.1.2加热器下端差超标，使得进入下一级的加热器疏水温度高于设计值，在加热器温升一定的情况下，排挤本级抽汽，造成各段抽汽压力偏离设计值，使汽轮机各级的进汽量发生了变化，在影响经济性的同时，还对机组的安全性构成威胁。
2.1.3加热器端差超标，使加热器疏水管道内部产生汽液两相流动，引起管道振动加剧，影响管道焊口、支吊架等附件的强度，缩短其使用寿命，同时严重影响机组的安全运行。
2.1.4加热器端差超标，造成锅炉燃烧增加，增加了烟气排放量，加大了烟气处理系统的负担。
2.1.5加热器端差超标，使加热器水侧温度上升曲线过陡，换热管温差偏大，造成换热管寿命缩短，且容易引起换热管泄漏。
2.1.6加热器端差超标，原因是加热蒸汽在加热器内部没有按照设计流动路径依次经过过热段、凝结段及疏水冷却段，造成加热器内部温度较高，严重时疏水和蒸汽不断来回变换，直接引起高加本体振动，不但缩短加热器使用寿命，而且严重威胁机组的安全稳定运行。
2.2加热器端差超标对经济性的影响相关资料表明，300MW汽轮发电机组给水温度每下降1℃，发电煤耗增加0.11g/（KW•h）。
若按加热器端差超标，影响给水温度下降约10℃计算，由此增加发电煤耗为：0.11×10＝1.1 g/（KW•h），严重影响机组运行的经济性。
热力网值班员技能试卷(第136套)
一、选择题（共 40 题，每题 1.0 分）：【1】室外'热水阔路管内流速的范围一般为（）m/s。
A．0.01~0.1B．0.5~2.0C．5~10D．20~40【2】闸阀只适用于（）作用。
A．全开或全关B．调节流量C．节流调节D．压力调节【3】多级离心泵在运行中，平衡盘的平衡状态是动态的，泵的转子在某一平衡位置上始终（）。
A．沿轴向相对静止B．沿轴向移动C．沿轴向左右周期变化D．极小移动【4】工程单位之中的公斤力kgf和国际单位制中的牛顿的关系是（）。
A．1kgf=6.80665NB．1kgf=7.80665NC．1kgf=8.80665ND．1kgf=9.80665N【5】三相异步电动机的转速取决于（）。
A．电压B．电流C．电动机大小D．旋转磁场转速【6】管道一般常用的补偿方法有（）两种。
A．自然补偿、补偿器B．热补偿、冷补偿C．Ω形和П形弯曲补偿器D．波纹管补偿器、冷紧口【7】闸阀的作用是（）。
A．改变介质的流动方向B．调节介质的流量C．截止流体的流动D．调节介质的压力【8】热力网各泵连锁试验前应把（）电源开关先放于"试验"位置，合格后才送工作位置。
A．软化水泵B．补水泵C．循环水泵D．排水泵【9】加热器运行中要监视其端差，差值（）说明加热器的工作情况越好。
A．越大B．越小C．变化大D．变化小【10】供热管网布置形式主要有以下4种：枝状和环状布置，以及（）。
A．单线和双线布置B．放射状和网格状布置C．垂直和水平布置D．架空和埋地布置【11】通过监视供热站有关表计的数值可判断供热蒸汽母管发生爆管事故，例如（）。
A．流量急剧放大，压力升高，温度下降B．流量急剧放大，压力升高，温度升高C．流量急剧放大，压力降低，温度降低D．流量急剧放大，压力降低，温度升高【12】物体各部分之间不发生相对位移时，依靠分子、原子及自由电子等微观粒子的热运动而产生的热量传递称为（）。
A．对流B．辐射C．导热D．潜热【13】离心泵与管道系统相连时，系统流量由（）确定。
火力发电厂加热器端差应达值的确定
摘要 ： 通过对火 电厂加热器的结构组 成及换热 过程 的分析 ， 出了计算 加热器端差 数学方 法并建 立数学模 型。利 提 用 Ｎ０ ６ ０—１ ．７ ５７ ５ ７机组１０ 、５ ６６ ／ ３ ／３ ０ ％ ７ ％和５ ％Ｔ Ａ设 计工况及７ ％ 、０ Ｈ ０ Ｈ ５ ５ ％Ｔ Ａ试验工况 的相关 参数 ， 根据所 提
热力发电厂_试卷_复习总结含答案..
一、填空题（每小题1分，共15分）1.在回热循环基础上再采用蒸汽过程所形成的循环，为回热再热循环。
2.热量法计算结果表明，循环的损失最大。
3.热量法与烟方法的区别在于能量的上。
4.蒸汽管道正常工作压力下进行的疏水叫疏水。
5.高压缸排汽管道上设有逆止阀，以防止汽轮机事故停机时旁路系统的蒸汽倒流入。
6.热电厂原则性热力系统计算中所谓给定的发电厂工况，是指在一定工况下的热负荷和。
7.热除氧的后期，制造蒸汽在水中的鼓泡作用，可强化。
8.热电厂供热系统的载热质一般是和水。
9.大气式除氧器水中离析出来的气体是靠自动排出除氧器的。
10.属于季节性热负荷的有采暖热负荷、通风热负荷和。
11.热电厂生产电能节省燃料，主要是由于采用热电联产方式减少了。
12.用来比较热电联产与热电分产发电节约燃料的凝汽式电厂，一般称为。
13.微增热耗率的单位是。
14.给水回热级数越多，中间再热提高效率的作用。
15.我国大型机组的排汽压力目前一般为 MPa。
二、单项选择题（每小题1分。
共10分）16.低负荷时高加疏水由逐级自流入除氧器切换成逐级自流入低压加热器，其原因是（）①防止除氧器自生沸腾②不能自流入除氧器③防止除氧水箱水位过高④防止给水泵汽蚀17.疏水逐级自流加装疏水冷却器后，可提高机组的热经济性，其原因是（）①减少了对低压抽汽的排挤②增加了对低压抽汽的排挤③减少了对高压抽汽的排挤④充分利用了疏水的热量18.现低大型凝汽式电厂的化学补充水普遍引入（）①除氧器②疏水扩容器③凝汽器④疏水箱19.发电厂中下列设备效率最高的是（）①锅炉效率②汽轮机效率③凝汽器效率④发电机效率20.下列阀门属于保护类的阀门是（）①闸阀②节流阀③逆止阀④调节阀21.一般中小机组的运行给水泵是（）①汽动给水泵②电动给水泵③燃汽轮机带动的给水泵④汽轮发电机主轴带动的给水泵22.我国采用的各种建筑物开始和停止供暖的日期，通常确定的标准为室外平均气温是（）① ② ③X>[X] ④23.我国采用的各种建筑物开始和停止供暖日期，通常确定的标准为室外平均气温是（）①-5℃ ②0℃ ③+5℃ ④+10℃24.热化系数是一个表明以热电联产为基础，把热电联产与热电分产按一定比例组成的热电联产能量供应系统综合经济性的（）①总的热经济指标②分项热经济指标③宏观控制指标④综合控制指标25.当蒸汽初压和排汽压力不变时，提高蒸汽初温，循环吸热的平均温度（）①升高②降低③不变④无法确定三、多项选择题（每小题2分，共10分。
学一下加热器端差，运行中对端差有什么要求？
学一下加热器端差，运行中对端差有什么要求？一、加热器端差加热器的端差一般指加热器抽汽压力下的饱和温度与加热器出口水温之差值。
加热器端差还有上下端差的概念，加热器上端差=汽侧抽汽压力对应的饱和温度-水侧出口温度，下端差=汽侧疏水温度-水侧进口水温。
端差越小，热经济性就越好。
我们可以从两个方面来理解：一方面，如果加热器出口水温不变，端差减小意味着不需要原来的那样高，回热抽汽压力可以降低一些，回热抽汽做功比增加，热经济性变好;另一方面，如果加热蒸汽压力不变，疏水温度不变，端差减小意味着出口水温升高，其结果是减小了压力较高的回热抽汽做功比，而增加了压力较低的回热抽汽做功比，热经济性得到改善。
例如一台大型机组全部高压加热器的端差降低1℃，机组热耗率就可降低约0.06%加热器端差究竟如何选择?从图3-1可看出，随着换热面积A的增加，θ是减小的，它们有如下关系因此，减小端差θ是以付出金属耗量和投资为代价的。
我国某制造厂为节省成本，将端差增加1℃，金属换热面减少了4㎡。
各国根据自己钢材、燃料比价的国情，通过技术经济比较确定相对合理的端差。
我国的加热器端差，一般当无过热蒸汽冷却段时，θ=3～6℃;有过热蒸汽冷却段时，θ=-1～2℃。
机组容量越大，θ减小的效益越好，θ应选较小值。
例如ABB公司600MW超临界燃煤机组，四台低压加热器端差均为2.8℃;东芝350MW机组的四台低压加热器端差也为2.8℃;国产优化引进型300MW机组最后三台低压热器均为2.7℃。
二、造成机组端差大的原因有以下几个方面：1)、高压加热器泄漏堵管，影响高压加热器的传热效果，导致上、下端差加大。
高压加热器泄漏堵管的原因有设计制造因素;此外，高压加热器启停时，给水温度变化率超标也是造成高压加热器泄漏堵管的一个原因。
2)、运行参数偏离设计参数较大。
由于机组设计和制造缺陷，以及运行调整和系统泄漏的原因，机组运行的热力性能指标达不到设计值，使得机组在偏离设计值较大的工况下运行。
热力发电厂加热器端差应达值初探
热力发电厂加热器端差应达值初探热力发电厂加热器端差应达值初探【摘要】在电厂热力系统中，加热器作为重要辅机之一，影响整个发电厂经济性。
对于其端差的确定影响其经济性考核，而制造厂给出的端差是额定工况下取得的，对于运行实际的指导作用十分有限。
在运行实际中加热器端差受到加热器水位、管束清洁度等因素影响较大。
本文通过分析、计算加热器端差的应达值，希望对加热器的运行优化调整、节能技术监督提供一些指导性的意见。
【关键词】加热器；端差；应达值；节能监督0 引言在电力行业中，发电机组以凝汽机为主，提高凝汽机组的运行经济性及安全性是当前节能工作的一项重要内容。
加热器是重要的辅机之一，其运行水平直接影响电厂的热经济性。
其中影响其经济型的主要因素有：加热器运行端差、抽汽压损、散热损失。
抽汽压损与加热器安装高度、管路阻力、阀门压损有直接关系，而散热损失对其经济性影响几乎可以忽略不计。
那么，换热端差就是衡量加热器性能优劣的主要指标，在换热面积一定的情况下，换热端差越小代表其换热性能越好，反之则越差。
端差具体分为加热器端差（TTD）和疏水端差（DCA），加热器端差也叫给水端差或上端差，其定义为加热器蒸汽入口压力下的饱和温度与给水出口温度的差值；疏水端差也叫下端差，其定义为离开加热器壳侧的疏水出口温度和进入管侧的给水进口温度之差。
考虑到加热器上端差对机组经济性的影响远比下端差大，如果没有明确的说明，一般文献多指上端差。
根据经济性计算并考虑电厂热力系统，燃料费用和材质，德国大电厂技术协会推荐的最佳端差见表1。
（带过热蒸汽冷却段的加热器的端差可以是负值。
）表1 最佳端差推荐表1 监测加热器端差的意义制造厂提供的加热器端差，实在额定工况下取得的设计端差，而在实际运行中加热器端差的应达值一直是困扰工程技术人员的难题，是加热器节能监督中较为容易忽视的问题，也是造成对加热器经济性、安全性评价失真的原因。
当加热器运行时，其加热器端差的应达值并不等于设计端差，其应达值是随着工况变化而变化的[1]，即使加热器不在设计端差下运行并不说明加热器一定发生故障，而只要达到加热器端差应达值，加热器的运行状况是正常的[2]。
热力发电厂思考题及标准答案
年热力发电厂思考题及答案————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：2名词解释0.1二次能源：由一次能源直接或间接加工、转换而来的能源。
1.2最佳给水温度：回热循环汽轮机绝对内效率为最大值时对应的给水温度。
1.6蒸汽中间再热循环：蒸汽中间再热就是将汽轮机高压部分做过功的蒸汽从汽轮机某一中间级引出，送到锅炉的再热器加热，提高温度后送回汽轮机继续做功。
与之相对应的循环称蒸汽中间再热循环。
1.10什么叫抽汽做功不足系数：因回热抽汽而做功不足部分占应做功量的份额。
1.12什么叫再热机组的旁路系统：高参数蒸汽不进入汽轮机，而是经过与汽轮机并联的减压减温器，将降压减温后的蒸汽送入再热器或低参数的蒸汽管道或直接排至凝汽器的连接系统。
1.14热电厂的燃料利用系数：电、热两种产品的总能量与输入能量之比。
1.15热化发电率：质量不等价的热电联产的热化发电量与热化供热量的比值。
2.7热力系统：将热力设备按照热力循环的顺序用管道和附件连接起来的一个有机整体。
2.8高压加热器：水侧部分承受除氧器下给水泵压力的表面式加热器。
低压加热器：水侧部分承受凝汽器下凝结水泵压力的表面式加热器。
2.13最佳真空：提高真空所增加的汽轮机功率与为提高真空使循环水泵等所消耗的厂用电增加量之差达到最大时的真空值。
2.18加热器端差：加热器汽侧压力下的饱和温度与出口水温之间的差值。
3.3热电厂的燃料利用系数：热电厂的燃料利用系数又称热电厂总热效率，是指热电厂生产的电、热两种产品的总能量与其消耗的燃料能量之比。
3.4供热机组的热化发电率ω：热化发电率只与联产汽流生产的电能和热能有关，热化发电量与热化供热量的比值称为热化发电率，也叫单位供热量的电能生产率。
3.6上端差：加热器汽测出口疏水温度（饱和温度）与水侧出口温度之差。
下端差：加装疏水冷却器(段)后，疏水温度与本级加热器进口水温之差称。
热力发电厂考试模拟题含答案
热力发电厂考试模拟题含答案一、单选题（共30题，每题1分，共30分）1、循环水泵主要向（）提供冷却水。
A、冷油器B、凝汽器。
C、发电机冷却器D、给水泵电动机空冷器正确答案：B2、火力发电厂的汽水系统主要由锅炉、汽轮机、凝汽器和（）组成。
A、EH油泵B、循环水泵C、交流润滑油泵D、给水泵正确答案：D3、回热系统中对于一定的给水温度所需总抽汽量（）。
A、同抽汽段数之间几乎无关B、随抽汽段数增多而减少C、随抽汽段数增多而增加D、无法确定正确答案：A4、下面哪种情况将使给水泵入口汽化（）。
A、除氧器突然升负荷B、汽轮机突然降负荷C、汽轮机突然增负荷D、高压加热器未投入正确答案：B5、所有高温管道、容器等设备上都应有保温层，当室内温度在25℃时, 保温层表面的温度一般不超过（）。
A、60 ℃B、40 ℃C、30 ℃D、50 ℃正确答案：D6、节流阀主要是通过改变（）来调节介质流量和压力。
A、阀门阻力B、通道面积C＞介质流速正确答案：B7、闭式冷却水系统的正常补水为（）。
A、主给水B、主凝结水C、工业水D、凝汽器循环水正确答案：B8、轴封加热器的作用是（）oA、调整轴封供汽温度B、用轴封漏汽加热凝结水C、对轴封供汽进行加热D、用轴封供汽加热凝结水正确答案：B9、凝汽器为表面式换热器，存在传热温差δt,它等于（）。
A、凝结水的温度与冷却水进口水温之差B、排汽温度与冷却水进口水温之差C、凝结水的温度与冷却水出口水温之差D、排汽温度与冷却水出口水温之差正确答案：D10、疏放机组长时间停用时积存的凝结水称为（）。
A、自由疏水或放水B、启动疏水C、经常疏水正确答案：A11、在较小的通道中，当要求有较好的关断密封时，多采用（）o A^逆止阀B、截止阀C、调节阀Ds闸阀正确答案：B12、不是除氧器给水溶解氧不合格的原因（）。
A、除氧头排汽阀开度过大B、抽汽量不足C、补给水含氧量过高D、凝结水温度过低正确答案：A13、管道的技术规范在工程上是用（）两个技术术语来表示的。
热力发电厂复习题
1、提高蒸汽初参数,可以提高循环热效率,现代蒸汽动力循环朝着高参数方向发展2、再热循环本身不一定提高循环热效率,能否提高循环热效率与再热压力有关;3、全面性势力系统图是实际热力系统的反映;它包括不同运行工况下的所有系统,以此显示该系统的安全可靠性、经济性和灵活性;4、对发电厂原则性热力系统进行计算时,对系统中换热设备建立物质平衡式和热平衡式 ,逐个地按先“由外到内”,再“从高到低”的顺序进行计算;5、背压式供热机组发出的电功率取决于热负荷的大小,而热负荷是随热用户的需要而变,即以热定电;6、核能利用有两种方法,一种是基于核裂变反应堆的原理,另一种是基于核聚变反应堆原理;7、给水除氧有化学除氧和物理除氧两种方式;8、按热负荷在一年内的变化规律,可分为季节性热负荷和非季节性热负荷;9、凝结水过冷度是凝汽器压力所对应的饱和温度与凝结水温度的差值;10、表面式加热器按照水侧承受压力的不同,可分为低压加热器和高压加热器;11、对一个具有8个加热器的回热原则性热力系统运用常规的热平衡方法进行计算,实际是对 9 个线性方程组进行求解;12、抽汽管道上设有逆止阀 ,以防止加热器水侧泄漏时高压水进入汽轮机;13、蒸汽管道的疏水系统按管道投入运行的时间和工况可分为：自由疏水、启动疏水和经常疏水;14、汽轮机的热耗量与锅炉热负荷之比成为管道效率;15、给水溶解的气体中危害最大的是氧气 ;16、按回热加热器的传热方式可分为混合式和表面式加热器;17、用热量法评价发电厂的热经济性是基于热力学第一定律;18、热网按载热质可分为水网和汽网;19、采用给水回热有利于减少换热温差,从而减少换热过程的火用损 ;20、采用中间再热和给水回热加热过程有利于提高蒸汽初压力;21、热电联合生产气流没有冷源损失 ;22、在蒸汽初压合终参数不变的情况下,提高过热蒸汽温度,汽轮机的排气温度不变 ;23、供热机组的主要形式有背压式,抽汽凝汽式和抽汽背压式 ;24、提高过热蒸汽温度主要受动力设备材料强度的限制;25、当蒸汽的初压和排气压力不变时,随着过热蒸汽温度的提高,蒸汽在汽轮机中做功不变 ;26、有水蒸气特性决定能改变热经济性的三个主要参数中排汽压力对动力设备的热经济性影响较大些;27、提高蒸汽初压力主要受汽轮机末级叶片容许的最大温度的限制;28、发电厂运行中完成锅炉给水任务的是给水泵 ;29、火力发电厂广泛采用的再热方法是烟气再热 ;30、发电厂实现机械能转换为电能的设备是发电机 ;31、在一定初温度下,汽轮机的汽耗量及其容量越大,则最有利的初压力越高 ;32、在蒸汽初压和终参数不变的情况下,提高过热蒸汽的温度,循环吸热的平均温度升高 ;33、在蒸汽初压和终参数不变的情况下,提高过热蒸汽温度,循环热效率升高 ;34、在蒸汽初温度和排汽压力一定时,提高初压,理想循环热效率提高 ;35、在蒸汽初压和终参数不变的情况下,提高过热蒸汽温度,排汽湿度不变 ;36、在其他参数不变时,提高过热蒸汽压力,汽轮机的相对内效率提高 ;37、在其他参数不变时,提高过热蒸汽温度,汽轮机的相对内效率提高 ;38、在其他参数不变时,提高过热蒸汽压力,汽轮机的相对内效率提高 ;39、发电厂使用前置给水泵的目的是为了防止主给水泵汽蚀 ;40、其他条件不变,提高过热蒸汽压力,汽轮机的相对内效率提高 ;41、汽水损失的回收利用,会使电厂的经济性提高 ;42、蒸汽的出温度越高,则最有利的蒸汽初压力越高 ;43、热力除氧后期,制造和增加水的紊流,加强扩散作用可增强除氧效果 ;44、火用方法计算结果表明,锅炉的火用损失最大;45、工质及废热回收,引入回热系统时,循环热效率提高 ;46、再热机组,主蒸汽管道均采用单元制主蒸汽系统;47、化学补充水,一般都引入除氧器或冷凝器,主要考虑水量很大 ;48、火力发电厂实现燃料化学能转变为热能的设备是锅炉 ;49、机组甩负荷时,由高压旁路引来减温后的蒸汽以保护再热器 ;50、热电厂供热系统的载热质一般是水和蒸汽 ;51、锅炉压力一定时,排污扩容器压力越低,回收的能量品味越低 ;52、加热器内的总体传热系数增大时,加热器的端差会减小 ;53、随着加热器级数的增加,回热系统的热经济性提高 ;54、除氧器的备用汽源来自辅助蒸汽联箱 ;55、加热器的排气可分为水侧排空气和汽侧排空气 ;56、锅炉排污扩容器的压力越高,扩容蒸汽的品质越高 ;57、以水蒸气为工质的电厂,实现热能转化为机械能的设备是汽轮机 ;58、换热过程传热温差越大火用损失越大;59、其他条件不变时,汽水接触面积越大,热力除氧的效果越好 ;60、除氧器安装在较高的位置,是为了防止给水泵汽蚀;61、降低主蒸汽和再热蒸汽压损,可能提高机组的热经济性 ;62、年热负荷持续时间曲线下的面积是全年供热量;63、给水泵出口设置再循环管道和自动控制阀门,是为了防止给水泵汽蚀 ;64、热电厂中新蒸汽经过减温减压后对外供热属于热电蒸汽对外供热方式;65、给水回热加热过程的主要参数,有给水加热温度,回热级数, 多级回热给水总焓升在各加热器间的加热分配 ;66、供热机组主要有背压式、抽汽凝汽式和凝汽-采暖两用机;67、再热的方法主要有烟气再热和蒸汽再热;68、直流锅炉启动旁路的主要特点是装有启动分离器 ;69、高压缸排汽管道上设有逆止阀,以防止汽轮机事故停机时旁路系统的蒸汽倒流入汽轮机 ;70、当溶于水中的气体与自水中逸出的气体处于动态平衡时,单位体积水中溶解的气体量和和水面上该气体的分压力成正比;71、锅炉热负荷与全厂热耗量的比值称为锅炉效率;二、单项选择1、凝汽式发电厂总效率只有25~35%左右,效率如此低的原因在于： CA、锅炉设备各项损失太大,致使锅炉效率太低B、汽水管道散热损失太大,且无法避免C、冷源损失太大,且无法避免D、在发电厂生产过程中要消耗掉很多自用电2、水在锅炉中的加热、汽化过程是一个B ;A、等熵过程B、定压过程C、等温过程D、等容过程3、电厂实际生产的整个能量转换过程的不同阶段都存在着各种损失,为此以各种效率来反映其 C ;A、不同阶段的初焓和终焓的比值；B、不同阶段的可用热量的大小；C、不同阶段的输入能量转变为有用能量的利用程度；D、不同阶段输入热量的大小；4、电厂实际生产的能量转换过程中,在数量上以下列哪种热量损失为最大 DA、锅炉损失B、汽轮机内部损失C、管道损失D、冷源损失5、电厂实际生产的能量转换过程中,在数量上以下列哪种效率最低 DA、锅炉效率B、管道效率C、汽轮机相对内效率D、循环热效率6、朗肯循环效率反映了 A ;A、冷源损失的大小B、机炉工作完善程度C、电厂燃料有效利用程度D、汽机的作功能力7、管道效率反映了 D ;A、进入汽轮机的热量大小B、由锅炉送出来的热量大小C、汽轮发电机组各处管道的泄漏损失D、管道绝热保温的完善程度8、凝汽式发电厂的发电煤耗率可表示为： AA、发电厂在一段时间内耗用的总煤量与发电量之比B、发电厂在一段时间内耗用的总煤量与对外供电量之比C、发电厂在一段时间内耗用的总煤量与平均负荷之比D、发电厂在一段时间内耗用的总煤量与厂用电之比9、造成火力发电厂热效率低的主要原因是 B ;A、锅炉损失大B、汽机排汽热损失大C、发电机损失大10、采用回热循环后,与之相同初参数及功率的纯凝汽式循环相比,它的B ;A、汽耗量减少B、热耗率减少C、作功的总焓降增加D、作功不足系数更大11、初参数为一定,当抽汽压力增加时： BA、作功不足系数yc 值不变B、作功不足系数yc 值增加C、作功不足系数yc 值减少D、作功不足系数yc 值趋近于零12、回热加热系统理论上最佳给水温度对应的B ;A、回热循环效率最高B、回热循环绝对内效率为最大C、电厂煤耗率最低D、电厂效率最高13、给水回热加热的应用要受到以下条件限制,即D ;A、可能被加热的最高给水温度受蒸汽初参数限制B、可能被加热的最高给水温度受蒸汽终参数限制C、可能被加热的最高给水温度受机组功率限制D、可能被加热的最高给水温度受抽汽量大小及其参数限制14、合理的回热系统应是：CA、尽量多采用回热加热级数B、尽可能的提高给水温度C、由技术经济比较来定D、使排挤低压抽汽为最少15、回热式汽轮机最有利的抽汽压力应该是：AA、使给水加热到一定温度的最低压力B、能使给水温度尽可能提高的压力C、能使加热级数较多的压力D、使给水加热到一定温度的最高压力16、其它条件不变,提高蒸汽初压力,循环效率的变化将：DA、提高B、降低C、不一定D、先提高后降低17、其它条件不变,提高蒸汽初温,循环效率提高的原因是BA、冷源损失数量减少B、平均吸热温度提高C、蒸汽湿度减少D、蒸汽容积流量增加18、其它条件不变,提高蒸汽初参数会使：CA、锅炉效率提高B、汽轮机相对内效率提高C、循环热效率提高D、汽水管道及加热设备效率提高19、若50MW机组进行改型设计,现阶段可考虑的合理措施是： D原机组初压39 ata,初温535℃,终压 ataA、排汽压力降至B、蒸汽一次再热至535℃C、初温提高至560℃D、初压提高至90 ata20、再热机组在各级回热分配上,一般采用增大高压缸排汽的抽汽,降低再热后第一级回热抽汽的压力是为了A ;A、减少给水加热过程的不可逆损失B、尽量利用高压缸排汽进行回热加热C、保证再热后各回热加热器安全D、增加再热器后各级回热抽汽的抽汽作功量21、采用中间再热的目的是：BA、提高回热经济性B、提高初参数后使排汽湿度不超过允许值C、提高机组设计功率D、利用锅炉烟道的余热以降低排烟温度22、再热式汽轮机总焓降为：BA、初焓-排汽焓B、初焓-排汽焓+再热焓升C、初焓-排汽焓-再热焓升D、初焓+排汽焓+再热焓升23、在实用范围内,提高蒸汽初压力能提高循环效率,其原因是：CA、蒸汽容积流量增加B、汽轮机功率增加C、锅炉内饱和温度提高D、蒸汽过热度提高24、提高蒸汽初温,其它条件不变,汽机相对内效率A ;A、提高B、降低C、不变D、先提高后降低25、提高蒸汽初压,其它条件不变,汽机相对内效率 B;A、提高B、降低C、不变D、先降低后提高26、提高蒸汽初参数,其它条件不变,汽机相对内效率B ;A、提高B、降低C、先提高后降低D、先降低后提高27、降低蒸汽终参数,其它条件不变,则A ;A、汽机相对内效率降低B、循环效率降低C、锅炉效率降低D、发电机效率降低28、若提高凝汽器真空,机组出力增加ΔNd,循环水泵功率增加ΔNs,则最佳真空为：AA、ΔNd-ΔNs之差最大时对应的真空B、ΔNd/ΔNs最大时对应的真空C、ΔNd-ΔNs/ΔNs最大时对应的真空D、ΔNd-ΔNs/ΔNd最大时对应的真空29、常用的烟气中间再热,再热后蒸汽的 B;A、温度增加,压力增加B、温度增加,压力下降C、温度下降,压力下降D、温度不变,压力下降30、中间再热使热经济性得到提高的必要条件是：AA、再热附加循环效率>基本循环效率B、再热附加循环效率<基本循环效率C、基本循环效率必须大于40%D、再热附加循环效率不能太低31、选择蒸汽中间再热压力对再热循环效率的影响是：BA、蒸汽中间再热压力越高,循环效率越高B、蒸汽中间再热压力为某一值时,循环效率越高C、汽轮机终湿度最小时,相应的蒸汽中间压力使循环效率最高D、汽轮机相对内效率最高时,相应的蒸汽中间压力使循环效率最高32、给水泵产生汽化的原因是： AA、给水泵工作时间太长；B、给水管道阻力太大；C、汽轮机负荷突然增加；D、给水泵进口压力低于饱和压力;33、除氧器的热力特性是指除氧器在运行中,除氧器负荷、进水温度、排汽量与A 之间的关系;A、除氧器加热与蒸汽量B、补充水量C、除氧器出水含氧量D、进入除氧器的疏水量34、热电厂的工质损失一般是较多的,补充水量也大,化学水应补送入专为补充水设置的A;A、真空除氧器B、大气式除氧器C、高压除氧器D、软水加热器35、给水泵出口处设有再循环管与除氧器相连的目的是： BA、调节除氧器水位；B、保证除氧效果；C、防止给水泵低负荷时汽化；D、启动时向除氧器上水;36、除氧器滑压运行时,除氧效果下降,主要发生在下列情况时：BA、机组负荷突然增加B、机组负荷不变,凝结水温升高C、机组负荷突然减少37、国产200MW机组再热器允许最小流量为额定流量的 C;A、14％；B、9％；C、5％;38、滑压运行除氧器应注意解决当汽机负荷突然减少时引起的 C;A、给水泵入口汽化问题B、给水含氧增加问题C、给水中含盐量增加问题39、回热加热器端差增大,表明加热器运行经济性B ;A、好B、变差C、未变化40、连续排污量的大小用锅炉排污率来表示,锅炉排污率是指：CA、锅炉排污量与锅炉有用蒸汽量的比值百分数B、锅炉排污量与锅炉额定蒸发量的比值百分数C、锅炉排污量与锅炉给水量的比值百分数D、锅炉排污量与扩容器分离出来的二次蒸汽量的比值百分数41、当调速系统动作,汽轮机进汽量减少,此时锅炉燃烧工况未变,则主蒸汽的 B;A、力和温度均降低；B、压力和温度均升高；C、压力升高,温度不变;42、每台锅炉至少装A 台安全阀;A、3台B、1台C、2台43、定压工作的除氧器,维持稳定的压力是保证除氧效果的重要条件之一;因此,在除氧器连接系统中 CA、补充水进入除氧器前必须装压力调整器B、凝结水进入除氧器前应装水位调节器C、加热蒸汽进入除氧器前均应装压力调节器D、疏水进入除氧器前应装流量计44、回热加热器端差增大表明加热器运行经济性 C;A、变好B、变差C、未变化45、在给水泵连接系统中,往往采用前置泵,其作用是：DA、增大电动给水泵的总压头B、避免主给水泵入口水汽化C、可以和主给水泵互为备用D、增大主给水泵的流量E、提高主给水泵的负荷适应性46、再热机组高压旁路的作用是CA、保护过热器B、保护再热器C、回收工质消除噪音47、在实际应用的多级蒸发系统中,各蒸发器给水方式的确定是：CA、由二次蒸汽的数量来确定B、由蒸发器的排污量多少来确定C、由蒸馏水的品质来决定D、由锅炉型号和容量来确定48、补充水进入除氧器的水位调节是通过： BA、调整高压加热器的疏水量来实现；B、控制化学水进口量来实现；C、控制给水泵再循环水量来实现；D、水平衡管来实现;49、凝汽式汽轮机热力特性曲线与 A有很大关系;A、机组的型式B、机组的调节型式C、机组进汽方式50、在锅炉运行中,要经常监督和控制炉水中的B ,以防水垢的生成;A、Ｎa＋；B、硅酸根；C、磷酸根;51、再热机组采用的主蒸汽系统应是 A;A、母管制B、切换母管制C、单元制52、除氧器切换汽源的作用是： CA、当除氧器故障时,作为备用汽源B、当汽轮机低负荷时,作为除氧器的切换汽源C、当滑压运行除氧器时,作为备用汽源;53、表面式加热器水侧压力A 汽侧压力,为了保证机组安全运行,在高加水侧设自动旁路保护装置;A、高于B、低于C、等于54、汽包锅炉工作压力P>时,汽包锅炉的汽包或过热器出口工作安全阀起座压力是 B;A、2倍工作压力B、倍工作压力C、倍工作压力55、安全阀的总排汽能力应B ;A、大于锅炉的最大连续蒸发量；B、小于锅炉的最大连续蒸发量；C、等于锅炉的最大连续蒸发量;56、在外界负荷不变的情况下,汽压的稳定主要取决于B ;A、膛热强度的大小；B、炉内燃烧工况的稳定C、锅炉的储热能力;；57、在给水泵出口侧的压力母管与炉前给水母管之间装有“冷”供水管,其作用是：CA、在机组正常运行时向锅炉供水；B、在机组增加负荷时向锅炉供水；C、在机组突甩负荷时向锅炉供水；D、在高压加热器故障停用及电厂启动时向锅炉上水58、我国电厂中主蒸汽管多采用双管系统是考虑到： BA、管子分两侧进入汽轮机使进汽均匀；B、避免采用管壁厚大直径的主蒸汽管又要管道压力损失小；C、便于布置;59、在单元制主蒸汽管道的双管系统中采用中间联络管的主要目的在于：BA、减少新蒸汽压力损失；B、均匀分配蒸汽流量；C 、防止发生蒸汽温度偏差过大；D 、防止管内发生水冲击引起管道振动;60、分段蒸发锅炉连续排污水是从锅炉A 放出;A 、汽包底部B 、汽包顶部C 、含水渣最多的水冷壁下部联箱D 、汽包盐段61、高压加热器应采用的疏水装置是 BA 、U 型水封管B 、浮子式疏水器C 、疏水调节阀三、判断题1、发电机既发有功功率又发无功功率;所以通常说的发电机容量是指发电机的全功;×2、厂用电是指发电厂辅助设备、附属车间用电,不包括生产照明用电;×4、为了减少冷源损失,提高循环热效率,发电厂采用了给水回热循环的方式;√5、蒸汽温度越高,循环热效率也越高;√6、蒸汽初压和初温不变时,提高排汽压力可提高朗肯循环的热效率;×7、锅炉安全阀的总排汽量应等于锅炉最大连续蒸发量;×8、凡经过净化处理的水都可以作为电厂补充水; √9、轴端轴封漏汽损失属于汽轮机的外部损失; ×10、热态启动时,应先送轴封供汽,再抽真空;这是热态启动与冷态启动的重要区别之一;√11、排污扩容器压力越低,回收工质的数量越多,工质的质量越低; √12、逆止阀的作用是只能让流体单向导通;√13、当外界电气负荷变化时,锅炉热负荷的改变滞后于汽轮机功率的改变;√14、定压运行除氧器的切换阀的作用是在低负荷时切换至高一级的抽汽以维持除氧器的工作压力;×15、表面式加热器的疏水采用逐级自流方式,特点是最简单,运行可靠,热经济性最高;×16、大功率汽轮机汽缸采用对置布置的目的是使轴向推力大部分抵消; ×1三、名词解释1、发电热耗率：每发一度电所消耗的能热量;2、端差：加热器汽侧压力下的饱和温度与出口水温之间的差值;3、最佳真空：在汽轮机排汽量和循环水入口水温一定的条件下,增大循环水量使汽轮机输出功率增加c P ∆,同时输送循环水的循环水泵的耗功随之增加Ppu ∆,当输出净功率为最大时,即max max )(pu c P P P ∆-∆=∆,所对应的真空即凝汽器的最佳真空;4、燃料利用系数：热电厂外供电、热两种产品的数量之和与其输入能量之比;5、热化发电率：质量不等价的热电联产的热化发电量与热化供热量的比值;6、回热作功比：机组的回热汽流作功量占机组总作功量的比例.7、能耗率：发单位电量所耗的能量8、热效率： 有效利用的热量与供给热量之比;9、热化发电比： X=Wh/W,供热机组供热汽流的发电量/总的发电量10、热化系数：Xtp 对于供热式机组的每小时最大热化供热量与每小时最大热负荷之比为小时计的热化系数;11、煤耗率：汽轮发电机组每生产的电能所需要的煤耗量12、有效汽蚀余量：在泵的吸入口处,单位重量液体所具有的超过气化压力的富余能量,即液体所具有的避免泵发生汽蚀的能量;四、简答题1、混合式加热器的优点有哪些答：混合式加热器的优点是：1传热效果好,能充分利用加热蒸汽的热量；2结构简单,造价低；3便于汇集不同温度和压力的疏水;2、高压加热器的过热蒸汽冷却段的任务是什么答：利用蒸汽的过热度,通过强制对流而使蒸汽在只降低过热度的情况下,放出过热热量加热给水,以减少传热端差,提高热经济性;3、表面式加热器的疏水冷却段的任务是什么答：利用刚进入加热器的低温给水来冷却加热器内的疏水,疏水温度的降低后进入下级加热器;这样可使本级抽汽量增加,压力较低一级抽汽量减少,提高机组的经济性;4、除氧器滑压运行的优点与存在的问题答：滑压运行的优点是：避免除氧器用汽的节流损失,使汽机抽汽点分配合理,热经济性高,系统简单投资省;缺点是：当汽机负荷突然增加时,使给水溶氧量增加；当汽机负荷减少时,尤其是汽机负荷下降很大时,给水泵入口发生汽蚀,引起给水泵工作失常;5、提高蒸汽初参数、降低蒸汽终参数均可提高机组的热经济性,其受哪些主要条件限制答：提高蒸汽初温主要受金属材料的制约;金属材料的强度极限,主要取决于其金相结构和承受的工作温度;随着温度的升高,金属材料的强度极限、屈服点以及蠕变极限都要随之降低,高温下金属还要氧化,甚至金相结构也要变化,导致热力设备零部件强度大为降低,乃至毁坏;提高蒸汽初压主要受蒸汽膨胀终了时湿度的限制,而且提高蒸汽初参数还会影响电厂钢材消耗的总投资;降低蒸汽终参数主要受凝汽器的设计面积、管材和冷却水量的限制;6、疏水水位一般如何调节加热器疏水水位过高或过低会带来什么危害在机组运行中,高加疏水水位过高,疏水控制保护系统将如何动作加热器疏水水位过高,过低有不仅影响机组的热经济性,还会威胁机组的安全运行;加热器水位过低,会使疏水冷却段的吸入口露出水面,而蒸汽进入该段,破坏该段的虹吸作用,造成加热器入口端差变化,蒸汽热量损失会冲击冷却段的U形管,造成振动和汽蚀现象;汽水混合物进入下一级加热器,排挤回热抽气使热经济性进一步降低;加热器水位太高,将使部分管束浸没在水中,减少了传热面积,导致加热器性能下降;发电厂常用的疏水装置：形水封,2.浮子式疏水器,3.疏水调节阀高加疏水器水位过高时,继电器动作发出电信号,加热器的进出了阀门关闭,旁通阀打开,给水由旁通管道直供锅炉,同时信号灯发出闪光信号,表示电动旁通装置已动作;7、锅炉连续排污的目的是什么答：锅炉连续排污的目的是：为了保持炉水的水质指标在允许范围内,从而使锅炉产生出来的蒸汽品质合乎要求;防止在受热面及汽机通流部分积垢从而增强了传热效果,保证汽轮机出力,减少轴向推力,提高了机组的经济性和安全性;8、在回热系统中,为什么都选用比混合式热经济性差的表面式加热器。