楼mm厚板计算书增底板抗冲切计算
楼mm厚板计算书增底板抗冲切计算
150mn 厚板模板支撑计算书(2) 楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm 计算跨数 W=bh 2 /6= 1000X 182/6=54000mm 3，I=bh 3/12= 1000X 18 3/12=486000mm 4。
1 )内力及挠度计算a. ①+②+③+④荷载支座弯矩系数 K=-0.105 , M=Kq 1L 2 =-0.105 X 8.38 X 350 2=-107788N • mm剪力系数 K V =0.606 ， V 1=K V q 1L=0.606X8.38X350=1777Nb. ①+②+③荷载支座弯矩系数 K=-0.105 , M 2=Kq 2L 2=-0.105 X 4.88 X 350 2=-62769N • mm跨中弯矩系数 如0.078 , M=Kq 2L 2=0.078 X 4.88 X 350 2=46628N • mm剪力系数 K V =0.606 ，V 2=K V q 2L=0.606 X4.88 X 350=1035N挠度系数 K u =0.644, u 2=K u q ‘2L 4/(100EI)= 0.644 X (4.88/1.2) X 350 4/(100 X 6000X 486000)=0.13 mmc. 施工人员及施工设备荷载按 2.50kN (按作用在边跨跨中计算)计算荷载 P=1.4 X 2.50=3.50 kN , 计算简图如下图所示。
跨中弯矩系数 如0.200 , M=K M X PL=0.200 X 3.50 X 1000X 350=245000 N • mm支座弯矩系数 K=-0.100 , M 5=K M X PL=-0.100 X 3.50 X 1000X 350= -122500N • mm剪力系数 K V =0.600 ，V 3=K V P=0.600X3.50=2.10 kN挠度系数 K u =1.456 ，u 3=K u P ,L 3/(100EI)= 1.456X(3.50/1.4) X1000X350 3/(100 X6000X486000)=0.54 mm2) 抗弯强度验算M=-107788N • mm M + M=-185269N • mm M+ M 4=291628N • mm 比较 M 1、M 2＋M 5、M 3＋M 4 取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。
人防250mm厚楼板计算书
扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为3.7m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.80m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×100mm，间距300mm，木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
模板自重0.04kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.00×0.20+0.04)+1.40×2.50=9.548kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.00×0.20+0.7×1.40×2.50=9.200kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48×3.2。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1 = 0.9×(25.000×0.200×0.800+0.040×0.800)=3.629kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2 = 0.9×(0.000+2.500)×0.800=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.100×(1.20×3.629+1.40×1.800)×0.300×0.300=0.062kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.062×1000×1000/43200=1.432N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×3.629+1.4×1.800)×0.300=1.237kN截面抗剪强度计算值T=3×1237.0/(2×800.000×18.000)=0.129N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×3.629×3004/(100×6000×388800)=0.085mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为7500.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q = 0.9×(25.000×0.200×7.500+0.040×7.500)=34.020kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到M = 0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×34.020×0.300×0.300=0.483kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.483×1000×1000/43200=11.179N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。
楼板抗冲切验算公式
楼板抗冲切验算公式楼板抗冲切验算是建筑工程设计中非常重要的一项计算工作，它用于确定楼板在使用过程中是否能够承受外部冲击力的作用而不发生破坏。
在建设楼房、桥梁等工程中，正确进行抗冲切验算是确保结构安全可靠的关键之一。
楼板抗冲切验算的公式是根据材料力学原理和设计规范推导得出的，它可以分为静力法和动力法两种计算方法。
静力法是指根据建筑物重力荷载和冲击荷载的大小，通过计算楼板的内力状态来判断其抗冲切性能。
具体的公式为：抗冲切力=冲击力/抗冲切系数。
其中，抗冲切系数是根据楼板材料的特性和结构形式来确定的一个值，它代表了楼板在抵御冲击力时的能力。
动力法是指利用振动力学理论来计算楼板的抗冲切性能。
在这种方法中，首先要确定楼板的固有频率和振型，然后根据冲击力的频率和幅值，通过计算叠加法确定楼板的抗冲切力。
这种方法通常适用于大跨度楼板和地震区域的建筑设计。
在进行楼板抗冲切验算时，需要考虑多种因素，如楼板的几何尺寸、材料强度和刚度、冲击荷载的性质和作用位置等。
同时，还需要参考相关的设计规范和要求，确保计算结果符合安全性和可靠性的要求。
为了保证抗冲切验算的准确性和可靠性，建议在设计过程中采用一些有效的措施。
首先，要对楼板的冲击荷载进行合理的估计和分析，考虑到可能出现的不同工况和条件。
其次，要选择合适的材料和结构形式，确保楼板具有足够的抗冲切能力。
最后，要进行全面的计算和分析，考虑不同因素的相互作用和影响，确保楼板的设计符合工程实际需求。
总之，楼板抗冲切验算是建筑工程设计中一项重要而复杂的计算工作。
仅仅依靠公式计算是不够的，还需要考虑多种因素和采取有效的措施，确保抗冲切验算的准确性和可靠性。
只有在设计阶段充分考虑和满足抗冲切性能要求，才能保证建筑物在使用过程中的安全性和稳定性，为人们的生活和工作提供可靠的保障。
筏板基础计算书
1 * 平板基础的内筒进行抗冲切和抗剪计算结果*说明:1.本结果是对平板基础的内筒进行抗冲切和抗剪计算2.计算依据是GB50007-2011的8.4.8和8.4.103.内筒外边界由程序使用者指定4.土反力按筏板平均反力确定筏板参数:筏板厚度h= 600.mm 保护层厚度a0=75.mm截面有效高度h0= 525.mm 混凝土强度等级C30.0最大荷载组load: 7筏板内荷载= 5550.0 kN 筏板底面积= 15.910 m2 平均基底反力= 348.8kPa平板基础的内筒抗冲切验算:内筒最大荷载Nmax= 5550.0kN 破坏面平均周长Um= 15.900m冲切锥体底面积= 20.160 m2 冲切力Fl= -1482.6kNFl/Um*h0=-177.6055<0.7*Bhp*ft/ita=802.4189平板基础的内筒抗剪验算:内筒外H0处边长= 18.00m 冲切锥体底面积= 20.16m2单位长度剪力Vs= -82.36kN/mVs=-82.3646<0.7*Bhs*ft*h0=526.5875*结束*2* 平板基础的内筒进行抗冲切和抗剪计算结果*SS说明:1.本结果是对平板基础的内筒进行抗冲切和抗剪计算2.计算依据是GB50007-2011的8.4.8和8.4.103.内筒外边界由程序使用者指定4.土反力按筏板平均反力确定筏板参数:筏板厚度h= 600.mm 保护层厚度a0=75.mm截面有效高度h0= 525.mm 混凝土强度等级C30.0最大荷载组load: 7筏板内荷载= 4514.3 kN 筏板底面积= 13.775 m2 平均基底反力= 327.7kPa 平板基础的内筒抗冲切验算:内筒最大荷载Nmax= 4514.3kN 破坏面平均周长Um= 14.910m冲切锥体底面积= 17.778 m2 冲切力Fl= -1311.7kNFl/Um*h0=-167.5640<0.7*Bhp*ft/ita=802.4189平板基础的内筒抗剪验算:内筒外H0处边长= 17.01m 冲切锥体底面积= 17.78m2单位长度剪力Vs= -77.11kN/mVs=-77.1097<0.7*Bhs*ft*h0=526.5875*结束*。
楼mm厚板计算手册新增底板抗冲切计算
150m m厚板模板支撑计算书1.计算参数结构板厚150mm;层高9.65m;结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2;枋材弹性模量E=9000N/mm2;抗弯强度fm=13.00N/mm2;顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距1000mm;纵向间距1000mm;支撑立杆的步距h=1.50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm;壁厚3.0mm;截面积4.24cm2;回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2;抗弯强度f=205.00N/mm2;抗剪强度fv=120.00N/mm2..2.楼板底模验算1底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度m板厚m系数设计值①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.15×1.2=4.32kN/m③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×0.15×1.2=0.20kN/m④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=8.38kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=4.88kN/m2楼板底模板验算第一层龙骨次楞间距L=350mm;计算跨数5跨..底模厚度18mm;板模宽度=1000mmW=bh2/6=1000×182/6=54000mm3;I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4..1内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KM =-0.105;M1=KMq1L2=-0.105×8.38×3502=-107788N·mm剪力系数KV =0.606;V1=KVq1L=0.606×8.38×350=1777Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KM =-0.105;M2=KMq2L2=-0.105×4.88×3502=-62769N·mm跨中弯矩系数KM =0.078;M3=KMq2L2=0.078×4.88×3502=46628N·mm剪力系数KV =0.606;V2=KVq2L=0.606×4.88×350=1035N挠度系数Kυ=0.644;υ2=Kυq;2L4/100EI=0.644×4.88/1.2×3504/100×6000×486000=0.13mm c.施工人员及施工设备荷载按2.50kN按作用在边跨跨中计算计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN;计算简图如下图所示..跨中弯矩系数KM =0.200;M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×350=245000N·mm支座弯矩系数KM =-0.100;M5=KM×PL=-0.100×3.50×1000×350=-122500N·mm剪力系数KV =0.600;V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN挠度系数Kυ=1.456;υ3=KυP;L3/100EI=1.456×3.50/1.4×1000×3503/100×6000×486000=0.54mm 2抗弯强度验算M1=-107788N·mm;M2＋M5=-185269N·mm;M3＋M4=291628N·mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4;取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩..Mmax =291628N·mm=0.29kN·m;σ=Mmax/W=291628/54000=5.40N/mm2楼板底模抗弯强度σ=5.40N/mm2＜fm=13.00N/mm2;满足要求.. 3抗剪强度验算V1=1777N;V2+V3=1035+2100=3135N比较V1、V2＋V3;取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax =3135N=3.14kN;τ=3Vmax/2bh=3×3135/2×1000×18=0.26N/mm2楼板底模抗剪强度τ=0.26N/mm2＜fv=1.40N/mm2;满足要求..4挠度验算υmax=0.13+0.54=0.67mmυ=350/250=1.40mm楼板底模挠度υmax=0.67mm＜υ=1.40mm;满足要求..内力图如下图..3第一层龙骨次楞验算钢管横向间距1000mm;第一层龙骨次楞间距350mm;计算跨数2跨第一层龙骨次楞采用木枋b=40mm;h=90mmW=bh2/6=40×902/6=54000mm3;I=bh3/12=40×903/12=2430000mm4.. 1抗弯强度验算弯矩系数KM =-0.125;q=q1×第一层龙骨次楞间距/计算宽度=8.38×350/1000=2.93kN/mM max =-KMqL2=--0.125×2.93×10002=--366250N·mm=--0.37kN·mσ=Mmax/W=366250/54000=6.78N/mm2第一层龙骨次楞抗弯强度σ=6.78N/mm2＜fm=13.00N/mm2;满足要求.. 2抗剪强度验算剪力系数KV =0.625;Vmax=KVqL=0.625×2.93×1000=1831N=1.83kNτ=3Vmax/2bh=3×1831/2×40×90=0.76N/mm2第一层龙骨次楞抗剪强度τ=0.76N/mm2＜fv=1.40N/mm2;满足要求.. 3挠度验算挠度系数Kυ=0.521;q’=q2×第一层龙骨次楞间距/计算宽度=4.88/1.2×350/1000=1.42kN/m=1.42N/mmυmax =Kυq’L4/100EI=0.521×1.42×10004/100×9000×2430000=0.34mmυ=1000/250=4.00mm第一层龙骨次楞挠度υmax =0.34mm ＜υ=4.00mm;满足要求..计算简图及内力图如下图..4第二层龙骨主楞验算钢管纵向间距1000mm;计算跨数5跨..第二层龙骨主楞采用双钢管A=848mm 2；W=8980mm 3;I=215600mm 41抗弯承载力验算弯矩系数K M =0.305;P=1.250×2.93×1000=3663N=3.66kNM max =K M PL=0.305×3663×1000=1117215N·mm=1.12kN·mσ=M max /W=1117215/8980=124.41N/mm 2第二层龙骨主楞抗弯强度σ=124.41N/mm 2＜f=205.00N/mm 2;满足要求.. 2抗剪强度验算剪力系数K V =1.716;V max =K V P=1.716×3.66×1000=6281N=6.28kNτ=3V max /2bh=3×6281/2×2×424=11.11N/mm 2第二层龙骨主楞抗剪强度τ=11.11N/mm 2＜f v =120.00N/mm 2;满足要求..3挠度验算挠度系数K υ=3.618;P ;=1.250×1.42×1000=1775N=1.78Nυmax =K υP ;L 3/100EI=3.618×1775×10003/100×206000×215600=0.72mmυ=1000/250=4.00mm第二层龙骨主楞挠度υmax =0.72mm ＜υ=4.00mm;满足要求..计算简图及内力图如下图..3.支撑强度验算1荷载计算每根钢管承载N QK1=11789N每根钢管承载活荷载1.0kN/m 2:N QK2=1.00×1.00×1×1000=1000N每根钢管承载荷载N QK =N QK1＋N QK1=11789+1000=12789N钢管重量0.0326kN/m;立杆重量=9.50×0.0326×1000=310N水平拉杆7层;拉杆重量=7×1.00+1.00×0.0326×1000=456N扣件单位重量14.60N/个;扣件重量=7×14.60=102N支架重量N Gk =立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=310+456+102=868N钢管轴向力N=1.2N GK +N QK =1.2×868+12789=13831N2钢管立杆长细比验算L 0=h=1.50m=150.00cm;钢管的i=1.59cm;λ=L 0/i=150.00/1.59=94.34钢管杆件长细比94.3＜150.0;满足要求..3钢管立杆稳定性验算 =0.634;P=N/A=13831/0.634×424.00=51.45N/mm 2钢管立杆稳定性51.45N/mm 2＜205N/mm 2;满足要求..4.支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座150×150mm;支承面为混凝土楼板按C30考虑;楼板厚=1500mm;上部荷载为：F=13831/1000=13.83kN1支承面受冲切承载力验算βS =2.00;ft=1.43N/mm2;hO=1500-20=1480mm;η=0.4＋1.2/βS=1σpc;m =0N/mm2;Um=2×150+1480+2×150+1480=6520mm;βh=10.7βh ft＋0.25σpc;mηUmhO=0.7×1×1.43+0.25×0×1.00×6520×1480/1000=9659.25kN受冲切承载力9659.25kN＞F=13.83kN;满足要求.. 2支承面局部受压承载力验算Ab =0.15+2×0.15×0.15×3=0.20m2;Al=0.15×0.15=0.02m2βl =Ab/Al0.5=3.16;fcc=0.85×14300=12155kN/m2;ω=0.75ωβl fccAl=0.75×3×12155×0.02=546.98kN支承面局部受压承载力546.98kN＞Fa=13.83kN;满足要求..5.计算结果底模楼模板18mm;第一层龙骨次楞采用单枋b=40mm;h=90mm;间距350mm；第二层龙骨主楞采用双钢管Φ48×3.0;A=424mm2；钢管横向间距1000mm;钢管纵向间距1000mm;立杆步距1.50m..在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆..在最顶层步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆..所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢..无处可顶时;应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑..在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑;其宽度宜为4-6m;并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑..剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧;夹角宜为45°-60°;除应符合上述规定外;还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑;在有水平剪刀撑的部位;应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑..。
3#楼150mm厚板计算手册(新增底板抗冲切计算)
精心整理150mm厚板模板支撑计算书1.计算参数结构板厚150mm，层高9.65m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距1000mm,纵向间距1000mm,支撑立杆的步距h=1.50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。
2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m②砼自重24.00kN/m3③钢筋荷载1.10kN/m3④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1（2第一层龙骨18mm,板模宽度=1000mmW=bh2/6=3/12=486000mm4。
1a.2=-107788N·mm剪力系数K Vb.2=-62769N·mm2=46628N·mm剪力系数K V=0.606，V2=K V q2L=0.606×4.88×350=1035N挠度系数Kυ=0.644,υ2=Kυq,2L4/(100EI)=0.644×(4.88/1.2)×3504/(100×6000×486000)=0.13mm c.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN,计算简图如下图所示。
跨中弯矩系数K M=0.200，M4=K M×PL=0.200×3.50×1000×350=245000N·mm支座弯矩系数K M=-0.100，M5=K M×PL=-0.100×3.50×1000×350=-122500N·mm剪力系数K V=0.600，V3=K V P=0.600×3.50=2.10kN挠度系数Kυ=1.456，υ3=KυP,L3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×3503/(100×6000×486000)=0.54mmM 1=-107788N ·mm ，M 2＋M 5=-185269N ·mm ，M 3＋M 4=291628N ·mm比较M 1、M 2＋M 5、M 3＋M 4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。
筏基底板冲切计算计算书完整版
ln1(m) ln2(m) p(kPa) h(mm) as(mm) h0=h-as ft
8
8
120
350
55
295
1.57
4.底板冲 切高度计 算：
h<=800 因为： 所以：
b= hp 1
(GB5000 7-2002第 8.2.7条)
当底板区 格为矩形 双向板 时，底板 受冲切所 需的厚度
h0:
1.计算依 据：规范 《建筑地 基基础设 计规范》 GB50007 -2002第 8.4.5条
2.计算简 图：
筏板基础底板冲切、剪切计算
项目名称：
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p— —相应于 荷载效应 基本组合 的地基土 平均净反 力设计值
ln1,ln2— —计算板 格的长边 和短边的 净长度
3.输入条 件： 混凝土C 35
b h =(800/ )1/4
hs
0
式8.4.53右侧 为：
受剪阴影 部分面积 为：
=1
(本式中 因h0<800 故h0为: 800 )
(GB5000 7-2002式
8.4.5-4)
2807.945 kN
(2*ln2ln12*h0)*(ln 1-2*h0)/4 = 13.7 m2
VS = p?阴影部分面积＝ 1647.2 kN
OK! 满足式8.4.5-3要求
(ln1+ ln2) -
(l
n1+l
n2)2
-
p
l l 4p n1 n2
+ 0.7 b
f
h0 =
hp t
4
OK! 底
板厚度
(GB5000 7-2002式 8.4.5-2)
筏板基础底板冲切、剪切计算表格
#VALUE!
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8
8
200
500
55
445 #VALUE!Biblioteka 4.底板冲 切高度计 算：
h<=800 所以： 因为：
当底板区 格为矩形 双向板 时，底板 受冲切所 需的厚度 h0:
b= hp 1
(GB5000 7-2002第 8.2.7条)
(ln1+ ln2) -
(l
n1+l
n2)2
-
p
l l 4p n1 n2
+ 0.7 b
1.计算依 据：规范 《建筑地 基基础设 计规范》 GB50007 -2002第 8.4.5条
2.计算简 图：
筏板基础底板冲切、剪切计算
项目名称：
p— —相应于 荷载效应 基本组合 的地基土 平均净反 力设计值
ln1,ln2— —计算板 格的长边 和短边的 净长度
3.输入条 件： 混凝土C 35
ln1(m) ln2(m) p(kPa) h(mm) as(mm) h0=h-as ft
f
h0 =
hp t
4
= ######## mm
#VALUE!
(GB5000 7-2002式 8.4.5-2)
5.底板斜 截面受剪 承载力验 算：
V S ? 0.7 b hs ft (ln1 - 2h0 )h0
V S ? 0.7 b hs ft (ln1 - 2h0 )h0
(GB5000 7-2002式 8.4.5-3)
b h = (800/ )1/ 4
hs
0
式8.4.53右侧 为：
受剪阴影 部分面积 为：
=1
(本式中 因h0<800 故h0为: 800 )
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150mm厚板模板支撑计算书1.计算参数结构板厚150mm，层高9.65m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm =13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距1000mm,纵向间距1000mm,支撑立杆的步距h=1.50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。
2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模自重 0.30 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.15 × 1.2 = 4.32 kN/m③钢筋荷载 1.10 kN/m3× 1.0 × 0.15 × 1.2 = 0.20 kN/m④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1= 8.38 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③ q2= 4.88 kN/m （2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。
1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KM =-0.105，M1=KMq1L2 =-0.105×8.38×3502=-107788N·mm剪力系数KV =0.606 ，V1=KVq1L=0.606×8.38×350=1777Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KM =-0.105，M2=KMq2L2=-0.105×4.88×3502=-62769N·mm跨中弯矩系数KM =0.078，M3=KMq2L2=0.078×4.88×3502=46628N·mm剪力系数KV =0.606，V2=KVq2L=0.606×4.88×350=1035N挠度系数Kυ=0.644,υ2=Kυq,2L4/(100EI)=0.644×(4.88/1.2)×3504/(100×6000×486000)=0.13mm c.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。
跨中弯矩系数KM =0.200，M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×350=245000N·mm支座弯矩系数KM =-0.100，M5=KM×PL=-0.100×3.50×1000×350=-122500N·mm剪力系数KV =0.600，V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN挠度系数Kυ=1.456，υ3=KυP,L3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×3503/(100×6000×486000)=0.54mm 2）抗弯强度验算M1=-107788N·mm，M2＋M5=-185269N·mm，M3＋M4=291628N·mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。
Mmax =291628N·mm=0.29kN·m，σ=Mmax/W=291628/54000=5.40N/mm2楼板底模抗弯强度σ=5.40N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
3）抗剪强度验算V 1=1777N，V2+ V3=1035+2100=3135N比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力V max =3135N=3.14kN，τ=3Vmax/（2bh）=3×3135/(2×1000×18)=0.26N/mm2楼板底模抗剪强度τ=0.26N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
4)挠度验算υmax=0.13+0.54=0.67mm[υ]=350/250=1.40mm楼板底模挠度υmax=0.67mm＜[υ]=1.40mm,满足要求。
内力图如下图。
(3)第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距1000mm,第一层龙骨(次楞)间距350mm,计算跨数2跨第一层龙骨(次楞)采用木枋b=40mm,h=90mmW=bh2/6=40×902/6=54000mm3,I=bh3/12=40×903/12=2430000mm4。
1)抗弯强度验算弯矩系数KM =-0.125，q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=8.38×350/1000=2.93kN/mM max =-KMqL2=--0.125×2.93×10002=--366250N·mm=--0.37kN·mσ=Mmax/W=366250/54000=6.78N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=6.78N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算剪力系数KV =0.625，Vmax=KVqL=0.625×2.93×1000=1831N=1.83kNτ=3Vmax/（2bh）=3×1831/(2×40×90)=0.76N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.76N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3)挠度验算挠度系数Kυ=0.521，q’=q2×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=4.88/1.2×350/1000=1.42kN/m=1.42N/mmυmax =Kυq’L4/(100EI)=0.521×1.42×10004/(100×9000×2430000)=0.34mm[υ]=1000/250=4.00mm第一层龙骨(次楞)挠度υmax=0.34mm＜[υ]=4.00mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图。
(4)第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距1000mm,计算跨数5跨。
第二层龙骨(主楞)采用双钢管A=848mm2；W=8980mm3, I=215600mm41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=0.305，P=1.250×2.93×1000=3663N=3.66kNM max =KMPL=0.305×3663×1000=1117215N·mm=1.12kN·mσ=Mmax/W=1117215/8980=124.41N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=124.41N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算剪力系数KV =1.716，Vmax=KVP=1.716×3.66×1000=6281N=6.28kNτ=3Vmax/(2bh)=3×6281/(2×2×424)=11.11N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=11.11N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。
3)挠度验算挠度系数Kυ=3.618，P，=1.250×1.42×1000=1775N=1.78Nυmax =KυP，L3/(100EI)=3.618×1775×10003/(100×206000×215600)=0.72mm[υ]=1000/250=4.00mm第二层龙骨(主楞)挠度υmax=0.72mm＜[υ]=4.00mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图。
3.支撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载N QK1=11789N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m 2):N QK2=1.00×1.00×1×1000=1000N 每根钢管承载荷载N QK =N QK1＋N QK1=11789+1000=12789N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=9.50×0.0326×1000=310N 水平拉杆7层,拉杆重量=7×(1.00+1.00)×0.0326×1000=456N 扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=7×14.60=102N支架重量N Gk =立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=310+456+102=868N 钢管轴向力N=1.2N GK +N QK =1.2×868+12789=13831N (2)钢管立杆长细比验算L 0=h=1.50m=150.00cm,钢管的i=1.59cm,λ=L 0/i=150.00/1.59=94.34 钢管杆件长细比94.3＜150.0,满足要求。
(3)钢管立杆稳定性验算 =0.634,P=N/(A)=13831/(0.634×424.00)=51.45N/mm 2钢管立杆稳定性51.45N/mm 2＜205N/mm 2,满足要求。
4.支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座150×150mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）,楼板厚=1500mm,上部荷载为：F=13831/1000=13.83kN （1）支承面受冲切承载力验算βS =2.00,f t =1.43N/mm 2,h O =1500-20=1480mm,η=0.4＋1.2/βS =1 σpc,m =0N/mm 2,U m =2×(150+1480)+2×(150+1480)=6520mm,βh =1 (0.7βh f t ＋0.25σpc,m )ηU m h O =[(0.7×1×1.43+0.25×0)×1.00×6520×1480]/1000=9659.25kN受冲切承载力9659.25kN ＞F=13.83kN,满足要求。