现浇箱梁水上钢管桩贝雷梁支架计算书
钢管桩及贝雷片架空支架计算书
支架设计计算1、支架构造1.1、满堂式支架形式满堂式钢管支架钢管外径 4.8cm ，壁厚 0.35cm 。
支架顺桥向纵向间距 0.8m ，横桥向横向间距腹板底为0.4m ，中部空心地点为0.975 m ，其他为 0.8m ，纵横水平杆竖向间距 1.2m 。
无盖梁的桥墩部分需加密钢管支架。
在顶托上沿线路方向安置 2 根 D48 壁厚的钢管，在钢管上横向间距30cm 安置 10 × 10cm 的方木横梁。
1.2 、钢管高支架形式现浇箱梁高支架由Ф630mm，壁厚 10mm钢管桩， I56a 工字钢横梁及贝雷片纵梁构成。
每一跨单幅部署24根钢管桩，墩身竣工后630mm钢管桩施打，钢管桩与钢管桩之间用[16a 槽钢焊接连进行Ф接系，用I56a 工字钢作横梁、贝雷片作纵梁，在贝雷片纵梁上铺设间距为 50cm的 I10 工字钢横梁，而后再纵向铺设间距为30cm的 10 ×10mm木枋。
2、计算依照1、《路桥施工计算手册》；2、《钢构造设计规范》；3、《公路桥涵施工规范》；4、《金九大桥施工组织设计》；5、国家部委拟订的其他规定、规程、规范。
3、支架受力计算工况一、选用2m高箱梁进行验算（满堂支架）箱梁腹板为箱梁最大集中荷载处，以此作为自重验算。
以下列图。
竖向荷载永远荷载（分项系数取 1.2 ）：①模板及连结件的自重力800N/ m2②可变荷载（分项系数取 1.4 ）：③施工荷载1000N/ m2④混凝土倾倒荷载2000N/ m2⑤振捣荷载2000N/ m2共计5800N/ m 2现浇箱梁梁段空心断面现浇箱梁梁段空心断面 ( 简化）C B C B CA 现浇箱梁梁端荷载分区断面 A现浇箱梁横断面钢管支架地点表示图箱梁各部位荷载简化表起点终点序号部位部位起点砼厚荷载大小累加其他终点砼厚荷载大累加其他荷载小荷载度（ cm) (KN/m2) 度（ cm)（ KN/m2) (KN/m2) （KN/m2)1 B 区腹板地点200 53 200 532 A 区翼板地点20045200453 C 区空心地点2828现浇箱梁横断面荷载表示图依据上表利用空间有限元软件 MIDAS CIVIL2006 依据实质现浇支架搭设成立现浇梁段的模形，模形取梁段端最重地点进行模拟。
01-贝雷梁组合式支架计算书(1稿)
贝雷支架 计算书（1稿）编制： 复核： 审核：321贝雷支架计算书1、支架概述该支架为组合支架：采用321贝雷作为承重纵梁，纵梁顶布置满堂支架，满堂支架支撑钢管为φ48×3.5mm 钢管。
箱梁底模和侧模采用钢模板，横向方木为8×8cm ，纵向方木为10×10cm 。
支架的总体布置见附图。
2、栈桥验算墩柱内的贝雷纵梁在上部满堂支架搭设前先做栈桥使用，通行汽车进行材料运输。
2.1、汽车荷载设计汽车荷载为80吨，单车道，其布置如下图1。
80KN180KN270KN270KN80吨车图1 80吨汽车荷载布置图2.2、321贝雷计算参数 321贝雷计算参数如下表1。
表1 加强型321贝雷力学性能表惯性矩(cm4) 抗弯截面参数（cm3) 容许弯矩(KN ·m) 容许剪力(KN) I W ［M 0］ ［Q 0］ 577434.47699.11687.5245.22.3、桥面板计算2.3.1、组合式桥面板结构桥面结构为12mm 钢板+Ⅰ12工字钢，工字钢间距为20cm 。
2.3.2、面板计算 （1）、面板截面参数取1mm 宽度计算，截面参数如下： 12133412311112121111214412121246b mmA b h mm I b h mm W b h mm ===⨯===⨯⨯=== （2）轮载取满载轮压计算。
2702211250.20.6Pp KPa ab ===⨯ （3）受力计算按3等跨连续梁计算，计算跨径200mm 。
122max max 44max50.0011125 1.125/ 1.125/0.10.1 1.12520045004500187.5215240.6770.677 1.1252002000.40.5100100 2.110144400q b p KN m N mmM ql N mmM MPa f MPa W ql mm mm EI σδ==⨯====⨯⨯=⋅====⨯⨯====⨯⨯⨯（4）结论面板的强度和刚度满足规范要求。
现浇箱梁支架方案计算书(贝雷片顶托)
福清项目现浇箱梁支架计划计算书钢管桩+贝雷梁+顶托支架计划1、计划概况1.1编制根据⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》；⑵《马路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；⑶《马路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；⑷《马路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）；⑸《建造施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）；⑹《马路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）；⑺《马路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）；⑻《装备式马路钢桥使用手册》；⑼《路桥施工计算手册》。
⑽《建造施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）⑾《建造施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）；⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003）⒀《马路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001）1.2 工程概况外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交错口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本展示西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。
瑞亭大桥：中央桩号为K0+377.8，起尽头桩号：K0+116.46—K0+638.5。
桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。
桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面延续箱梁。
桥梁下部：采用肋板式桥台。
柱式桥墩、桩基础。
桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。
贝雷梁支架计算书
简支箱梁贝雷支架现浇施工方案计算书一、工程概况为加快现浇简支箱梁施工进度，确保施工工期，施工单位决定增加2套贝雷支架和1套箱梁模板，进行现浇简支箱梁的施工。
计划采用贝雷支架进行箱梁现浇的桥梁孔跨位置见下表:表1 计划采用贝雷支架的桥梁孔跨贝雷支架现浇梁施工就是用贝雷片组装成箱梁施工的支撑平台,在贝雷架上进行箱梁模板安装、模板预压、钢筋安装、砼浇注、预应力初张拉等施工项目。
它与移动模架的区别在于,支撑系统与模板系统是分离的，且没有液压和走行系统.贝雷支架经受力检算后,必须能满足制梁过程的各种荷载及形变.二、贝雷支架施工方案介绍针对最不利的墩高19.5m,跨度32m的梁，设计两种方案。
这里对这两种方案进行检算。
方案1的贝雷支架布置图见图1、图2。
图1 32米现浇梁贝雷支架顺桥向布置图图2 32m现浇梁现浇支架横向布置（方案1）方案2的贝雷支架布置图见图3、图4。
图3 方案2中的贝雷梁纵桥向布置图4 方案2中的贝雷梁横桥向布置三、贝雷支架施工计算内容1、贝雷梁强度、位移计算2、立柱强度、稳定计算3、立柱基础即承台抗剪切破坏检算4、横梁计算四、贝雷支架施工计算（一)荷载分析1、箱梁自重32m梁体混凝土用量为334。
5m3,容重按2.6t/m3计，则梁体重量为870t.2、箱梁内外模板重量根据现浇箱梁定型模板图按150t考虑,呈均布荷载形式布置在底板上面。
3、人、机、料及施工附加荷载人、机、料及其他施工附加荷载取4。
5kN/m2。
（二)方案1的贝雷梁及立柱承载能力计算1、腹板正下方贝雷梁计算将混凝土的重量考虑1。
1倍的增大系数，人、机、料及其他施工附加荷载按箱梁底宽5m考虑，则每延米的荷载集度为：(≈870⨯1.1+⨯⨯+1505.4362kN/m56.10/32)所以参与计算的作用于支架上的荷载实际为：/362=⨯326.mmkN11803kN为安全计，假定半个箱梁的重量及施工机具、模板重量均由腹板正下方的6片贝雷梁承受。
现浇箱梁贝雷架+钢管桩模架计算书
*****高速公路南连接线**标段A2#桥第五联箱梁钢管桩模架计算书*****公路工程公司*****高速公路南连接线*****标项目经理部2010年8月26日目录一、工程概况 (1)二、荷载计算 (2)三、构件计算 (3)1、底模板 (3)2、中孔肋木计算 (4)3、中孔楞木计算 (5)4、中孔贝雷梁计算 (9)5、中孔主横梁计算 (11)6、中孔立柱计算 (12)7、边孔肋木计算 (14)8、边孔贝雷梁计算 (15)9、边孔主横梁计算 (17)10、边孔立柱计算 (18)四、结论 (21)A2桥第五联（跨M、F线）现浇箱梁模板支架计算一、工程概况A2桥第五联跨越M、F线，为三孔连续刚构桥。
跨径组合为35+45+35m。
箱梁在15#、18#墩处为简支，第16#、17#墩处墩梁固结。
箱梁底宽8m，顶宽12m (两侧翼缘悬挑各2m)。
横截面为单箱双室。
箱梁为变高梁，跨中梁高1.8m,根部梁高3m。
固结墩顶横隔板厚2m，简支墩顶横隔板厚1.5m。
箱梁纵向梁底为直线与R＝143.20m的圆曲线组合，中孔梁顶中部为6m直线段，边孔近15#、18#墩处有15.45m直线段。
箱梁腹板垂直，厚50cm。
梁底与地面最大高差17.05m。
设计分为A、B、C三个节段现浇，C50砼数量453.9+459+236.9 m3 。
A2桥第五联纵断面图墩位断面图跨中断面图端支点断面图墩中线断面图二、荷载计算1、现浇砼的荷载偏安全地假定所有砼荷载仅由底板均摊，荷载分项系数 1.2,砼容重26KN/m3。
则p1＝（453.9+459+236.9）×26×1.2÷（35+45+35）÷8＝38.9932KN/m22、施工人员料机具堆放p2,荷载分项系数1.4①计算模板、肋木时取2.5×1.4=3.5Kpa②计算支承肋木的梁时取1.5×1.4=2.1Kpa③计算立柱时取1×1.4=1.4Kpa3、振捣砼荷载p3=2×1.4=2.8Kpa，分项系数1.44、芯模自重p4=2.1×1.2=2.52Kpa，分项系数1.2以上参数取值见《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》 JGJ166-2008第4.3.1和《路桥施工计算手册》第八章模板工程周水兴等编著三、构件计算1、底模板底模用 1.5cm厚竹胶板一等品，弹性模量取9×103MPa，抗弯强度80Mpa，抗弯剪强度取1.9MPa。
贝雷片支架法现浇制梁施工计算书
目录1、编制依据 (1)1.1、施工图纸 (1)1.2、标准、规范 (1)1.3、上级部门颁发的文件、规定 (2)1.4、其它 (2)2、编制原则 (2)3、工程概况 (3)3.1、主要技术标准 (3)3.2、工程概况 (3)3.3、岩土工程勘察 (4)3.3.1、地形、地貌 (4)3.3.2、地质条件 (4)4、施工部署 (5)4.1、施工工法 (5)4.2、一跨式移动支架材料用量 (5)4.3、两跨式移动支架材料 (6)5、支架设计 (8)5.1、移动支架概述 (8)5.1.1、设计原理 (8)5.1.2、特点 (8)5.1.3、主要技术参数 (8)5.1.4、支架系统构成 (9)5.1.4.1、主结构系统 (9)5.1.4.2、外模系统 (9)5.2、两跨式支架 (9)5.2.1、两跨式支架设计图（以32m为例） (9)5.2.2、移动支架计算书 (15)5.2.2.1、主要技术标准 (15)5.2.2.2、采用数据(单层单排加强型贝雷梁） (15)5.2.2.3、计算荷载 (16)5.2.2.4、结构计算 (17)5.2.2.5、内力验算 (18)5.2.2.6、贝雷梁下横梁I36a工字钢验算 (19)5.2.2.7、φ529螺旋钢管支柱验算 (21)5.2.2.8、承台上I50工字钢验算 (22)5.2.2.9、中间支墩设计 (23)5.2.2.10、承台验算 (24)5.2.2.11、计算结论 (25)5.3、一跨式移动支架 (25)5.3.1、一跨式支架设计图（以32m为例） (25)5.3.2、移动支架计算书 (29)5.3.2.1、主要技术标准 (29)5.3.2.2、采用数据(双层单排加强型贝雷梁） (29)5.3.2.3、结构计算 (30)5.3.2.4、计算荷载 (31)5.3.2.5、内力验算 (32)5.3.2.6、贝雷梁下横梁2I36a工字钢验算 (32)5.3.2.7、φ529螺旋钢管支柱验算 (35)5.3.2.8、承台上I63c工字钢验算 (35)5.3.2.9、承台验算 (37)5.3.2.10、计算结论 (38)贝雷片支架法现浇制梁计算书1、编制依据1.1、施工图纸1.1.1、《七乡河特大桥施工图》，图号：沪宁城际施（桥）-W15；1.1.2、《双线单箱单室现浇后张法预应力混凝土简支整孔箱梁31.1m》，图号：沪宁城际施图（通桥）-I-01；1.1.3、《双线单箱单室现浇后张法预应力混凝土简支整孔箱梁23.1m》，图号：沪宁城际施图（通桥）-I-02；1.1.4、《简支梁桥上预埋钢筋布置图》，图号：沪宁城际施图（轨）预埋1；1.1.5、《七乡河特大桥接触网基础预留接口设计图》，图号：沪宁城际施（桥）-W15-J00；1.1.6、《综合接地通用图》，图号：沪宁城际施图-（接地）参；1.1.7、《盆式橡胶支座安装图》，图号：沪宁城际施图（通桥）-Ⅵ-01。
贝雷支架计算现浇梁箱梁
邯黄铁路40m现浇梁下部贝雷平台方案一、工程概况南澧河10号-11号墩之间存在高约4米台阶,假设直接采纳满堂支架无法跨越,打算在此处搭设贝雷支架作为平台跨越台阶,再在平台上搭设满堂支架。
由下至上依次为：一、混凝土条形基础:中间墩宽3.5m(线路方向），边墩宽2.5米；长10米（垂直线路方向），高0.8米。
底部设钢筋网片（钢筋直径不小于16mm,间距不小于20cm）。
二、双层贝雷梁支墩（高3米），共设边墩设5排（间距0.5米）排间设横联,中墩设7排。
3、上安设贝雷梁。
4双槽钢。
5、槽钢上布设顺线路方向12号双槽钢间距60cm。
6、搭设纵横间距均为60cm碗口支架。
一、现浇梁分段模型2、计算分析见下表1、40m现浇梁重量计算单元号长度(m) 总重量(Kg) 底板宽度(m) 换算为实心矩形板厚度(m)1 26956 1.922 100895 1.963 309390 1.334 100895 1.965 26956 1.92换算后得出两侧7m范围按板厚计算,中间按米计算。
计算分腹板区、底板及翼板区分别计算。
腹板区按照混凝土最大厚度计算,底板及翼板区按照平均厚度米计算。
2、模板自重2kN/m2，混凝土钢筋自重28kN/m3，施工活荷载6.50kN/m2。
二、贝雷梁纵梁计算支墩采纳双层贝雷梁，纵梁采纳单层贝雷梁，共设2跨，跨度均为12米。
腹板区贝雷梁间距0.3米，底板区贝雷间距0.6米。
荷载计算：贝雷经受荷载为KN/ m2 KN/ m2上部碗口支架自重：依照（0.6*0.6*0.6）m计算为KN/ m2模板重量：2kN/m2kN/m2KN/mKN/mKN/m 的线荷载计算。
(1)、计算参数查《装配式钢桥手册》的不增强单层单排贝雷梁允许弯矩为：788.2KN.m ；允许最大剪切力245.2KN 。
关于临时工程贝雷各构件允许拉、压、弯应力=273MPa ，允许剪应力为156MPa 。
43、E=2x105 MPa (2)、贝雷梁的内力及位移计算弯矩计算: 按单跨简支梁受均布荷载情形计算剪力计算：挠度计算：贝雷梁的计算贝雷梁依照简支梁进行强度和挠度计算。
互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书
互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书本计算书以0匝道桥第6联第一跨为例进行编制，其余跨径小于30m的孔跨类型的支架和模板施工参照该跨径的方案，其余桥宽可参照该跨进行相应调整。
匝道桥第6联第一跨上部构造为单箱单室结构预应力碗连续现浇箱梁体系。
跨径为30m箱梁高1. 80m,等宽段箱梁顶宽10. 5叫底板宽3. 5m,顶板厚25cm底板厚25cm跨中截面腹板厚度50cm,中横梁两侧各2・5ni范围内腹板加厚至70cm端横梁附近2. 5m范围内腹板加厚至70cm其中中横梁厚1.0m,端横梁厚2.0m,横梁处横桥向支座中心距2.0m。
桥面横坡为单向坡3.00%o一、计算依据㈠、《路桥施工计算手册》；㈡、厦漳高速公路A3合同段两阶段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、修改图纸及文件资料；㈢、《装配式公路钢桥多用途使用手册》；㈣、《公路桥涵施工技术规范》；㈤、《公路桥涵设计规范》；的、《贝雷梁使用手册》；（七）、《建筑结构荷载规范》。
二、支架设计要点钢管桩基础支架基础采用钢管桩做为基础。
现浇箱梁支架基础平面布置图和现浇箱梁贝雷支架横断面图如上。
0匝道桥第30联第一跨径L二30m桥宽m等截面标准现浇箱梁。
跨中设两个中支墩，中支墩钢桩中心距中心的距离按2.0m设置。
边支墩距两边桥墩边缘1.75m各设置一排钢管桩做为边支墩。
边支墩和各中支墩之间的钢桩中心距中心的距离为12.25m。
每个中支墩：钢管桩© 42.5*0. 6cm、7根，钢管桩间距按1. 29m布置。
钢管桩上布置2136b、L>1150cm工字钢作横梁，横梁上布置支架贝雷片纵梁，支架高度8. 38m o㈡、支架纵梁用国产贝雷片支架拼装成支架纵梁，两排一组。
支架结构均采用简支布置。
23#墩〜24#墩：跨中设两个中支墩。
23#墩〜第一个中支墩、第二个中支墩〜24#墩贝雷纵梁计算跨度均为12. 25m由11排单层贝雷纵梁组成；贝雷纵梁组与组间距为2ni每组排距除第5、6、7片为0.45m外，其余均按0・9ni等间距布置。
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水上现浇箱梁贝雷梁支架计算书水上施工，需采用钢管桩搭设贝雷梁作为支架基础，再在贝雷梁上搭设钢管支架的方案。
以27m跨径为例，其中贝雷梁按三跨连续梁，每跨9m，横向设置18组双排单层贝雷梁，在腹板下设置2组双排单层贝雷梁，每个桥跨之间的贝雷梁下设置4排钢管（直径60cm），每排钢管13根，钢管长度19.5m，入土长度19m。
（一）计算荷载1、箱梁恒载计算：C50砼荷载：1943.2m3/4*24KN/m3=11659.20KN钢筋及钢绞线荷载：712.10KN+141.13KN=853.23KN恒载：P1=11659.20+853.23=12512.43KN2、支架模板荷载：（1）底模自重荷载：（底模重量按8.0KN/m3）P1'=0.015m*17m*28m*8.0KN/m3=57.12KN（2）侧模自重荷载：P2'=0.015m*1.7m*28m*2*8.0KN/m3=11.42KN（3）翼缘板底模自重荷载：P3'=0.015m*3.75m*28m*2*8.0KN/m3=25.20KN（4）模自重荷载：P4'=0.015m*38m*28m*8.0KN/m3=127.68KN（5）模板底小肋自重荷载：（小肋横桥向布置，间距0.2m，尺寸0.1m*0.1m）P5'=（17m+1.7m*2+3.75m*2）*28m*0.1m*0.1m*8.0 KN/m3/0.2m=312.48KN （6）模板底大肋自重荷载：（大肋纵桥向布置，间距0.6m，尺寸0.1m*0.15m）P6'=（17m+1.7*2m+3.75m*2）*28m*0.1m*0.15m*8.0 KN/m3/0.6m=156.24KN （7）支架自重荷载：立杆横桥向0.6m布置，纵桥向0.9m布置，支架平均高度4m，水平杆按1.2m布置立杆自重荷载：25.5*28*4/0.6/0.9=203.09KN横杆自重荷载：25.5*28*4/0.6+25.5*28*4/0.9=304.64KN支架自重荷载：P7'=203.09+304.64=507.73KN支架及模板荷载：P2=P1'+P2'+P3'+P4'+P5'+P6'+P7'=1197.87KN3、人和机具在模板上移动荷载（取2.5KN/m2）：P3=25.5*28*2.5=1785KN4、振捣混凝土产生的荷载（取2.0KN/m2）：P4=25.5*28*2=1428KN5、倾倒混凝土时产生的荷载（取2.0KN/m2）P5=25.5*28*2=1428KN6、28a工字钢自重荷载：P6=34*26.5*43.47=391.66KN平均荷载：Q6=0.534KN/m27、贝雷梁自重荷载P7=9*36*2.7=874.8KN8、36a工字钢自重荷载：P8=25.5*8*59.9=122.2KN9、20mm厚钢板自重荷载（与钢管桩焊接，0.8m*0.8m）：P9=52*0.8*0.8*0.02*78KN=51.92KN10、钢管桩自重荷载：（4排，每排13根Φ600mm钢管桩）钢管桩由钢板卷制而成，钢板选用10mm厚度。
由此单根钢管桩自重荷载为：19.5*3.14*0.6*0.01*78KN/m3=28.66KN钢管桩总体自重荷载为：P10=28.66*52=1490.09KN二、I28a工字钢验算I28a工字钢作为小横梁，间距和支架纵桥向间距一样，在梁端及中隔板处间距为60cm，在其余位置间距90cm。
通过比较，箱室下跨径为1.225m的小横梁比翼缘板处跨径为1.675m的小横梁受力大，故只验算跨径为1.225m的小横梁。
（1）梁端及中隔板处间距为60cm梁端及中隔板处梁体平均荷载为42.5KN/m2，模板支架荷载按6KN/m2计，人员和机具荷载、振捣混凝土荷载、倾倒混凝土荷载均按2KN/m2计；则总荷载为g=（42.5+6）*1.2+6*1.4=66.6KN/m。
强度验算；跨中弯矩：M1/2=glL2/10=66.6*0.6*1.2252/10=6KN•m；W=5.082×10-4m3σw=M1/2/W=6/(5.082×10-4)=11.81MPa≤145MPa刚度验算：弹性模量E=2.1×105Mpa I=71.15×10-6m4ƒ=5glL4/384EI=5*66.6*0.6*1.2254/（384*2.1×105*71.15×10-6）=0.08mmƒ＜L/400=1.5mm梁端和中隔板处采用I28a工字钢能满足要求。
（2）其余位置间距为90cm其余位置按照B-B截面计算，梁体平均荷载为26.25KN/m2，模板支架荷载按6KN/m2计，人员和机具荷载、振捣混凝土荷载、倾倒混凝土荷载均按2KN/m2计；则总荷载为g=（26.25+6）*1.2+6*1.4=47.1KN/m。
强度验算；跨中弯矩：M1/2=glL2/10=47.1*0.9*1.2252/10=6.36KN•m；W=5.082×10-4m3σw=M1/2/W=6/(5.082×10-4)=12.51MPa≤145MPa刚度验算：弹性模量E=2.1×105Mpa I=71.15×10-6m4ƒ=5glL4/384EI=5*47.1*0.9*1.2254/（384*2.1×105*71.15×10-6）=0.08mmƒ＜L/400=1.5mm其余位置采用I28a工字钢能满足要求。
三、贝雷梁验算1、按均布荷载计算荷载组合：P=（P1+P2）*1.2+（P3+P4+P5）*1.4+（P6+P7）*1.2=24469.51KN均于布36片贝雷梁上，则每组贝雷梁受力：F=P/11=24186.18/36=679.71KN即每组贝雷梁上均布荷载为Q=671.84/28=24.28KN（1）强度验算Mmax=0.1*QL2=0.1*23.99*（28/3）2=211.51KN•m＜【M】=788.2KN•mQmax=0.6*QL=0.6*23.99*（28/3）=135.97KN＜【Q】=245.2KN强度满足要求。
（2）刚度验算E=2.1*105MPa，I=0.0025m4ƒ=0.512QL4/100EI=0.512*24.28*（28/3）4/(100*2.1*105*0.0025)=1.8mm1ƒ=0.5*0.1524*（32-1）=6.1mm2ƒ= ƒ+ ƒ2=7.9mm＜【ƒ】=14000/400=35mm1刚度满足要求。
故横向布置36片贝雷梁满足要求，为保证腹板下贝雷梁强度及刚度要求，对腹板下贝雷梁进行加强。
2、腹板下贝雷梁计算根据贝雷梁布置图，通过比较，中腹板下贝雷梁受力较大，中腹板下4片贝雷梁分配荷载宽度2.575m，中腹板下平均荷载为24.69KN/m2，模板支架荷载按6KN/m2计，人员和机具荷载、振捣混凝土荷载、倾倒混凝土荷载均按2KN/m2计，则4片贝雷梁荷载为Q=2.575*（（24.69+6）*1.2+6*1.4）=116.46KN/m。
贝雷梁纵向基本为空心段，除跨中和两端为实心段，考虑到跨中实心段较少，两端实心段基本在钢管桩上方，故贝雷梁验算时，纵桥向按照均布荷载计算。
（1）强度验算Mmax=0.1*QL2=0.1*116.46*（28/3）2=1014.50KN•mMmax＜【M】=4*788.2KN•m*0.9=2837.52KN•mQmax=0.6*QL=0.6*116.46*（28/3）=652.18KNQmax＜【Q】=4*245.2KN*0.9=882.72KN（2）刚度验算E=2.1*105MPa，I=4*0.0025m4=0.01m4ƒ1=0.512QL4/100EI=0.512*116.46*（28/3）4/(100*2.1*105*0.01)=2.2mmƒ2=0.5*0.1524*（32-1）=6.1mmƒ= ƒ+ ƒ2=8.3mm＜【ƒ】=14000/400=35mm1刚度满足要求。
三、36a工字钢验算钢管桩面用两根I36a双拼做做主梁。
荷载组合：P= P=（P1+P2）*1.2+（P3+P4+P5）*1.4+（P6+P7+P8）*1.2=24616.15KN 每片工字钢受力：P/8=3077.02KN又有36片贝雷梁传力于工字钢，即F=3072.44/36=85.47KN由于贝雷梁作用点与钢管桩相重合，即工字钢无剪力、弯矩和扰度存在，即I36a工字钢满足要求。
四、钢管桩验算根据提供的百水芊城主线上跨桥第一联和第二联地质详细报告，并进过地址岩层比较，将地质最不利的情况作为验算依据，确定钢管桩打入深度。
钢管桩钢管桩采用600mm直径钢管，厚度10mm，长度19.5m，实际入土长度19m。
地质情况如下：1、钢管桩摩阻力计算：根据《桩基工程手册》沉桩的承载力允许值计算如下：[R a]=1/2（u∑a i•q sik•l i+a r•A p•q pk）式中：u——桩身周长；n——土的层数；q sik、q pk——桩周第i层土的桩侧摩阻力标准值和桩端处的承载力标准值；l i——桩周第i层土的厚度；A p——桩端投影封闭的面积；a i，a r——分别为振动沉桩对各土层桩侧摩阻力和桩端承载力的影响系数，取0.7。
因此，由上式计算得出[R a]=0.5*[3.14*0.6*0.7*(32*0.6+30*6.5+64*1.2+58*7+72*1)+0.7*3.14*0.3*0.3*270 ]=533.78KN钢管桩上荷载组合：P=(P1+P2)*1.2+(P3+P4+P5)*1.4+(P6+P7+P8+P9+P10)*1.2=26466.57KN[R a]＞P/52=26466.57/52=508.97KN钢管桩单桩承载力达到总体承载力要求。
3、稳定性验算钢管截面积A=18526mm惯性矩I=806753140mm4i=（I/A）1/2=208.7mmλ=KL/i=0.7*19.5*103/208.7=65.4查表得：弯曲系数φ1=0.745σ=P/Aφ1=533.78/(18526*0.745)=38.67MPa 取安全系数K=2则2σ=2*38.67=77.34MPa＜170MPa. .word.资料. ..水上支架示意图（纵桥向） 933.33933.33933.33. .word.资料. .. 水上支架示意图（横桥向） 933.33933.3326502550933.33212.5212.5212.5212.5212.5212.5212.5212.5212.5212.5212.5212.5。