新旧规范中混凝土抗冲切承载力的对比
混凝土抗冲切承载力在新旧规范中的对比
Ｇ Ｊ１ —９规范关于不配冲切钢筋 的混凝土板 受冲切 承载力 合 以下条件 ： Ｂ ０８
的计算公 式 ：
Ｆ１ ０ ６ ≤ ．Ａ ｏ （） １
１ ２ ＧＢ ５ ０ ０ ２ ０ ． ０ １ — ０ ２规 范 在局 部荷载或集 中反力作用下不 配置箍筋或弯起钢筋 的板 ，
混 凝 土 抗 冲 切 承 载 力在 新 旧规 范 中 的对 比
张 源 妍
摘 要： 通过对我 国新 旧《 混凝 土结构设 计规范》 中有关混凝土抗冲切承载力验算 的对 比和 分析， 出了二者 的联 系与不 得 同， 出新规范在保证安全度 的情况下适 当地 降低 了可靠性指标 ， 指 补充 了双 向预应力混凝土板和板柱结构 受冲切承载力 计算 的相关 内容 ， 而使工程设计人 员能够更加灵 活地运用新规 范进行 结构 设计。 从
关键词 ： 混凝土结构 ， 冲切 承载力， 设计规 范
中 图分 类 号 ： ３ ２ ＴＵ １ 文献 标 识 码 ： Ａ
我 国原《 混凝 土结构设计规范》 以下简称 Ｇ Ｉ１ ９规范 ） （ Ｂ ０８ 中 的冲切承载力计算是根据 国内外试验 资料提 出的经验公式 ， 它基
本上反映 了影响板抗 冲切 承载 力的 主要 因素 ， 式形 式简单 ， 公 便
的同时 ， 在板底支座处铺垫 １２ ： ：～１４的水泥砂浆 ， 以 １ ～ 参 考 文 献 ： 厚度 ５ｒ ｍ ［］ １ 王世 才． 地面沿板缝方 向裂缝 问题探 讨 ［］ 建筑技 术 ，９４ 楼 Ｊ． １８ ２ Ⅱ ０Ｈ ｎ为宜 ， 使板 与支座粘结牢固。
２５ 加 强楼板 构 件 的质量 管理 ．
虑因素不够全 面。我 国新颁布 的《 混凝土结构 设计规范》 以下 简 式 中： ——与呈 ４ 。 （ Ａ ５冲切破 坏锥 体斜 截面相交 的全部箍筋截 面
混凝土新旧版规范对比第9章
9 结构构件的基本规定9.1 板（I）基本规定9.1.1混凝土板按下列原则进行计算：1两对边支承的板应按单向板计算；2四边支承的板应按下列规定计算：1）当长边与短边长度之比小于或等于2.0时，应按双向板计算；2）当长边与短边长度之比大于2.0，但小于3.0时，宜按双向板计算；当按沿短边方向受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋；3）当长边与短边长度之比大于或等于3.0时，宜按沿短边方向受力的单向板计算。
条文说明：分析结果表明，四边支承板长短边长度比大于、等于3.0时，板可按沿短边方向受力的单向板计算；此时，沿长边方向配置本规范第9.1.7条规定的分布钢筋已经足够。
当长短边长度比在2~3之间时，板虽仍可按沿短边方向受力的单向板计算，但沿长边方向按分布钢筋配筋尚不足以承担该方向弯矩，应适当增大配筋量。
当长短边长度比小于2时，应按双向板计算和配筋。
9.1.2现浇混凝土板的尺寸宜符合下列规定：1板的跨厚比：钢筋混凝土单向板不大于30，双向板不大于40；无梁支承的有柱帽板不大于35，无梁支承的无柱帽板不大于30。
预应力板可适当增加；当板的荷载、跨度较大时宜适当减小。
2现浇钢筋混凝土板的厚度不应小于表9.1.2规定的数值。
表9.1.2 现浇钢筋混凝土板的最小厚度（mm）条文说明：本条考虑结构安全及舒适度（刚度）的要求，根据工程经验，提出了常用混凝土板的跨厚比，并从构造角度提出了现浇板最小厚度的要求。
现浇板的合理厚度应在符合承载力极限状态和正常使用极限状态要求的前提下，按经济合理的原则选定，并考虑防火、防爆等要求，但不应小于表9.1.2的规定。
本次修订从安全和耐久性的角度适当增加了密肋楼盖、悬臂板的厚度要求。
还对悬臂板的外挑长度作出了限制，外挑过长时宜采取悬臂梁-板的结构形式。
此外，根据工程经验，还给出了现浇空心楼盖最小厚度的要求。
根据己有的工程经验，对制作条件较好的预制构件面板，在采取耐久性保护措施的情况下，其厚度可进一步减薄。
《混凝土强度评定标准》(GB_T50107-2010)新旧版差异重点对比说明
楼层、同一配合比的混 也与工作班的划分有关。
凝土，取样不少于一次。
统计方法评定满足两个
公式的要求： mfcu≥fcu,k+λ1·Sfcu fcu，min≥λ2·fcu,k 其中合格判断系数的试 件组数选项分别为 “10～14、15～19、≥ 20”， λ 1 取 值 分 别 为
验算函数中的λ1 系数确定如 下：根据《建筑工程施工质量验 收统一标准》(GB50300-2001） 第 3.0.5 条规定,生产方风险和用 户方风险均应控制在 5%以内。 详见 5.1.3 条文解释。
混凝土强度应分批进行 检验评定。一个验收批 的混凝土应由强度等级 相同、龄期相同以及生 产工艺条件和配合比基 本相同的混凝土组成。 对施工现场的现浇混凝 土，应按单位工程的验 收项目划分验收批……
试件取样规定只有两 条，以混凝土浇注量 100m3 为取样单位。
统计方法评定满足两个 公式的要求： mfcu-λ1sfsu≥0.9fcu,k fcu，min≥λ2 fcu,k 其中合格判断系数的试 件组数选项分别为 “10～14、15～24、≥ 25”，λ1 取值分别为 “1.07、1.65、1.60”
凝土评定作了适当调整。
将验收批改为检验批
试件取样规定有 4 条，
第 3 条：当一次连续浇 在制定取样频率的要求时，考虑
筑的同配合比混凝土超 了各种类型混凝土生产单位的
过 1000 m3 时，每 200 m3 生产条件及工程性质的特点，取
取样不少于一次。第 4 样 频率 既与 搅拌 机的 搅拌 盘
条：对房屋建筑，每一 （罐）数和混凝土总方量有关，
《混凝土强度评定标准》（GB/T50107-2010） 新旧版差异重点对比说明
条文号 旧版 新版
2011新旧混凝土规范对比
章节变动：预应力补充内容后由第6章调到第10章修订原则：∙提高安全储备，保证结构安全∙提高抗灾能力，以人为本∙完善耐久性设计∙高性能高强材料的应用∙规范合理分工协调修订的主要内容：(1)增加结构方案和结构防倒塌设计的原则，提高结构在偶然作用下的抗灾性能。
(2)面对我国大量既有建筑安全性与改造的迫切需要，增加既有结构设计的原则规定。
(3)调整正常使用极限状态的荷载组合，以及预应力构件的验算要求。
(4)增加楼盖舒适度的设计，控制结构竖向自振频率。
(5)完善耐久性设计方法，适当增加钢筋保护层厚度，提出了使用期维护、管理的要求。
(6)淘汰低强度钢筋，采用高强2高性能钢筋，提出钢筋延性(最大力下的总伸长率)的要求。
(7)解决配筋密集的困难, 提出并筋(钢筋束)配置的规定。
(8)扩充结构分析内容及各种效应的分析方法,提出非荷载效应(温度、收缩)分析的原则。
(9)完善结构构件考虑二阶效应的计算方法。
(10)适应复杂结构非线性分析及设计, 完善材料本构关系及混凝土多轴强度准则的内容。
(11)增加斜截面受剪承载力计算的安全性, 完善双向受剪设计方法, 调整冲切承载力计算。
(12)补充拉、弯、剪、扭复合受力构件设计的相关规定, 明确应力配筋的有关要求。
(13)调整正常使用极限状态裂缝宽度及刚度的计算方法, 计算结果略有放松。
(14)改进钢筋锚固和连接的方式, 补充完善机械锚固、机械连接等手段。
(15)考虑配筋特征值调整钢筋最小配筋率, 增加安全度, 同时控制大截面构件的最小配筋率。
(16)在梁柱节点中引入钢筋机械锚固的有关规定, 简化锚固配筋构造。
(17)补充、完善各类装配整体式结构及叠合式(水平、竖向)结构的设计原则及构造要求。
(18)调整预应力混凝土收缩、徐变及新工艺、新材料预应力损失计算的规定。
(19)增加无粘结预应力的有关内容, 补充、完善各种预应力构件的配筋构造措施。
(20)调整混凝土构件抗震等级以及有关内力调整的规定, 提出抗震钢筋延性的要求。
《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)新旧版差异重点对比说明
《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002） 新旧版差异重点对比说明
条文号 5.2.1 强条
5.2.2 强条
5.3.2A 主控项
5.3.3 一般项
原条文 钢筋进场时，应按现行 国家标准《钢筋混凝土 用热轧带肋钢筋》 GB1499 等 的 规 定 抽 取 试件作力学性能检验， 其质量必须符合有关标 准的规定。 对有抗震设防要求的框 架结构，其纵向受力钢 筋的强度应满足设计要 求；当设计无具体要求 时，对一、二级抗震强 度，检验所得的强度实 测值应符合下列规 定：………
关标准的规定抽取试件作力 了重量偏差作为钢筋进场验收的要求。
学性能和重量偏差检验，检验 2.钢筋进场时，应检查产品合格证和出厂检验报告，
结果必须符合有关标准的规 并按相关标准的规定进行抽样检验。
定。
3.对于每批钢筋的检验数量，应按相关产品标准执
行。
对有抗震设防要求的结构，其 1.根据新颁布的国家标准《混凝土结构设计规范》 纵向受力钢筋的性能应满足 GB50010、《建筑抗震设计规范》GB50011 的规定，本 设计要求；当设计无具体要求 条提出了针对部分框架、斜撑构件中纵向受力钢筋强 时，对按一、二、三级抗震等 度、伸长率的规定，其目的是保证重要结构构件的抗 级设计的框架和斜撑构件（含 震性能。 梯段）中的纵向受力钢筋应采 2.本条中的框架包括各类混凝土结构中的框架梁、框 用 HRB335E 、 HRB400E 、 架柱、框支柱及板柱等。 HRB500E、HRBF335E、HRBF400E 3.牌号带“E”的钢筋是专门为满足本条性能要求生 或 HRBF500E 钢筋，其强度和 产的钢筋，其表面轧有专用标志。 最大力下总伸长率的实测值 应符合下列规定：……… 3 钢筋的最大力下总伸长率 不应小于 9%。 钢筋调直后应进行力学性能 1.本条规定了钢筋调直后力学性能和重量偏差的检 和重量偏差的检验，其中强度 验要求，为本次局部修订新增条文，所有用于工程的 应 符 合 有 关 标 准 的 规 调直钢筋均应按本条规定执行。增加本条检验规定是 定………。采用无延伸功能的 为加强对调直后钢筋性能质量的控制，防止冷拉加工 机械设备调直的钢筋，可不进 过度改变钢筋的力学性能。 行本条规定的检验………。 2.对钢筋调直机设备是否有延伸功能的判定，可由施
新规范承载力特征值与旧规范各承载力值异同浅析
收稿日期：２００３－１１－０７ 作者简介：张云峰（１９７４－），男（汉族），陕西渭南人，山东省地质矿产勘查开发局工程师、注册土木工程师（岩土），水文地质与工程地质专业，从事工程勘察及基础工程施工管理工作，山东省济南市历山路７４号，（０５３１）６４０３４６９，ｙｆｅｎｇ＿ｚｈａｎｇ＠ｔｏｍ．ｃｏｍ。
新规范承载力特征值与旧规范各承载力值异同浅析张云峰（山东省地质矿产勘查开发局，山东济南２５００１３）摘 要：通过对枟建筑地基基础设计规范枠（ＧＢ５０００７－２００２）（新规范）地基承载力特征值和旧规范地基承载力基本值、标准值、设计值的概念及确定方法的对比，进一步明确了它们之间的异同，对于工程勘察技术人员准确确定地基承载力特征值有一定帮助。
关键词：建筑地基基础设计规范；承载力；特征值；基本值；标准值；设计值中图分类号：ＴＵ４７ 文献标识码：Ｂ 文章编号：１６７２－７４２８（２００４）０４－００２４－０３ 自从枟建筑地基基础设计规范枠（ＧＢ５０００７－２００２）（以下简称新规范）发布实施以来，承载力特征值一度成为岩土工程勘察技术人员当中的热门话题。
一段时间，很多技术人员对勘察报告中承载力特征值的取值难以把握，觉得不如以前承载力标准值那样容易确定。
现对新规范地基承载力特征值与枟建筑地基基础设计规范枠（ＧＢＪ７－８９）（以下简称旧规范）中承载力各值作一分析比较，以期抛砖引玉，对大家有所帮助。
１ 新规范地基承载力特征值的来源我国已加入ＷＴＯ，考虑到与国际接轨，根据国外有关文献，相应于我国原规范中的“标准值”的含义，可以有特征值、公称值、名义值、标定值４种，在国际标准枟结构可靠性总原则枠ＩＳＯ２３９４中相应术语直译为“特征值”，该值的确定可以是统计得出的，也可以是传统经验值或某一物理量限定的值。
此次修订后的新规范采用“特征值”一词，用以表示正常使用极限状态计算时采用的地基承载力的值，其涵义即为在发挥正常使用功能时所允许采用的抗力设计值，以避免过去一律提“标准值”所带来的混淆。
混凝土新旧版规范对比第一二三章
1 总则1.0.1为了在混凝土结构设计中贯彻执行国家的技术经济政策，做到安全、适用、经济，保证质量，制定本规范。
条文说明： [本次修订根据多年来的工程经验和研究成果，并总结了上一版规范的应用情况和存在的问题，对部分内容进行了补充和调整。
适当扩充了混凝土结构耐久性的相关内容；引入了强度级别为500N/mm2级热轧带肋钢筋；对承载力极限状态计算方法、正常使用极限状态验算方法进行了改进；完善了部分结构构件的构造措施；补充了结构防连续倒塌和既有结构设计的相关内容等。
本次修订继承上一版规范为实现房屋、铁路、公路、港口和水利水电工程混凝土结构共性技术问题设计方法的统一的原则，修订组的组成包括了各行业的混凝土结构专家，以求相互沟通，使本规范的共性技术问题能进一步为各行业规范认可。
本次修订为实现各土木工程混凝土行业共性技术问题设计方法统一迈出了重要的一步。
]1.0.2 本规范适用于房屋和一般构筑物的钢筋混凝土、预应力混凝土以及素混凝土结构的设计。
本规范不适用于轻骨料混凝土及特种混凝土结构的设计。
条文说明： [本次修订补充了对结构防连续倒塌设计和既有结构设计的基本原则，同时增加了无粘结预应力混凝土结构的相关内容。
对采用陶粒、浮石、煤矸石等为骨料的轻骨料混凝土结构，应按专门标准进行设计。
设计下列结构时，尚应符合专门标准的有关规定：1 超重混凝土结构、防辐射混凝土结构、耐酸(碱)混凝土结构等；2 修建在湿陷性黄土、膨胀土地区或地下采掘区等的结构；3 结构表面温度高于100o C或有生产热源且结构表面温度经常高于60o C的结构；4需作振动计算的结构。
]1.0.3 本规范依据现行国家标准《工程结构可靠性设计统一标准》GB 50153及《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068的原则制定。
本规范是对混凝土结构设计的基本要求。
混凝土结构的设计除应符合本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。
条文说明：[本规范依据工程结构以及建筑结构的可靠性统一标准修订，并与相关的标准、规范进行了合理的分工和衔接。
国家标准《《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010修订的主要
易保证且难以检验，存在温度应力的影响。 3）基本原则： • 连接接头宜设置在受力较小处。 • 宜限制钢筋在构件同一跨度或同一层高内的接头数量。 • 宜避开结构的关键受力部位。
八、构造规定（3）
——钢筋的连接（2）
• 5）布置原则 • 结构设缝应“一缝多能”，减少设缝的数量 • 采取有效的构造措施，满足缝的功能 • 考虑构造做法和施工的可行性
五、结构安全及结构方案（2）
——结构方案（5）
4.合理结构方案要诀
• 四要：方正规矩、传力直接、冗余约束、备用途径。 • 四忌：头重脚轻、奇形怪状、间接传力、材料脆性。 • 四强：强脚柔腰、强柱弱梁、强墙轻板、强化边角。 • 四宜：连接可靠、围箍约束、空心楼盖、以柔克刚。
截面越大、配筋越多的不合理结果。 • 基础筏板的最小配筋率：可适度降低，取为0.15%。 • 大截面受弯构件的最小配筋率：应限制临界厚度不小于截面
四、修订的主要内容（3）
——完善设计计算方法
1.应力设计及非线性分析 2.本构关系及混凝士多轴强度准则 3.简化正截面承载力计算 4.P-δ二阶效应计算 5.调整斜截面受剪承载力 6.复合受力计算 7.受冲切承载力计算 8.调整裂缝宽度—挠度的验算
四、修订的主要内容（4）
——完善基本构造要求
1.放宽伸缩缝间距控制 2.调整钢筋保护层厚度 3.控制钢筋锚固长度 4.钢筋连接设计 5.最小配筋率调整 6.特厚构件的最小配筋率
2.结构方案的基本原则
• 结构的整体稳定性与构件的承载力不属同一层次，是结构 安全的最重要的保证；
• 与建筑方案协调的合理结构选型、传力途径、构件布置能 够保证结构的整体稳定性；
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１２ Ｇ Ｓ ０ ０—２ ａ （ 范》 ． Ｂ Ｏ １ ｏｏ 规
Hale Waihona Puke 力学 分 析 并 运 用 数 理 统 计 方 法 ，确 定 影 响 板 冲 切 破 坏 的 各
种 因素 以及相应计 算参数 的取值 ，回归分析并 经调整得 到 规范公 式。我 国 原 《 凝 土 结 构 设 计 规 范 》（ 下 简称 混 以 Ｇ ５０ ０—２０ （ Ｂ ０ １ ０ ２ 规范》 中的受 冲切 承载力计算公式 ，形 式 ） 简单 ，计算方便。但与 国外规 范相 比，在大 多数情 况下还 构设 计规范》 以下简称 Ｇ ５０ ０— ００ 规 范》 根据 钢筋 （ Ｂ０ １ ２ １《 ） 混凝 土板 的试 验研 究 ，并参考 国外规 范的有关 规定 ，在保 留原规 范公式 形式 的基础 上 ，做 了较大 的修改 与增补。本
１２ １ 不 配 置抗 冲切 钢 筋 的板 ．．
在局部荷载或集 中反力作 用下不 配置 箍筋或 弯起 钢筋
的板 ， Ｂ ０ １ Ｇ ５０ ０—２０ （ 范 》规 定 板 受 冲 切 承 载 力 计 算 按 下 ０２ 规 （ 式计算 ：
Ｆ ≤ （ ． Ｉ ０７
＋０ ２ ０… ）／． ｏ ． ５＂ ＇ ｈ ， ｒ Ｕ
略显保守 ，且 考虑 因素不够全面 。我国新 颁布的《 混凝土结 ２ 新 旧规范 中关 于抗 冲切承载 力 的对 比
对 比新旧混凝土结构设计规范 ， 可发现二者 有以下几点
变动 ：
（ ）配置抗 冲切钢筋板 的受 冲切承 载力计算 。 筋混凝 １ 钢
算进行对 比和分析 。
土板 配置抗 冲切钢筋后 ， 在混凝土与抗 冲切钢筋 的共 同作用
冲切钢筋板承载力 的０５ ， ． 倍 取值偏低 。 根据 国内外 的试验研 究， 并考虑混凝土开裂后骨 料咬合 、 配筋剪 切摩擦 有利作 用 等， 在抗 冲切 钢筋配 置区 ， Ｂ ０ １ Ｇ ５０ ０—２ １ ００规 范将 混凝 土所 承担 的承载力 适 当提高 ， 取无抗 冲切钢 筋板 承载 力 的 约 ０ ８ （ ．／ ．５＝０ ７ ６ 。 ． 倍 ０ ７０ ５ ．８ ） 与试验结果 比较 ， 规范给出 新 的受 冲切承载力计算公 式是偏于安全 的。 （ ）预应力混凝土板受 冲切承 载力 的计 算。试 验研究 ２
文就 我 国混 凝 土 结 构 设 计 新 旧 规 范 中 关 于 冲 切 承 载 力 的 计
Ｆ ≤ （ ． ＋０ ２ｏ ．） ｔ ０５ ． ５＇ ｈ ￣ ０＋０ Ｂ， ．ｙＡ 配置弯起钢筋时的受冲切承载力 ，
（） ７
Ｆ ≤ （ ． ＝ ． ５ ． ， ｔ ０ ５， ＋０２ ％ ７ ０＋０ ８ｒａｓｎｌ（ ） ） ．ｆＡ， ｉｏ ８ ．
下， 混凝土的抗 冲切承载力 与无抗 冲切钢 筋板 的承载力 的关系 ， 国规范取法并不一致 ， 各 如我 国 、 美国及 加拿 大规 范
取 ＝０５ ，Ｅ ． Ｃ Ｂ—ＦＰ ｇ 范 及 欧 洲 规 范 Ｅ ２取 ＝ ＩＭＣ Ｏ规 Ｎ
１ 新 旧规范 中关 于抗 冲切 承载 力的规定
Ｇ ５０ ０—２ ０ （ Ｂ０１ ０２ 规范 》取 混 凝 土 所 能 提 供 的 承 载 力 是 无 抗
的板 ，Ｇ ５ ００— ０ ２ 规 范 》 定 板 受 冲 切 承 载 力 计 算 按 Ｂ ０ １ ２０ 《 规 下式 计 算 ： Ｆ ≤ （．』 ＋０ １ｔ￣ ｒ ｍ ｏ ｌ ０７ ９ ． ５ｒ ， ／ ｈ ’ｍ Ｕ ｔ １ １２ 配 置抗 冲 切 钢 筋 的板 ． ． （） １
保 证 安 全 的 前提 下 适 当提 高 了板 的 受 冲 切 承 栽 力 ，补 充 了
（） ４
配 置抗 冲切 钢 筋 板 的 受 冲 切 承 载 力计 算 方 法 ， 同 时 对 板 柱 节 点抗 震 设 计作 出 了相 关 规 定 ，从 而 使 板 柱 结 构 的 设 计 更 经 济合 理 。
摘 要 ： 过 对 我 国新 旧《 凝 土 结 构 设 计规 范》 通 混 中有 关
２ ２０ ） ３ ０ １
配 置 弯 起钢 筋 时 ，
≤ （ ． ５， ． ５ － ） ｈ ０ ３ｆ ＋０ １ ｏ ￣ 卵 ０＋０ ８，。ｓ ａ ．ｆａ６ ｉ ￣ｎ
．
混 凝 土 板 抗 冲切 承 载 力 验 算 的 对 比和 分 析 ，指 出新 规 范在
要求且 不能增加板厚 时， 可配置箍筋 或弯起钢筋 。 此时 ， 冲 受
切 截 面及 受 冲切 承 载 力 应 符 合 下 列 要 求 ： 受 冲切 截 面 ， ≤ １ｏＬｎ ． ０ ．ｓ Ｕ ｈ 配 置 箍 筋 时 的 受 冲切 承 载 力 ， （） ６
应 的设计 方法 。这 些方法 均 以试 验研究 结果为基 础 ，结 合
（） ５
０ 前
言
１２ ２ 配置 抗 冲 切 钢 筋 的 板 ． ． 在 局 部 荷载 或 集 中反 力 作 用 下 ， 受 冲切 承 载 力 不 满 足 当
板柱 结构 形式 已 越 来 越 多 地 应 用 于 当 今 的 办 公 楼 和 公 共建 筑 中 。板 柱 结 构 中板 的设 计 需 要 满 足 挠 度 和 抗 冲 切 承 载力 要 求 。为 了 防 止 板 的 冲切 破 坏 ，各 国规 范 均 给 出 了 相
・
ｌ － ２
材 ｔ ａｓ ｃ ，Ｂ ， 一 ａｅｉｌ ｌ Ｍ ｒ
Ｓ ｉ
２ １年 ２月 ０１
ｌｉｇ ｄｎ
之
２ １年 第 １ ０ １ 期
第３ ７卷 总第 １ ９期 ５
新 旧规 范 中 混 凝 土 抗 冲切 承 载 力 的对 比
鲁 正 刚 ，管 中彪 ，马 雪 晴
（ 安徽理 工大学 土木建 筑学 院 ，安徽 淮南
１１ Ｇ ５０ ０ ２ ０ 《 ． Ｂ ０ １ － ０２ 规范》 １１ １ 不配置抗冲切 钢筋的板 ．．
在局 部 荷 载或 集 中 反 力 作 用 下 不 配 置 箍 筋 或 弯 起 钢 筋
０７ ， ．５ 英国规范 ３ Ｓ １０及俄 罗斯 规范取 Ｂ ８１
＝ 。 国的 我
试 验 及理 论 分析 表 明 ， 混 凝 土 与 抗 冲 切 钢 筋 共 同 作 用 下 ， 在