大面积大柱网双向无粘结预应力混凝土框架体系的设计与施工
无粘结预应力混凝土施工方案
无粘结预应力混凝土施工方案
1.设计方案：根据工程需求和设计要求，确定混凝土结构的类型、尺
寸和应力等级。
根据设计图纸和规范，确定预应力混凝土梁的截面形状和
预应力布置方式。
2.模板制作：根据设计图纸和规范，制作预应力混凝土梁的模板。
模
板应具有足够的强度和刚度，以确保混凝土浇筑过程中的准确性和稳定性。
3.预应力钢筋制作：根据设计图纸和规范，制作预应力钢筋。
预应力
钢筋通常由高强度钢丝或钢束制成，以提供足够的预应力。
4.预应力钢筋的预拉：在混凝土施工前，对预应力钢筋进行预拉。
预
拉是通过拉力机将预应力钢筋拉伸到设计要求的预应力水平，以增加混凝
土梁的强度和刚度。
5.混凝土浇筑：在模板安装和预拉完成后，进行混凝土的浇筑。
混凝
土应按照设计要求和施工规范进行配制，并由专业施工人员进行浇筑。
6.压浆和养护：混凝土浇筑完成后，需要对梁进行压浆和养护。
压浆
是指通过对混凝土表面施加压力，使其更密实，并增加表面的粘结力。
养
护是指对混凝土进行水养护，以确保其充分硬化和强度发展。
7.后续处理：随着梁的养护时间的增加，可以进行一些后续处理工作，如修剪预应力钢筋、防水层施工等。
总体而言，无粘结预应力混凝土的施工方案包括设计方案确定、模板
制作、预应力钢筋制作和预拉、混凝土浇筑、压浆和养护等步骤。
这些步
骤的顺序和细节将根据具体的工程要求和设计要求进行调整和优化。
大柱网框架无粘结预应力楼盖设计及施工
次梁大部分为 ３ ． ５ １ １ ３ Ｘ ３ ． ５ Ｉ ｎ方格井字梁结构 ， 梁高为 ５ ５ ０ ｍｍ， 普
通钢筋配筋量都较大 。
梁 起 反 ＝ 铝 ５ 筹＝ ×
１ ５．１ ｍｍ。
＝
二期工程在原有一 期工程 的基础 上 ， 为 了扩大使 用 空间 ， 要
［ ３ — ４ × （ ÷ ） ］ ＝ ３ １ ． ９ ｍ ｍ 。 在 施 加 预 应 力 后 ， 实 测 得 预 应 力 损
失约为 １ ８ ． ５ ％， 跨 中配有 ８ １ ５ ． ２ ４ ， 则：
＾ ＝１ ３ ０ ２ ×８ １ ． ５ ％ ×８×１ ３ ９：１ １ ８ ０ ｋ Ｎ。
施 工中遇 到的常见 问题提 出了合理 的处理方法 ， 以保证预应 力施工取得 良好效果。 关键词 ： 大跨度井字梁 ， 后张无粘结预应 力， 施 工方法 ， 质量控制 ， 经济效果
中 图分 类 号 ： Ｔ Ｕ ３ ７ ８ 文献标识码 ： Ａ
０ 引言
混凝 土 １ ３ ． ４ ２ ｍ 。 。３ ） 预应力 结构 可使 整个 结构抗 裂性能 较大提
混凝土为 Ｃ ４ ０， 无粘结 预应力筋采用 １ ５ ． ２ ４低松弛钢绞线 ，
＝
千 Ｂ凳制作 — — 马凳摆 放
ｌ Ｉ
隐蔽工程验收＋ 浇筑混凝土一 混凝土养护一 张拉 ＋切筋 、 封板
＋
１ ８ ６ ０ ＭＰ ａ ， 张拉控 制应力 ６ ＝ ０ ．
张拉端 采用 Ｑ Ｍ１ ５ — １
８ ０ ０ ｎ ３ ｉ ｎ ， 高跨 比为 １ ／ １ ５ ， 框 架梁之 间布 置大部分为 ４ ． ０ ｍ ｘ ４ ． ０ ｍ 分做梁 面张拉 。 方格 网井 字梁 。框 架梁 在重 车道 区断 面为 ８ ０ ０ ｍ ｍ ×８ ０ ０ ｍｍ或 ２ ． １ 施 工 流 程 ６ ０ ０ ｍ ｍ ｘ ８ ０ ０ ｍ ｍ（ 边梁 ） ， 井 字梁 在重 车道 区为 ６ ０ ０ ｍ ｍ ｘ ５ ５ ０ ｍ ｍ。其他 部 位框 架 梁均 为 ５ ０ ０一 Ｘ ８ ０ ０ ｍ ｍ， 井 字 梁 均 为 ４ ０ ０ Ｉ Ｉ ｌ ｍ× ５ ５ ０ ｍｍ， 次梁高跨 比均为 １ ／ ２ ２ ， 采用后张无粘 结预应力 混凝 土结构。框架梁 除端跨外 均两端 加腋 ， 跨度 大于 １ １ ｉ ｎ腋 长
大面积大柱网双向无粘结预应力混凝土框架体系的设计与施工
大面积大柱网双向无粘结预应力混凝土框架体系的设计与施工摘要本文介绍了大面积大柱网双向无粘结预应力混凝土框架体系的设计与施工过程。
首先，介绍了该框架体系的设计理念和优点，随后，重点阐述了预应力混凝土框架设计和施工的关键技术，包括预应力筋的设置、预应力张拉和压浆等。
最后，以一个实际工程项目为例，详细说明了该框架体系的施工流程和注意事项。
前言混凝土结构作为建筑工程主要的结构形式，其使用范围越来越广，且在各种不同的形式中，预应力混凝土结构已成为当今建筑工程中最常用的结构之一。
而其中，大面积大柱网双向无粘结预应力混凝土框架体系具有优异的抗震性能和结构整体性能，因此在高层建筑和大跨度结构中得到了广泛的应用。
本文旨在介绍该框架体系的设计理念和关键技术，在实际工程项目中给出了具体的操作过程和注意事项。
1.框架体系的设计理念和优点大面积大柱网双向无粘结预应力混凝土框架体系是一种以预应力筋为主体的抗震体系，其主要设计理念和优点如下：1.1 设计理念•以水平和竖向的预应力筋为骨架，形成一个完整的刚性框架结构；•通过大梁、大柱的设置使建筑整体变得更加坚固；•通过设置网壳加强结构的刚度，提高抗震和抗侧向力的能力；•采用双向无粘结预应力技术，使结构单元内应力更均匀；•通过施工中的连续作业和压浆等加工工艺保证高品质建筑。
1.2 优点•具有较大的抗震性能；•具有较强的整体性能；•抵抗侧向力的能力更强；•结构单元内应力均匀，稳定性更好；•施工进度更快，建筑质量更高。
2. 预应力混凝土框架设计和施工的关键技术预应力混凝土框架的设计和施工过程中的关键技术有：2.1 预应力筋的设置预应力筋的设置是影响预应力混凝土结构性能的重要因素。
其设置需要考虑框架的力学性能，并满足施工的要求。
在大面积大柱网双向无粘结预应力混凝土框架体系中，应采用双向无粘结预应力技术。
双向无粘结预应力筋应安放在大面积受力区域中心位置。
大柱和大梁应根据其所受荷载大小来设置不同层数的预应力筋，并应合理设置电缆孔和集中器。
无粘结预应力技术在大跨度框架梁施工中的应用
利用了钢格栅、 锚管、 喷 （ 及 时清排 基坑 内外雨 水及 施 工用 水 ， ２ ） 防止 坑 底浸 悬臂支护结构直立挡土的优点， 锚 网与土 的共 同作 用 ， 高 了坑壁 后 土体 的抗 变 形及抗 提 泡 发生 踢脚 事 故 。 沉 降 的强度 。通 过本 工程 的 实践证 明 ， 工艺 在项 管 工 此 （） 工 过 程 中做 好 坑 顶 沉 降位 移 及 进 场 道路 沉 降 ３施 作 井支 护施 工 中具有 非 常好 的效果 。● 监 测 ， 根据 监 测 数 据 进行 信 息 化 施 工 ， 时 优化 调 整 基 及
１ ４ ａ的高 强低 松弛 无粘 强钢 绞线 ， 别采 用一 端 张拉 预应 力 筋 、 旋筋 等 ， 扎 腰筋 、 ０Ｍ Ｐ 分 螺 再 吊筋 ， 当预 应 力筋 穿入
端 固定 。无粘 结预 应力筋 标准 强度 等 级确 定后 ， 预 锚垫 板后 ， 对 应将 锚垫 板 固定在边 模板 上 。调 整预 应 力筋 应 力筋 一锚 具组装 件 的静载 锚 具性 能进 行试 验 ， 同时 的 定位 标 高 ， 允许 误 差 为垂 直 ±ｌｍ ， 要 其 Ｏ ｍ 孔道 支架 焊 在
广东建材 ２１ 年第 ７ ０１ 期
施工技术
无粘结预应力技术 在大跨度框架梁施工 中的应用
曾 嵘
摘 要 ：本文结合工程实例， 分析介绍了无粘结预应力混凝土性能特点， 并从设计与施工方面对无
粘结预应力技术在大跨度框架梁施工 中的技术要 点及施工过程 中的质量控制措施进行 了详 细深 入探
１ ０ ， ４榀 ， ００ 共 混凝 土 强度 为 Ｃ ０ ４。
３无粘结预应 力施工技 术要点
３１ ．材料、 设备
无 粘 结 预 应 力混 凝 土 的施 工 因 为它 不 需 要 施工 时
无粘结预应力结构体系施工
无粘结预应力结构体系施工
首先，进行预应力混凝土构件的施工。
预应力混凝土构件的施工需要
按照设计图纸标明的尺寸和要求进行施工。
首先进行的是模板的安装，模
板需要按照设计要求进行平整和规范的安装。
然后是混凝土浇筑，混凝土
需要使用高强度的预应力混凝土，浇筑要求均匀且不得有空隙。
浇筑完成后，需要进行养护，确保混凝土的强度和稳定性。
接下来，进行预应力钢束的施工。
预应力钢束一般有两种类型：预应
力钢绞线和预应力钢束。
首先需要进行预应力钢束的穿线，即将预应力钢
绞线或预应力钢束从构件的一端穿过，并布置成设计要求的形状和位置。
穿线完成后，需要进行预应力钢束的张拉。
张拉需要使用专用的钢束张拉
机械设备，将钢束拉取到设计要求的预应力力值。
在张拉过程中需要注意
控制张拉的速度和力度，以保证钢束的稳定性和安全性。
最后，进行预应力钢束的锚固。
锚固是将预应力钢束固定在混凝土构
件的两端，使其能够承担预应力力和保护钢束不被腐蚀等。
锚固需要使用
专用的钢束锚具，将钢束固定在构件的一端，并设置锚固板和锚固套管等。
锚固完成后，需要进行锚固的力值检测和锚固的保护。
总之，无粘结预应力结构体系的施工过程需要进行预应力混凝土构件
的施工、预应力钢束的穿线和张拉、以及预应力钢束的锚固等步骤。
施工
过程中需要注意合理安排施工顺序、控制施工质量、保证施工安全等，以
保证预应力结构体系的稳定性和安全性。
大面积楼盖无粘结预应力施工技术的探讨
大面积楼盖无粘结预应力施工技术的探讨摘要：本文通过工程实例阐述了在超大面积楼盖中无粘结预应力施工中的若干问题，内容涉及到预应力钢绞线的固定、混凝土裂缝控制、施工程序的优化、耐久性处理等几项关键技术。
关键词：无粘结预应力；混凝土；结构施工0 引言本文结合工程施工实例，就大面积楼盖无粘结预应力施工技术的相关问题进行初步的分析探讨。
1 工程概况本工程分为东西两个区，结构长206m，宽172.1m。
为有效抵抗温度收缩应力，在地下一层顶板、屋面层板采用无粘结预应力施工技术。
预应力筋采用1860 级钢绞线，钢绞线结构 1×7，直径 D=15.20mm，面积 140mm2，伸长率≥3.5％，无粘结塑料皮厚度0.8~1.2mm，张拉控制应力为0.75，混凝土强度达到100％后方张拉预应力筋，张拉施工采用应力应变双控。
张拉端锚具采用夹片式锚具，固定端采用挤压式锚具，均采用 DZM 系列锚具。
按规范要求，锚具采用 I类锚具：锚具效率系数ηa≥0.95，试件破断时的总应变En≥2。
该工程的基本特点有：（1）超大面积、超长度连续预应力楼板结构的设计施工在国内少见，后张预应力结构内力及变形的设计、施工、质量控制复杂。
（2）为解决超长超宽楼板混凝土的收缩问题，楼板设置了后浇带，预应力筋的二次设计、施工及张拉与施工流水相结合，施工质量控制难度大。
（3）后浇带的设置数量及后浇带混凝土的浇筑时间、预应力的张拉时间的设定对混凝土有效应力的建立影响较大，同时，混凝土的配合比设计、混凝土材料选择、钢筋的设置、混凝土的养护等因素对无缝设计施工的影响也很大。
2 预应力施工中的关键技术2.1 预应力钢绞线固定该工程中混凝土楼板设计为多跨连续双向板，无粘结预应力筋需要配置成两个方向的悬垂曲线，无粘结预应力筋相互穿插，施工操作较难。
所以在施工前应计算出各向无粘结筋各搭接点的标高并作比较，将标高点低于与其相交的各筋的无粘结筋先放置，按此规律编出全部无粘结筋的铺设顺序。
无粘接混凝土预应力楼面工程施工方案
无粘结预应力混凝土楼面结构施工无粘结预应力混凝土楼面结构是在楼板中配置无粘结筋的一种现浇预应力混凝土结构体系，有以下型式：单向平板、无柱帽双向平板、带柱帽双向平板、梁支承双向平板、密助板、扁梁等，其适用跨度和经验跨高比见下表：1．预应力筋布置和构造要求〔1〕预应筋布置多跨单向平板的无粘结预应力筋采取纵向多波连续曲线配筋方式，曲线筋的形式与板承受的荷载形式及活荷载与恒荷载的比值等因素有关；多跨双向平板在纵横两方向均采用连续曲线配筋的方式，在均布荷载作用下，其配筋形式有按柱上板带与跨中板带布筋或按一向带状集中布筋、另一向均匀分散布筋，在多跨双向密肋板中．每根肋内部布置无粘结预应力筋，柱间采用双向无粘结预应力扁梁。
在这类板中．也有仅作一个方向肋内布置预应力筋的。
〔2〕一般构造规定l〕无粘结预应力筋保护层的最小厚度应符合下表规定：2〕无粘结预应力筋的间距，对均布荷载作用下的板，一般为250～500 mm。
其最大间距不得超过板厚的6倍，且不宜大于1.0m。
各种布筋方式下，在每一方向穿过柱的无粘结预应力筋的数量不得少于2根；3〕无粘结预应力混凝土平板的平板预压应力值不宜小于1.0N／mm2．也不宜大于3.5N／mm2。
在裂缝控制较严的情况下，平均预应力值应不小于1．4N／mm2。
对抵抗收缩与温度变形的预应力筋，混凝土平均预压应力值不宜小于0.7N／mm2。
〔3〕锚固区构造1）平板中单根无粘结预应力筋的张拉端可设在边梁或墙体外侧，有凸出式或凹入式作法。
〔见下图左、右〕前者利用外包钢筋混凝土圈梁封裹，后者利用掺膨胀剂的砂浆封口。
承压钢板的参考尺寸为80 mm ×80 mm×12 mm或90 mm ×90 mm×12 mm，根据预应力筋规格与锚固区混凝土强度确定。
螺旋筋为ф6钢筋，直径70 mm，3.5圈，可直接点焊在承压钢板上；2〕在梁中成束布置的无粘结预应力筋，宜在张拉端分散为单根布置。
无粘结预应力框架结构的梁柱节点构造
无粘结预应力框架结构的梁柱节点构造无粘结预应力框架结构是一种常见的结构形式，其梁柱节点的构造十分重要。
本文将从节点构造的角度，探讨无粘结预应力框架结构梁柱节点的设计与施工要点。
一、梁柱节点的设计原则梁柱节点的设计应满足以下原则：强度和刚度要求、预应力筋的布置、节点的可靠性和经济性等。
1. 强度和刚度要求梁柱节点作为承载结构的关键部位，其强度和刚度应能够满足结构的要求。
节点的强度要求能够承受来自梁柱的垂直荷载和水平荷载，并能分配荷载到相邻构件。
同时，节点的刚度要求应能够保证结构的整体稳定性和变形控制。
2. 预应力筋的布置预应力筋的布置对于节点的强度和刚度起着重要作用。
一般情况下，预应力筋应尽量布置在节点内部，并与梁柱相连接。
预应力筋的布置要考虑节点的荷载传递路径，使其能够有效地抵抗节点的剪切力和弯矩。
3. 节点的可靠性和经济性节点的可靠性和经济性是梁柱节点设计的重要考虑因素。
节点的设计应能够确保节点的可靠性，防止节点发生破坏和失效。
同时，节点的设计也应尽量经济，使其施工和维护成本降低。
二、梁柱节点的施工要点梁柱节点的施工要点主要包括节点尺寸的确定、节点连接方式的选择、预应力筋的布置和节点的施工工艺等。
1. 节点尺寸的确定节点尺寸的确定需要考虑节点的强度和刚度要求，以及节点连接方式的选择。
节点的尺寸应能够满足节点的荷载传递和变形控制的要求，同时也要考虑节点的施工性和经济性。
2. 节点连接方式的选择节点连接方式的选择应根据具体的结构要求和节点的荷载特点。
常见的节点连接方式有焊接连接、机械连接和粘结连接等。
在无粘结预应力框架结构中，节点连接一般采用焊接或机械连接方式。
3. 预应力筋的布置预应力筋的布置应满足节点的强度和刚度要求。
预应力筋的布置应考虑节点的荷载传递路径，使其能够有效地抵抗节点的剪切力和弯矩。
预应力筋的布置应符合相关的规范要求，同时也要考虑节点的施工工艺。
4. 节点的施工工艺节点的施工工艺应满足节点的质量要求和施工进度要求。
超长结构双向无粘结预应力施工工法(2)
超长结构双向无粘结预应力施工工法一、前言超长结构双向无粘结预应力施工工法是一种应用于超长结构的施工技术，通过预应力技术和无粘结技术的结合，能够为超长结构的施工提供更加经济、高效的解决方案。
本文将详细介绍该工法的特点、适应范围、工艺原理、施工工艺、劳动组织、机具设备、质量控制、安全措施、经济技术分析和工程实例等内容。
二、工法特点超长结构双向无粘结预应力施工工法具有以下特点：首先，采用无粘结预应力技术，无需使用黏结材料，能够减少工程材料的使用量，降低施工成本。
其次，采用双向预应力布设方案，能够更好地控制超长结构的变形，提高结构的稳定性和抗震性能。
此外，施工过程中使用专用的张拉设备和监测系统，能够实时监测和调整预应力的状态，进一步确保施工的质量和安全。
三、适应范围超长结构双向无粘结预应力施工工法适用于跨度较大、长度超过传统施工工法要求的结构，如大跨度桥梁、高层建筑、厂房等。
其施工工艺和技术手段可以根据具体项目的需求进行灵活调整和应用。
四、工艺原理超长结构双向无粘结预应力施工工法基于以下原理：首先，通过预应力技术施加预先设定的拉力和压力，使结构在施工过程中形成一种内在的平衡状态，提高结构的稳定性和抗震性能。
其次，采用无粘结技术，将预应力锚固在混凝土中，避免使用黏结材料，减少施工材料的使用量和工程成本。
同时，通过双向预应力布设方案，能够更好地控制结构的变形，使其满足设计要求。
五、施工工艺超长结构双向无粘结预应力施工工法包括以下施工阶段：首先是搭设施工平台和预制构件的加固处理；然后是张拉预应力，包括确定预应力的大小和布设方案，并使用专用设备进行张拉；接着是锚固预应力，并在其固化后进行养护处理；最后是检测和调整预应力的状态，并进行结构的验收和保养。
六、劳动组织超长结构双向无粘结预应力施工工法的劳动组织包括施工人员的分工和合理安排、各个工序之间的协调配合、施工现场的管理和安全措施的执行等。
施工人员需要具备相关技术和经验，能够熟练操作施工设备和工具，确保施工过程的安全和质量。
无粘结预应力混凝土框架梁施工
无粘结预应力混凝土框架梁施工无粘结预应力混凝土结构的特点：省去了预留孔道、穿来、灌浆等工序施工方便5无粘结预应力筋易于弯曲成多跨曲线形状；预应力筋张拉时摩擦力小。
无粘结预应力混凝土框架结构主要应用于多层工业民用建筑，具有跨度大、结构性能好、布置灵活、节约钢材等优点。
无粘结预应力混凝土框架一般仅对框架梁施加预应力，有时对顶层边柱施加竖向预应力。
本工艺标准适用于无粘结预应力混凝土框架梁的预应力张拉工程。
－．材料要求 1无粘结预应力筋无粘结预应力筋由预应力钢筋、防腐油脂涂料层及外色层组成,其截面形状示于图10-19.无粘结预应力筋所用的预应力筋所用的预应力钢筋有两种：IX7-Φ15.0、IX7-Φ12.0钢绞线,以及由7根Φ5mm碳素钢丝组成的平行钢丝束。
无粘结预应力筋的规格与性能应符合表10－13的规定。
无粘结预应力筋由专业化工厂生产采用挤塑机挤压成形一次制作完成、无粘结预应力筋应符合下列要求:1）钢绞线或钢丝束中每根钢丝为整根，不得有接头或死弯；2）涂层采用专用防腐润滑脂（JG 3007－93）油脂应填充饱满，沿预应力筋全长连续，油脂用量应符合表见10—11要求；3)外包护套材料采用高密度聚乙烯（禁止使用聚氯乙烯），应具有足够韧性、抗磨及抗冲击性，对混凝土无侵蚀作用；4）外包材料沿预应力筋全长应连续、封闭、厚薄均匀，外观光滑无裂缝、无破损.无明显折皱；5）进场的无粘结预应力筋分类挂牌堆放，下部铺放枕木，上部覆盖这雨，防止受潮或暴晒．装卸堆放时，不得掉砸踩踏，应采用软构并在吊点处垫上橡胶衬垫保护外包层不受损坏；6) 当无粘结筋带有镜头锚具时，应有塑料袋包裹，防止错具磨损或沾染砂土。
2锚固系统(1)锚固端构造锚固系统由锚具、承压钢垫板、间接钢筋（网片或螺旋筋）等组成。
无粘结预应力箭在梁柱节点处的锚固端、其构造有内藏式及外露式网种形式（图10－20）无粘结经预应力筋在梁瑞的锚固有两种作法：一是在跨中及梁端均为集束布置，在梁端头局部处理为有粘结，设置喇叭型自锚头待张拉锚固后用微膨胀水泥砂浆灌实；另一种作法是在梁端都将集团束分散为单报无粘结预应力筋，单报张拉，单独锚固。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
第1章 结构设计
该结构体系设计计算的前提条件是对框架施加预应力，在活荷载大的○~○ 9 10 轴线，要求平衡静载和80%的活载；对其余荷载较小的轴线，梁上施加的预应力 仅平衡静载产生的拉弯应力。经试算，柱截面选用800mm×800mm。梁高在荷载特 大的部分选用高跨比为1/12，一般荷载情况下选用1/15，即多数大梁截面尺寸为 400mm×1200mm，该工程既是双向预应力混凝土框架结构，又是井式梁板结构， 其中主框架内井式梁板为普通钢筋混凝土结构，板厚l00mm，内部井式梁截面为3 00mm×1000mm，混凝土C35。无粘结预应力筋选用低松弛钢绞线UΦj =l2.7，ƒpt k=1770N/m m2，Ep=2×l05N/m m2。考虑到连续多跨特长束的预应力损失大，采 用超张拉回松技术，取σcon =0.75 ƒptk张拉端采用OVM12.7—1锚具，锚固时预 应力筋内缩值取8mm。无粘结钢绞线强度设计值取ƒpy=1206N/m m2×0.9=1085N/m m2。摩擦损失系数取μ=0.12，K=0.003。各跨按二次抛物线布放预应力筋，其 反弯点取在距柱中心0.15l(l为梁跨长)处。 将上述条件及各榀框架的荷载数据输入计算机进行计算，根据计算结果及
第2 节
特长束的铺设固定
双向特长束的铺设是影响预应力施工质量、人力与速度的关键之一，因此必 须作好以下准备： 1.首先绘制出各节点无粘结筋穿插详图，定出各种梁无粘结筋的实际坐标及 配套的固定支架尺寸。 2.无粘结筋应逐根检查、编号。 内埋式固定端处，应事先在现场采用挤压机将钢套简挤压在钢绞线筋上，以 形成挤压头。 4.无粘结筋固定支架的典型作法见图4-9-7。按元粘结筋曲线坐标焊在箍筋 上，间距0.6~1m。 具体铺设时，应遵循以下原则： 1.大梁底模铺好后先放置纵横向梁底非预应力钢筋，扎好柱头箍筋，然后放 入预应力筋。预应力筋放入后再设架立筋、负弯矩钢筋和箍筋，预应力筋固定后 放置拉结筋。 2.无粘结纵向通长束在下，横向通长束在上。低位的无粘结筋先铺设。 3.无粘结筋在梁内按6根成柬捆扎在一起，在梁端分散布置，单根张拉锚固 。4.在第Ⅰ区段内严格按中点标志放置预应力筋，伸入Ⅱ、Ⅲ区段的预应力筋先 成卷放在脚手架上。 5.为便于钢筋与无粘结筋铺设，梁的两侧模板均暂不安装，无粘结筋的标高 划在箍筋上。 无粘结筋控制点的安装误差2矢高方向±5mm，水平方向±10mm。
第2章 分段流水施工
在大面积大柱网双向元粘结预应力框架和井式梁板结构施工中有不少难题， 其一是大面积多层框架施工中如何分段流水的问题。 由于工艺布置及建筑要求，该工程142m×100m楼面内不设伸缩缝。为防止施 加预应力前在混凝土浇筑硬化过程中出现收缩裂缝，主要采取划分施工段的办法 。划分施工段既要考虑混凝土的浇筑能力，又要考虑结构布筋的特点及楼面施工 和上下层施工流水的要求。每层楼面沿纵向划分3个施工区段，见图4-9-5。施工 区段的界线分别在⑨轴线西与⑩轴东各7.5m处，⑨、⑩轴线间各纵向梁的加强束 即在该处张拉锚固。 在混凝土配料中加入水泥用量l5%的U型膨胀剂，以抵抗混凝土收缩变形。 在3个施工区段内，先施工第Ⅰ区段，伸入Ⅱ、Ⅲ区段的纵向通长无粘结筋 应事先伸出，盘放在脚手架上卢在Ⅰ区段内，先张拉纵向短束，再张拉横向通长 束与短束，纵向通长束需待Ⅱ、Ⅲ区段混凝土浇筑后方可张拉。在第Ⅱ施工区段 内，仅张拉横向通长束与短束。在第Ⅲ施工区段内，宜先张拉纵向通长束，再张 拉横向通长束与短束。 为取消施工中的二次支撑，在第三层楼面的混凝土施工中，除第Ⅰ区段内因 设计活载取值较大满足施工荷载要求外，对Ⅱ、Ⅲ区段，采取梁板分开浇筑的办 法：先浇筑框架梁及各井字梁，待梁混凝土强度达到50%再浇筑板。 为减少预应力张拉时受周围结构的约束，采取了以下措施： 凡沿预应力筋张拉方向的剪力墙，在预应力筋张拉后再浇筑； 楼梯间筒体刚度大，也在预应力筋张拉后再浇筑； 对多跨连续梁由预应力梁及非预应力梁组成的情况，则在预应力梁浇筑并张 拉后，再浇筑非预应力梁。此时，普通钢筋应事先伸出梁端。
第 1 页 共 4 页
施 工 组 织 设 计
工程名称
1︰5实物结构模型的试验数据进行分析后完成框架设计。其典型的两榻框架 梁预应力筋布置见图4-9-3。 设计要求在二层楼面施工时，必须进行每向不少于2榀框架的实际张拉测试 ，并根据实测数据，调整和修改预应力张拉力或配筋根数，方可进入下一步施工 。 预应力束的端部锚固节点大样见图4-9-4(a)，固定端内埋式锚头—挤压锚具 ，布置见图4-9-4(b)。 大面积楼面结构不设伸缩缝，除在框架体系梁施加预应力外，还采取在适当 位置增设抵抗温度伸缩和混凝土收缩的预应力筋的办法。如在⑨~⑩轴间的井字 次梁配置预应力筋，这是因为该部分楼面荷载大，并考虑到可弥补中间部分楼面 大梁的预应力损失。在屋面上，增设封闭梁的预应力筋，以增强屋顶整体抵抗温 度伸缩的能力。另外，从图4-9-2可看出，对四角和边跨，设置混凝土筒或剪力 墙以增强整体刚度和抵抗温度应力的能力。从目前情况看，达到了预定的设计要 求。 对预应力筋除满足规定的质量要求外，在布束上要求特长束无接头，以免由 于接头的可靠性差，造成不可弥补的损失。
第3 节
特长束的张拉管理
特长束采取单根两端同步张拉，每根伊12.7张拉力为13.3kN。 预应力筋张拉前，应重新确认各筋在两端的正确位置。如有异议，可用万用
第 3 页 共 4 页
施 工 组 织 设 计
工程名称
表对无粘结筋进行辨别。为防止在张拉时出现错位而影响张拉伸长值的统计计算 ，可先在两端均安装好夹片锚具，在一端先张拉，另一端拉动后装上千斤顶再补 拉。具体操作如下：A端由0→0.2σcon (注意固定端B是否拉动，如被拉动，记 录下A端的油压表读数，量测初始伸长值)→0.6σcon (量测伸长)→1.0σcon ( 量伸长，A端锚固)，再在B端补拉至张拉力后锚固。 孔道摩擦损失值测定 特长多波曲线束孔道摩擦损失的测定，对调整张拉力并准确建立预应力及进 行伸长值校核都至关重要。本工程在二层楼面纵横向大梁进行了全长二分之一同 条件埋设的预应力束摩擦损失试验共4束，同时，对实际结构进行22根特长束的 摩擦损失试验。试验时，先在两端装好铺具，在一端先张拉，当固定端拉动后暂 停张拉，在固定端装上千斤顶，稍稍张拉以保证工作锚夹片不受力，并关死油门 ，然后在张拉端张拉到控制应力，观察固定端油压表读数，即可求出该特长束的 摩擦损失值。 该工程二层楼面22根特长纵向束的实测K=0.003，μ=0.0279~0.0794，三层 楼面6根特长横向束的实测K=0.003，μ=0.1l~0.193。 2.张拉伸长值管理该工程二层楼面大梁几百根特长束的张拉伸长值的统计 表明，若按常规计算，均超过规范规定的理论伸长值+l0%的上限，其实这是错误 地将0.2σcon以下的推算伸长值全部考虑进去的缘故。事实上，在特长束的情况 下，规范建议的常规推算值已不再适用。 以二层楼面X轴为例，该梁18根通长束共进行13根孔道摩擦损失试验，实测K =0.003，μ=0.0545，一端张拉时固定端应力为0.457σcon固定端拉动时张拉端 的平均拉力为0.32σcon。 由于张拉力不同，摩擦系数也会变化。为更好地反映0.2σcon以下的真实应 力变化，取固定端拉动时的应力线作为0.2σcon的平行线，则0.2σcon以下的推 算伸长值△L2仅为图4-9-8中阴影部分的伸长。 由图4-9-8可知： 2σcon∕x=0.32σcon∕L x=0.625L
第 2 页名称
第3章 特长预应力束施工 第1 节 特长束的下料工艺
特长束的下料长度可按常规方法进行计算。如果严格控制下料尺寸，则不需 额外加长下料。 对于90~130m长的无粘结筋，在现场选择70m长的平整场地，采用弯曲定长下 料，见图4-9-6。一定要在预应力筋的正中间做好标记，因为本工程纵向束是由 中间第Ⅰ区段向两边Ⅱ、Ⅲ区段延伸，若中点不准，则定长预应力筋会在Ⅱ、Ⅲ 区段内出现一端过长另端过短的情况而无法张拉。下料后每根筋卷成直径1.5m的 盘，并在其两端作出同颜色标记，以便在张拉时识别。
施 工 组 织 设 计
工程名称
大面积大柱网双向无粘结预应力混凝土框架体系的设计与施 第一卷 大面积大柱网双向无粘结预应力混凝土框架体系的设计与施 工
珠海市拱北口岸是我国大陆通往澳门的国家一级口岸，也是全国第二大口岸 。新建口岸工程总平面布置见图4-9-1。该工程核心建筑—联检大楼是一座大型 民族形式的多层建筑，面积约4万平方米。底层专供进出关人员候检、查验、通 关使用，其余各层供联检职能机构及与之配套服务的部门使用。由图4-9-2可看 出，该建筑平面很大，为186m×100m，○ ~○ 轴为主体部分，长142m。柱网尺 5 14 寸为18m×18m。纵向7跨，横向5跨。除○~○轴间的○~○轴及○ 13轴为一层外 M W 7 9 11~○ ，其余均为3层。屋顶为民族形式的大屋盖，其四周为水平投影宽26m的孤形，其 中包括周边悬挑4.8m。 从建筑造型及使用功能考虑结构不设伸缩缝。该结构平面尺寸大大超过了规 范允许的不设缝的最大限制长度，同时要求结构尽量压缩梁高，降低层高，以达 到减少空间体积，节省长期使用能耗的目的。根据上述要求，对多种方案比较后 ，选定无粘结预应力大面积大柱网连续多跨(7×18m)×(5×18m)双向框架承重结 构体系，楼面为3m×3m网格的井字梁楼盖。这是目前国内运用该项新技术楼层面 积最大、连续跨数最多的双向无粘结预应力框架结构工程。 虽然无粘结预应力框架已在国内成功应用，但象该工程这样大面积大柱网的 情况尚无先例。诸如计算理论的可靠性、摩擦损失的取值、特长预应力束施工、 柱刚度对梁中预应力建立的影响等都是值得研究和探讨的难题。为使该工程结构 设计具有可靠的理论依据，也为今后推广该项新技术积累经验，决定结合 该工程进行1︰5实物结构模拟试验和现场实际工程测试，并开展结构设计和 施工工艺等系统研究。从目前取得的数据分析证明，该项新技术可靠、合理，并 具有显著的经济效益和社会效益。
L2=
∫Ε
0
x
σ
dx =
0.2σcon ×0.625 L 2× E