电梯设计计算书模板
4比1-无机房载货电梯设计计算书
THJW2000/0.5－JXW变频调速（无机房）载货电梯设计计算书波士顿电梯（苏州）有限公司一、电梯的主要参数二、曳引条件的计算三、平衡系数的计算四、限速器的选型计算五、限速器绳的计算（直径、安全系数）六、安全钳的选型（型式、动作所需提拉力、质量范围）七、缓冲器的选型计算（型式、质量范围、行程）八、轿厢上行超速保护装置的选型计算（类型、质量范围）九、曳引机的选型计算（功率、输出扭矩、速度和主轴负荷）十、曳引轮、滑轮节圆直径与钢丝绳直径的比值计算十一、盘车力的计算十二、悬挂绳或链安全系数计算十三、机房地板受力要求，底坑地面受力要求，使用膨胀螺栓时对井道壁的要求，机房井道的其它要求十四、导轨强度和变形计算十五、轿厢和门系统计算说明十六、轿厢面积、通风面积计算十七、轿厢地坎和轿门至井道内表面的距离计算十八、玻璃门和轿壁的计算（安装固定方式、玻璃轿壁上扶手固定方式的图示说明）十九、轿顶护栏设计二十、轿厢护脚板的安装和尺寸图二十一、开锁区域的尺寸说明图示二十二、轿架的受力强度计算和安全系数二十三、井道顶层和底部空间的计算二十四、操作维修区域的空间计算(主机、控制柜、限速器、盘车操作)二十五、无机房电梯的特殊要求计算二十六、工作区域空间设计说明二十七、机械制停装置的设计说明（安装位置和强度校核）二十八、动态测试和救援说明二十九、电气选型计算（变频器的容量，应急电源容量、接触器、主开关、电缆计算）三十、机械防护的设计和说明一、电梯的主要参数额定载重量：Q=2000kg空载轿厢重量：P1=1800kg对重重量 :W=2800kg随行电缆重量：P2=150kg额定速度：0.5m/s平衡系数：0.5曳引包角：180°曳引方式：4：1悬挂绳（曳引绳）根数：n=5电动机功率：6.0KW时机转速：n=95.5r/min曳引轮直径：D=400mm随行电缆根数：2根随行电缆单位长度质量：104kg/m提升高度：6100mm轿厢尺寸：1850×2400×2200mm（宽×深×高）限速器型号：OX-187宁波奥德普电梯配件有限公司安全钳型号：SAQ4佛山市南海区永恒电梯配件厂缓冲器型号：轿厢：ZDQ-A-12 沈阳祺盛机械有限公司对重：ZDQ-A-13 沈阳祺盛机械有限公司钢丝绳规格：10NAT8×19S+FC1370/1770ZS 无锡通用导轨：轿厢：T89/B；浙江浩圣电梯导轨有限公司：对重：TK5A；浙江浩圣电梯导轨有限公司二、曳引条件的计算电梯曳引必须满足下列条件：T1/T2×C1×C2≤e fα式中T1/T2轿厢处于125%额定载荷下，轿厢位于最低层站及空载轿厢位于最高层站情况下，曳引轮两边曳引绳中的最大静拉力与最小静拉力之比。
载货电梯设计计算书
o. 各梁几何特性计算：由右图可得上（下）梁及立梁对X轴，Y轴的惯性矩为：(注:上、下梁采用20a号槽钢，立梁采用16a号槽钢，上、下梁各参数相同)J X上梁=6.748*10-5m4J Y上梁=3.565*10-5m4J X立梁=1.328*10-5m4J Y立梁=1.142*10-6m4对应各梁的抗弯模量如下：W X上梁= J X上梁/S max=6.748*10-5/0.1=6.748*10-4 m3W Y上梁= J Y上梁/S max=3.565*10-5/0.1=3.565*10-4 m3W X立梁= J X立梁/S max=1.328*10-5/0.0504=2.635*10-4 m3W Y立梁= J Y立梁/S max=1.142*10-6/0.090=1.269*10-5 m3立梁横截面积A0=2206mm2=2.206*10-3m2.2．轿厢架应力计算 a 上梁.对绕绳比为1:2的情况（见右图）最大 最大弯应力)16968210(N 25109.83000)(37902gl Q)(W M 1max =**+=+=最大正应力25.145(MN)10*6.748*20.51*9.8*6790W 2gl Q)(W σ4上梁n 1max ==+=- σmax <[σ]=80 (MP a )（s σ上梁材料屈服强度） b.下梁下梁同样简化为简支梁,计算载荷的的方法可按如下考虑: 1）.轿厢自重和额定载荷的5/8均布在下梁上 q=[5/8*(Q+P)]g/l2）.平衡链、随行电缆的拉力形成的 集中载荷q 1=2H(λ2+λ3)作用于下梁中部。
M max =ql 2/8+q 1l/4最大正应力:()()()()()MPa 855.8N/m 10855.89.81.51.2182419.80379000364510748.6*221.24q g P Q 645W L W 2M σ2641X O X m ax m ax =*=⎥⎦⎤⎢⎣⎡*+**+*+*=⎥⎦⎤⎢⎣⎡++==- σmax <[σ]=80 (MP a ).八.导轨验算:1.导轨型号T114截面如右图:2.截面几何特性:截面对X-X 轴惯性矩 J XX =179cm 4 截面对Y-Y 轴惯性矩J yy =109cm 4截面对X-X 轴惯性半径 i XX =2.93cm 截面对Y-X 轴惯性半径 i yy =2.29cm 截面对X-X 轴惯性模量 W XX =29.7cm 3 截面对Y-Y 轴惯性模量 W YY =19.1cm 33.参数及许用应力：轿厢尺寸： 宽度B*深度A=2.13*2.76(m) 额定载荷: Q=3000 kg 轿厢自重:P=2350 kg 电缆单位长度重量: 1.2 kg/m (36芯) 曳引绳单位长度重量: 0.60 kg/m 平衡链单位长度重量: 1.40kg/m 轿厢宽度 B=2.13m 上下梁导靴间距 H=3.78m许允应力 ［σ］=140Mpa(Q235安全系数n=1.7) 许允柔度 ［λ］=120 许允挠度 ［y ］=3mm 弹性模量E =2.1*106MPa4.强度校核:a.正常运行工况(见右图)2761.1(N)2.139.83000Bg Q F 1=⋅⋅=⋅⋅=.1.629179102.1482202761.148EJ L F y 63X 311max =⋅⋅⋅⋅=⋅=（mm ） 2.311109102.1482202385.148EJ L F y 63Y 3/22max /=⋅⋅⋅⋅=⋅=（mm ） 827.2311.2629.1y y y 22/22max 21max max =+=+=(mm)[]3y y max =≤（mm ） 结论：安全。
630kg1.0m电梯设计计算书
轿壁厚度30mm 上下封头点焊连接，围壁与围壁之间采用M6螺栓连接，连接紧固可靠，强度和尺寸均符合国标要求。
19、轿顶护栏的设计轿顶护栏设置于轿厢顶部用于对维修人员起保护作用。
在轿顶上部设置轿顶护栏，由国标可知当轿顶与井道壁的自由距离大于850mm时，轿顶护栏高度需做到1100mm ，由土建图可知轿顶与井道壁的自由距离300小于850mm，轿顶护栏做到1100mm符合国标要求，轿顶护栏尺寸为1235×950同时符合国标要求：轿顶上部有一块不小于0.5m×0.6m的水平净空面积。
设计如图：（1为护脚板，满足国标要求）21、门系统的说明资料（含开锁区域的尺寸说明）a）轿门型式和开门净尺寸本项目选用宁波申菱中分式自动开门变频门机，开门净尺寸800× 2100，规格如图如下：b）层门型式、开门净尺寸宁波申菱中分式层门装置，开门净尺寸800*2100，附图如下：c）轿门与关闭后的层门间的水平距离为L=54mm(最外层)轿厢地坎与层门地坎之间的水平距离为30mmd) 开锁区域的说明图（门刀长度为600mm）开锁区域即为轿厢停靠层站时在地坎上、下延伸的一段区域。
当轿厢底在此区域内时门锁方能打开，使开门机动作，驱动轿门、层门开启。
轿门机通过固定在其上的离合装置碰触厅门机引发两门机同时动作。
开锁区域即离合装置的动作距离57mm。
层门门锁装置的结构安装示意图：e）门板悬挂装置和导向装置简图轿门板悬挂装置厅门板悬挂装置22、电梯轿厢架计算一、计算方法：XJK630/1.0 (VVVF)电梯轿厢部分的主要受力部件,它由上梁、直梁、下梁、拉条以及联接它们的若干紧固件组成。
计算时，视上、下梁均为简支梁，其中上梁作用载荷为电梯额定起重量、轿厢净重（包括附件）补偿装置和电缆重量之和，并作用在上梁中央，下梁则假定5/8的额定起重量和轿厢净重的总各均布于下梁上，再加上补偿装置和电缆重量集中于下梁中央，上下梁均需进行强度和刚度计算，而且梁则进行强度，细长比，惯性矩计算二、基本参数与代号：1.Q1——电梯额定起重量与轿厢净重之和，对本电梯Q1=1630kg2.Q2——补偿装置和电缆重量之和，对本电梯Q2=108kg3.L——上、下梁跨度对本电梯L=155cm4.W X——单根钢对X——X轴抗弯矩对本电梯W X=108.3cm3(上梁)W X=116.8cm3(下梁)5.J——单根钢对X——X轴惯性矩，对本电梯：上梁J=866.2cm4下梁J=934.5cm46.E——材料弹性模量，对钢材E=2.1×107N/cm27.[σ]——许用正应力，对上、下梁[σ]=8788N/cm2对直梁[σ]=10546N/cm28.[Y]——上、下梁许用挠度，对本电梯[Y]=L/960=175/960=0.1823cm9.[λ]——直梁许用细长比，[λ]=160具有拉条，且连接点高度不超过直梁自由长度2/3时[λ]=120其它应情况而定三、轿架计算：1.上梁：将上梁简化为右图形式，由材料力学可知最大弯矩及最大挠度均发生在上梁中央剖面上，其值为：M max=（Q1+Q2）L/4Y max=（Q1+Q2）L3/96EJ最大正应力为：σmax= M max/2W X=（Q1+Q2）L/8W Xσmax=26580×175/8×108.3=5368.8N/cm2＜[σ]=8788N/cm2Y max=26580×1753/96×2.1×107×866.2=0.082＜[Y]=0.1823cm∴上梁强度与刚度足够.2.下梁：将下梁简化为右图形式，其中q为5/8Q1均布作用于下梁上面引起的载荷集度：q=5/8Q1/L=5×25500/8×175=91.07N/cm由材料力学可知,考虑q单独作用时下梁的最大弯矩与最大挠度分别为:M1max=ql2/8 Y1max=5qL4/768EJ考虑Q2单独作用时,下梁的最大弯矩与最大挠度分别为:M2max=Q2L/4 Y2max=Q2L3/96EJ∴最大正应力:α=M amax/2W X=ql2/16W x+Q2L/8W xmax=(qL2+2Q2L)/16W x代入数据:αmax=(91.07×1752+2×1080×175)/16×116.8=1694.7N/cm2＜[α]=8788N/cm2∴下梁强度足够Y max=Y1max+Y2max=5qL4/768EJ+Q2L3/96EJ=L3/96EJ(5Q1/8+Q2)代入数据:Y max=1753/96×2.1×107×934.5(5×91.07×175/8+1080)=0.0314＜[Y]=0.01823cm ∴下梁强度足够3.直梁:分别置于轿厢西侧,由于载荷在轿厢内分布不均及直梁与上、下梁为刚性结点特性，直梁受到拉伸与变曲的组合作用，记：P——电梯额定起重量对本电梯P=1000kgB——桥厢内净宽对本电梯B=150cm。
(完整word版)电梯设计计算书
计算者：总经理：ZFTG1600/3.0-JX(VVVF)乘客电梯设计计算说明ZFTG1600/3.0-JX(VVVF)绿色节能永磁同步无齿轮电梯，是经国家特种设备管理局批准研制的通过引进国外先进技术，经过消化吸收后，采用优化设计而成，具有国内先进水平。
有加减速度曲线圆滑、乘座电梯舒适感好、运行平稳、速度快噪音低、环保节能等优点。
我们的电梯采用日本富士电机公司出产的电梯专用变频器：LEFT型，功率37KW。
控制系统采用32位微机控制，主要控制原器件选用日本富士电机公司（FUJI ERECTRIC）的产品。
轿厢是用板式压制的结构件，强度高、刚性好、美观大方。
而安全件则选用经国家认可的检验所检验为合格的产品，如安全钳、限速器、门锁、缓冲器、上行保护装置等。
设计的ZFTG1600/3.0-JXW(VVVF)乘客电梯特性如下。
1. 该款电梯的最大特点是：节约能原、每年可为用户节省约100天的电费，每台比传统电梯节省30%的电能。
是一款以绿色节能为核心的全电脑模块化控制永磁同步无齿轮电梯。
无齿轮曳引机与有齿轮曳引机的区别在于：有齿轮曳引机的传动的方式是电动机将动力通过齿轮变速箱传动到曳引轮；而无齿轮曳引机则在设计上省略了齿轮变速箱，其传动方式是由电动机直接带动曳引轮，避免了传动过程的机械磨损和能耗。
另一方面和传统的感应电动机相比，永磁电动机无需耗费电能来产生励磁，因而进一步节省了电能。
永磁无齿轮曳引机具有振动小的效果，闭环的门操作系统，开关门动作平稳。
结构合理，体积小巧，重量较轻，降低了电梯对建筑结构的要求，节省了建筑的空间。
先进的技术则代表着更卓越的性能，零件少意味着成本的降低，。
珠江富士在继续秉承其电梯产品安全，可靠和耐用的同时，在产品开发中应用价值工程，降低了电梯系统的成本，并将这一成果回馈给用户。
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在社会不断进步的今天“以人为本”的理念熔入产品设计中，产品安全可靠、乘座舒适，门光幕保护以及盲文呼梯按钮大大方便了特殊人群。
1600kg客梯2.0速度设计计算书
TKJ1600/2.0-JXW/VVVF 交流变频乘客电梯设计计算书电梯2010年10月20日目录1 电梯型号 (1)2 主要参数 (1)3 曳引驱动计算 (1)3.1 曳引电动机功率计算 (1)3.2 轿厢面积计算 (1)3.3 轿厢通风面积的计算 (2)3.4 曳引轮输出额定扭矩 (2)3.5 主轴最大静载荷 (2)3.6 悬挂绳安全系数计算 (2)4 导轨承载计算 (4)5 曳引条件计算 (4)6 结构计算 (5)7 缓冲器的验算 (7)8 安全钳选用 (7)9 限速器的选用 (7)10 底坑空间和顶层空间计算 (8)11 紧急救援措施 (9)12 超速及其它保护装置的说明资料 (9)13 导轨的说明资料 (12)14 轿厢和门系统的说明资料 (12)15 轿门护脚板 (13)16 门系统说明资料 (13)17 机械部件的防护 (14)18 电梯整机性能指标 (14)19 样梯可靠性运行记录和总结 (15)1 电梯型号TKJ1600/2.0-JXW/VVVF 交流变频乘客电梯2主要参数载重量：Q=1600kg 运行速度：V=2.0m/s 提升高度：H=53.1米曳引比：I=2:1曳引包角：α=180˚轿厢自重：P=1200㎏3 曳引驱动计算3.1曳引电动机功率计算：取平衡系数Φ=0. 45 取η=0.85计算公式: P=QV(1-Φ)=1600×2×（1-0. 45）=20.3KW 102ŋ102×0. 85选用蜗轮蜗杆曳引机，额定功率P1=22KW, 所以适用。
曳引轮节径D1=400mm曳引绳根数m=7，直径d=Φ10mm，额定转速n=191r/min 上开口角r=35°下部切口角β=90°额定速度验算：η1=60×2×2/(3.14×0.5)=152г/min 适用3.2轿厢面积计算轿厢净宽A=1900mm，轿厢净深B=1800mm轿厢有效面积S=1.9×1.8=3.42m2标准五吨轿厢面积为3.56 m2所以本电梯不超标共15 页第 1 页3.3轿厢通风面积的计算轿厢通风面积不应小于轿厢有效面积的1％，即均为0.02 m2 S下+S下=0.27×0.045+(1.35×2+1.4)×0.005=0.032 m2>0.02m2 所以上下部的通风面积足够3.4.曳引轮输出额定扭矩M1M1= 9550×22×2×0.85=2349（N·m）152实际运行扭矩M2按超载10％计算M2= （1.1-0.45）×1600×20.3×0.4=2111 N·m< M1所以满足2×23.5.主轴最大静载荷T曳引绳Φ10质量q=0.34㎏/m 曳引绳根数m=5T= 1200+1.25×1600 +7×0.34×53.1+1200+1600×0.45+2.85×132 2=2614㎏<曳引机允许静载荷,所以通过3.6.悬挂绳安全系数计算K P=4=1β=90°Nequiv( t )=5Nequiv(P)= 3Nequiv= 5+3=8共15 页第 2 页许用安全系数S f=10×(2.6834- )=17Φ10最小破断力T K=44000N安全系数S=44000×7/[(1200+1600)/2+53.1×7×0.34]×9.8=2121＞17 所以满足共15 页第 3 页4.导轨承载计算（按中心导向安全钳动作为最严重工况）轿厢导轨T89/B材料抗拉强度370Mpa，截面积A=15.7cm2i x=1.98cm i y =1.84cm 导轨与等距L K=200cmI x =59.7 cm4I y =53cm4W x =14.5cm3W y =11.9cm3轿厢导靴间距h=3350 轿厢尺寸宽A=1.9m深B=1.8m导轨许用应力δporm =205Mpa 最大允许变形[δy ]为5mm细长比λ=LK/ίx=200/1.98=101.01 查表得ω=1.9 K=2F K = [K×(P+Q) g]/2= [2×(1200+1600)×9.8]/2=27440N压弯应力δK=（F K×w）/A=27440×1.9/(15.7×102)=33.2Mpa 载荷偏心距X Q=B /8=1800/8=225mm Y Q=0F x=（3×9.8×1600×225）/（2×3350）=1579NM y=（3F x×Lk）/16=（3×1579×2000）/16=592125Nmm弯曲应力δy =My/Wy=592125/（11.9×103）=49Mpa挠度δx =0.7×（F x×L K3）/（48×E×I y）=（0.7×1579×2003）/（48×2×107×108）=0.085cm =0.85mm以上均通过,符合要5.曳引条件计算5.1按125％额定载荷轿厢位于最底层装载静态工况计算。
1600kg_2.5m乘客电梯设计计算书(实用)文档
1600kg_2.5m乘客电梯设计计算书(文档可以直接使用，也可根据实际需要修改使用,可编辑欢迎下载）柳州汉华驱动设备PG-3B 型曳引机，静态载重为11000kg ，符合要求。
1.6 轿厢上行超速保护装置的选型计算：1.6.1夹绳器的选用本项目选用河北东方JSQ2C 型夹绳器，触发方式为机械式，复位方式：手动复位，与XS12A 双向限速器配套使用。
具体参数如下（适用于悬挂比1:1）：额定速度：0.25~2.5m/s 本项目额定速度2.5m/s 在该夹绳器额定速度范围内 额定载重：500~1600kg 本项目额定载重1600kg 在该夹绳器额定速度范围内钢丝绳直径：8~16mm 本项目钢丝绳直径12mm 在该夹绳器允许钢丝绳直径范围 系统质量：1900~5200kg该样梯系统质量：P+W=1700+2484=4184kg ，在河北东方JSQ2C 型夹绳器的质量覆盖范围内。
综上：选用河北东方JSQ2C 型夹绳器，符合要求。
1.6.2验算夹绳器的平均减速度高速重载制动力及弹簧力的计算系统受力如图所示。
电梯的相关技术参数如下：（1）电梯额定速度V=2.5m/s ，（2）电梯动作速度V1=3.225m/s 、（3）额定载荷Q=1600kg ，（4）轿厢自重G=1700kg ，（5）对重自重 W b =2484kg ，（6）平衡链重量G 1=381.44kg ，（7）曳引绳重量G y =501.76kg ，（8）平衡系数K=0.49，（9）轿厢与对重高度差H=128m ，经分析，空载轿厢位于最高层站是电梯上行超速最不利的工况。
此时，对重侧的重量为W= W b +G y =2985.76（kg ）。
轿厢侧的重量为 P=G+ G 1 =2081.44（kg ）根据牛顿第二定律得：V12=2×a ×h (1)式中：11.2517002484 1.251600501.76163.2381.44b T G W Q G G G =+++++++⨯+++y b ==7230kgC 点弯矩： a(b b1)(1165440)x4084429611900.mm P M N L=-=-= D 点弯矩： b(a a1)(1460810)x3259121184150.mm P M N L=-=-= 由上面计算可知：DB 段剪力最大Q max =40844N ，C 点弯矩最大M max =29611900N.mm查得：英国标准BS5655-6<电梯选型安装实用规程>中许用挠度[Y]为L/900(L 为承重梁两支点间距离)，Q235钢许用应力[σ]=88N/ mm 2,按此标准规定Q235材质的工字钢： 剪切许用应力：[τ]=(0.6～0.8)[σ]=62N/mm 2弯曲许用应力：[σw ]=(1.0～1.2)[σ]=97N/mm 2许用挠度：[Y]=L/900=2.472mm4.3 承重梁的强度：承重梁的截面模量：3max z w 29611900w 305277305.277cm []97M ====σ 查H 型钢表HN300x150其W x =490cm 3，t1=6.5mm ，I/S=266mm ，I x =7350cm 4HN300x150型钢截面模量大于实际需要的截面模量，结果可用 剪应力校核：22max max 47586τ27.5/mm 62/mm 266x6.5d Q N N IS===< 满足剪应力强度条件，结果可用4.4 承重梁的钢性： 力学计算模型如下图：d= 650mm d1= 725mmC 处R c 引起梁的最大挠度发生在Y 处 注：d=650mm ，d1=725mmC 处R c 引起梁的最大挠度发生在Y 处：2222d1*******Y11457mm 33L --===。
载货电梯设计计算书.
o各梁几何特性计算：由右图可得上（下）梁及立梁 对X 轴，Y 轴的惯性矩为：(注:上、下梁采用20a 号槽钢，立梁采用16a 号槽钢，上、下梁各参 数相同)J X 上梁=6.748*10-5m 4 J Y 上梁=3.565*10-5m 4 J X 立梁=1.328*10-5m4J Y 立梁=1.142*10-6m 4对应各梁的抗弯模量如下： W X 上梁= J X 上梁/S max =6.748*10-5/0.1 =6.748*10-4 m 3W Y 上梁= J Y 上梁/S max =3.565*10-5/0.1 =3.565*10-4 m 3W X 立梁= J X 立梁/S max =1.328*10-5/0.0504 =2.635*10-4 m 3W Y 立梁= J Y 立梁/S max =1.142*10-6/0.090 =1.269*10-5 m 3 立梁横截面积A 0=2206mm 2=2.206*10-3m 2旧底图总号底图总号签字日期标记处数更改文件号签 字日期THJ3000/0.5-JXW 电梯THJ3000/0.5-JXW共 19 页 第 9 页2．轿厢架应力计算 a 上梁.对绕绳比为1:2的情况（见右图）最大 最大弯应力)16968210(N 25109.83000)(37902gl Q)(W M 1max =**+=+=最大正应力25.145(MN)10*6.748*20.51*9.8*6790W 2gl Q)(W σ4上梁n 1max ==+=- σmax <[σ]=80 (MP a )（s σ上梁材料屈服强度） b.下梁下梁同样简化为简支梁,计算载荷的的方法可按如下考虑: 1）.轿厢自重和额定载荷的5/8均布在下梁上 q=[5/8*(Q+P)]g/l2）.平衡链、随行电缆的拉力形成的 集中载荷q 1=2H(λ2+λ3)作用于下梁中部。
M max =ql 2/8+q 1l/4最大正应力:()()()()()MPa 855.8N/m 10855.89.81.51.2182419.80379000364510748.6*221.24q g P Q 645W L W 2M σ2641X O X m ax m ax =*=⎥⎦⎤⎢⎣⎡*+**+*+*=⎥⎦⎤⎢⎣⎡++==- σmax <[σ]=80 (MP a )旧底图总号底图总号签字日期THJ3000/0.5-JXW 电梯THJ3000/0.5-JXW 共 19 页第13 页八.导轨验算:1.导轨型号T114截面如右图:2.截面几何特性:截面对X-X 轴惯性矩 J XX =179cm 4 截面对Y-Y 轴惯性矩 J yy =109cm 4 截面对X-X 轴惯性半径 i XX =2.93cm 截面对Y-X 轴惯性半径 i yy =2.29cm 截面对X-X 轴惯性模量 W XX =29.7cm 3 截面对Y-Y 轴惯性模量W YY =19.1cm 33.参数及许用应力：轿厢尺寸： 宽度B*深度A=2.13*2.76(m) 额定载荷: Q=3000 kg 轿厢自重:P=2350 kg 电缆单位长度重量: 1.2 kg/m (36芯) 曳引绳单位长度重量: 0.60 kg/m 平衡链单位长度重量: 1.40kg/m 轿厢宽度 B=2.13m 上下梁导靴间距 H=3.78m许允应力 ［σ］=140Mpa(Q235安全系数n=1.7) 许允柔度 ［λ］=120 许允挠度 ［y ］=3mm 弹性模量E =2.1*106MPa旧底图总号底图总号签字按简支梁计算L=2.2m,力作用于梁L/2处。
电梯设计计算书
电梯设计计算书(共25页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--THJ3000/载货电梯设计计算书编制审核批准目录1、传动校验计算---------------------------------------------------------------22、曳引钢丝绳强度校验-------------------------------------------------53、承重梁校验-------------------------------------------------------------------54、240型限速器计算------------------------------------------------------85、滑动导靴的强度验算------------------------------------------------96、导轨校核计算------------------------------------------------------------107、轿厢架的设计计算---------------------------------------------------158、绳头组合强度验算---------------------------------------------------209、反绳轮计算-----------------------------------------------------------------211．传动校验计算本计算是以THJ3000/载货电梯为依据，电梯的主要技术参数为：额定载重量：Q=3000kg；额定速度：V=s；根据这二个参数，选择曳引机型号为，其减速比为I=75/2=，曳引轮直径为D=760mm，电动机型号为JTD-560，其功率为19kw，电机为6极/24极双速电机,曳引比为2:1，电机额定转速960r/min。
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WORD文档下载可编辑THJ3000/0.5-JXW载货电梯设计计算书编制审核批准目录1、传动校验计算---------------------------------------------------------------22、曳引钢丝绳强度校验-------------------------------------------------53、承重梁校验-------------------------------------------------------------------54、240型限速器计算------------------------------------------------------85、滑动导靴的强度验算------------------------------------------------96、导轨校核计算------------------------------------------------------------107、轿厢架的设计计算---------------------------------------------------158、绳头组合强度验算---------------------------------------------------209、反绳轮计算-----------------------------------------------------------------211．传动校验计算本计算是以THJ3000/0.5-JXW载货电梯为依据，电梯的主要技术参数为：额定载重量：Q=3000kg；额定速度：V=0.5m/s；根据这二个参数，选择曳引机型号为J1.1J，其减速比为I=75/2=37.5，曳引轮直径为D=760mm，电动机型号为JTD-560，其功率为19kw，电机为6极/24极双速电机,曳引比为2:1，电机额定转速960r/min。
1.1轿厢额定速度校验根据GB7588-1995中条款12.6，计算轿厢速度时，轿厢载荷取额定载荷的一半，因此电动机上的转矩接近零，并依据电机额定转速n=960r/min校验轿厢转速。
轿厢速度v = πd n/I2=π×0.76×969/37.52=30.56 m/min=0.509m/s误差δ= [0.509-0.5] / 0.5×100% = +1.8%GB7588-1995中条款12.6规定，轿厢速度误差在-8%~+5%范围内是合适的,故本电梯速度,符合要求.1．2 电动机功率验算P= (1-k)QV(Kw)102η式中: P---电动机轴功率(Kw);k---电梯平衡系数,取k=0.45;η---电梯机械总效率,取η=0.5将各参数代入公式得:p = [(1-0.45)×3000×0.5] / 102×0.5 =16.18 ( Kw) 故电动机功率选取19Kw是合适的.1．3 曳引力校验根据GB7588要求，应验算下列二种情况时的曳引力。
情况(一)：轿厢载有125%额定载荷,且位于最低层站。
情况(二)：轿厢空载且位于最高层站。
曳引条件为：T1/T2×C1×C2≤e fθ①式中 : T1/T2----曳引轮两边钢丝绳中较大静拉力与较小静拉力之比。
C1----与加减速度有关的系数.取C1=1.1C2----与绳槽形状因磨损而发生改变有关的系数。
取C2=1.0。
f----钢丝绳在绳槽中的当量磨擦系数。
f =4µ [1 - sin (B/2) ]π-β-sin β= 0.2178θ---曳引钢丝绳对曳引轮的包角。
如右图所示θ=180°于是,曳引条件可以写成:T1/T2×1.1×1≤e0.2178×3.142即T1/T2≤1.80 ②下面就情况(一)及情况(二)进行校验情况(一)时:T1/T2= (W1+1.25 Q/2 +ω1)/W2/2 ③情况(二)时:T1/T2= (W2/2+ω1)/(W1/2 +ω2) ④式中: W1----轿厢自重 W1=2300kgQ----额定载重量 Q=3000kgW2----对重重量W2=3650kgω1----曳引钢丝绳重量(kg)ω2----随行电缆重量(kg)提升高度为Tr =15.5m则: ω1=ρ1(Tr+0H)×S ⑤式中: ρ1---φ16钢丝绳重量,取ρ1=0.899kg/mOH---电梯顶层高度,取0H=5mS ---钢丝绳根数,取S=5各参数代入⑤式得:ω1=0.899(15.5+5)×5=102.5kgω2=ρ3×TR/2 ⑥式中: ρ3---扁电缆重量,取ρ3=2.6kg/m各参数代入⑥式得:ω2=2.6×15.5/2=20.15kg将各参数代入③、④式得:情况(一)时:T1/T2 = [ (w1+1.25 Q)/2 + ω1]/ w2/2=[( 2300+1.25×3000)/2+102.5]/3650/2=1.714情况(二)时:T1/T2 = [w2/2+ω1]/[ W1/2+ω2]=[3650/2+102.5]/[2300/2+20.15]=1.647与曳引条件(2)式比较,可见在情况(一)和情况(二)时均符合要求。
1．4曳引轮绳槽比压验算计算时按T= [w1+Q]/2+ω1= [2300+3000]/2+102.5=2752.5kg工况计算。
许用比压:[ρ]=[12.5+4V]/[1+V]=[12.5+4×1.0]/[1+1.0]=16.05/2=8.25Mpa计算比压:ρ=T/ndD × 8cos(β/2)/[π-β-sinβ]=2752.5/ [5×0.016×0.76]×[8×cos48.6°]/[ (π-97.2°)/(180×π-sin97.2°)]=2752.5/0.0608×(8×0.66131)/(3.14-1.697-0.9988)=239507/0.4442=5.416Mpa<[ρ]=8.25Mpa故曳引轮槽比压验算合格。
2.曳引钢丝绳强度校验该电梯采用5根直径为16mm的曳引钢丝绳，每根钢丝绳的破断载荷为113kN。
当轿厢满载加速上升时，轿厢侧的钢丝绳涨力达到最大值Tmax，验算此时的安全系数。
2.1Tmax计算Tmax,= [(w1+Q)/2+ω2] (a+g)=[(2300+3000)/2+20.15]×(1.5+9.8)=2670.5×11.03=29456(N)2.2安全系数计算n=[113000×5 ]/29456=19.2>12显然,钢丝绳强度足够.3.承重梁校验A.轿厢中心O 对重架中心C 曳引机组重心D 曳引轮中心E 、B、H 、F：钢丝绳中心承重梁由五根梁组成,各梁采用的型钢型号及参数如下:各受力点的负载如下:B和H：对重侧的钢丝绳涨力P B= P H= W2 /2=3650/2=1825kgG:梁I和Ⅱ在梁Ⅲ上的支反力P G=1825×[1422-492]/1422=539.6kgE和F：轿厢侧的钢丝绳涨力P E= P F=[w1+1.25Q]/2=[2300+1.25×3000]/2=3025kgC：曳引机组重量 : P C=2200kg由于受力情况复杂,为了便于计算,假定P B由梁Ⅰ和梁Ⅱ来承受, P G由梁Ⅲ承受,而P H、P E、P F,和P C的2/3则由梁Ⅲ来承受,(这样计算偏于安全)。
3.1梁Ⅰ和Ⅱ的强度和挠度计算pB12=1825×492/1422=631kgR1=1825-631=1194kgR2Mmax=pab/L=[1825×93×49.2]/142=58806kg-cm[σ]= σs/n =1150kg/cm2σmax=Mmax/2wx =58806/2×270=103.34kg/cm2<[σ]Ymax= pb/9EI x L [(a2+2ab)3]/3=1825×49.2/[9×2.1×106×2×3370×142] [932+2×93×49.2] 3/3 =89790/[1809×1010 ] (8649+9151)3/3=49.64/1010 133.4×106/3=49.64×6.67×106/1010=0.0331cm[Y] =e/960 =110/960=0.115cm> Ymax梁Ⅰ和Ⅱ的强度和挠度均符合设计要求。
3.2梁Ⅲ的强度和挠度计算R3=[(539.6+1825)(325-25.5)+3025(325-76-25.5)+2200(325-102)+3025×50.5] / 325×2 /3 = [708198+676088+490600+152763]/325 ×2/3=6239×2/3=4159kgR4= [539.6+1825+3025+2200+3025-6239] ×2/3=4376×2/3=2917kgMmax=4159(325-102)-3025(325-102-50.5)=927457-521813=405644kg-cmσmax= Mmax/wx=405644/703=577kg/cm2< [σ]用叠加法求梁中点的挠度= ∑pb/48EJx(3L2-4b2)×2/3Y1/2=1/[48×2.1×106+12652]×[(539.6+1825)×25.5×(3×3252-4×25.52)+3025×1015×(3×3252-4×101.52)×2200×102×(3×3252-4×1022)+3205×50.5×(3×3252-4×50.52)]×2/3=24.05×1010/[48×2.1×106×12652]=0.188cm[Y] =L/960= 325/960=0.339cm>Y1/2所以,梁Ⅲ的强度和挠度均符合设计要求。