搅拌站粉罐基础设计
搅拌站粉煤罐基础建设支模
搅拌站粉煤罐基础建设支模摘要：1.搅拌站粉煤罐基础建设概述2.支模的准备工作3.支模的具体步骤4.支模的注意事项5.基础建设支模的完成正文：一、搅拌站粉煤罐基础建设概述搅拌站粉煤罐基础建设是混凝土搅拌站中一个重要的环节，它关系到搅拌站能否正常运行和生产的关键。
基础建设支模，顾名思义，就是在建设过程中，用模板支撑混凝土，使其成型，以便后续施工。
二、支模的准备工作在进行支模前，首先要对粉煤罐基础进行严格的勘测和计算，确定模板的尺寸、形状和数量。
同时，也要检查模板的结构和质量，确保模板能够承受混凝土的重量和施工的压力。
三、支模的具体步骤1.根据设计图纸，按照粉煤罐基础的形状和尺寸，选择合适的模板，并在模板上涂刷脱模剂，以便于混凝土的脱模。
2.根据模板的尺寸和重量，选择合适的支撑结构，如钢筋、木方等，并将其固定在模板的边缘，形成一个稳定的支撑结构。
3.将模板按照设计位置安装在基础面上，调整模板的位置和高度，确保模板与基础面完全贴合。
4.在模板内部填充混凝土，填充过程中要注意混凝土的均匀性和密实性，避免出现蜂窝和麻面等质量问题。
四、支模的注意事项1.在支模过程中，要确保模板的稳定性和承载能力，避免因模板变形或坍塌导致的施工事故。
2.在填充混凝土时，要注意混凝土的填充顺序和速度，避免过快或过慢导致混凝土的质量问题。
3.在施工过程中，要定期检查模板的牢固程度和混凝土的质量，发现问题及时处理。
五、基础建设支模的完成在完成所有支模工作后，要对模板进行拆卸和清理，检查混凝土的质量和表面光洁度。
如发现质量问题，要及时进行修复和处理。
在模板全部拆除后，基础建设支模工作就算完成了。
拌和站水泥罐基础设计计算书
拌和站水泥罐基础设计计算书拌和站水泥罐基础设计计算书1、水泥罐基础设计拌合站投入5个100t型水泥罐，100t型水泥罐直径3m，支腿邻边间距2.05m;按3个水泥罐一排、2个水泥罐一排共计两排设立。
根据公司以往拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用C30钢筋砼条形承台基础满足三个水泥罐同时安装。
基础尺寸8m(长)×4m(宽)×1.9m(高)，基础埋深1.5m，外漏0.4m，承台基础采用Φ16@200mm×200mm上下两层钢筋网片，架立筋采用450mm×450mmφ12钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
具体布置见下图:水泥罐平面位置示意图2、水泥罐基础计算书2.1、计算基本参数水泥罐自重约10t，水泥满装100t，共重110t。
水泥罐支腿高3m，罐身高15m，共高18m。
单支基础4m×4m×1.9m钢筋砼。
2.2、地基承载力计算计算时按单个水泥罐计算单个水泥罐基础要求的地基承载力为:δ1=1100?(4×4)+1.9×25=68.75+47.5=116.25KN/m2=0.12Mpa 根据《临湘(湘鄂界)至岳阳公路第四合同段两阶段施工图设计》第六册中的岩土设计计算参数表资料可知:本合同段全风化花岗岩承载能力基本容许值为[fa0]=0.25Mpa，因δ1?[fa0]。
现场临建设施工时，为安全起见，基础底面参照一级公路标准施工。
故远大于水泥罐地基承载力要求。
2.3、抗倾覆计算参照《临湘(湘鄂界)至岳阳公路第四合同段两阶段施工图设计》第一册，本合同段地区按最大风速25m/s。
(1)风荷载强度计算:W0,K3,K2,K1,风荷载强度计算:W其中基本风压:v2252391Pa 1.61.6,,,W0风载体形系数:K1=0.8风压高度变化系数:K2=1.0地形、地理变化系数，按一般平坦空旷地区取K3=1.0 391,312.8pa，1.0，1.0，0.8,W(2)风力计算:水泥罐体按通体罐接受水平风荷载计算，所受水平风荷载为:F=A×W=3.4×18×312.8=19143N=19.14KN 平均作用高度为18/2+1.9=10.9m 倾覆力矩M=F×H=19.14×10.9=208.6KN?m(3)抗倾覆计算:抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。
HZS60混凝土拌合站粉料罐基础计算书
HZS60混凝土拌合站粉料罐基础计算书一、拌和站罐基础设计概括计划投入一套HZS60拌合站，单套HZS60拌合站投入1个200t 型水泥罐（装满材料后）和1个100t 粉煤灰罐（装满材料后）。
根据公司以往拌和站施工经验，结合现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐采用砼扩大基础，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊或螺栓连接。
二、基本参数1、风荷载参数：查询公路桥涵设计通用规范得知：本工程相邻地区咸阳市礼泉县最大风速：s m V /3.21max =；2、仓体自重：200t 罐体自重约16t ，装满材料后总重为216t ； 100t 罐体自重约8t ，装满材料后总重为108t 。
3、扩大基础置于灰岩上，地基承载力基本容许值[]Kpa f a 6800=； 4、当采用两个水泥罐基础共同放置在一个扩大基础上时，扩大基础尺寸为10.24m ×6m ×2m （长×宽×高）；三、空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算1、受力计算模型（按最不利200吨罐体计算），空仓时受十年一遇风荷载，得计算模型如下所示：F1F2F3GR图3-1 空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算模型2、风荷载计算根据《公路桥涵设计通用规范》可知，风荷载标准值按下式计算：gV W d k 22γ=；查《公路桥涵设计通用规范》得各参数取值如下：空气重力密度：01199899.0012017.00001.0==-Zeγ； 地面风速统一偏安全按离地20m 取：s m V k k V /92.32max 5220==； 其中：12.12=k ，38.15=k ，s m V /3.21max =；代入各分项数据得：222/66.08.9292.3201199899.02m KN g V W d k =⨯⨯==γ单个水泥罐所受风力计算： ①、迎风面积：216.58.22m A =⨯= 作用力：2KN 7.36.566.01=⨯=F 作用高度：m H 94.181=②、迎风面积：2215.3123.65m A =⨯= 作用力：KN 56.2015.3166.02=⨯=F 作用高度：m H 43.142=③、迎风面积：235.112/6.45m A =⨯= 作用力：KN 59.75.1166.03=⨯=F 作用高度：m H 01.93= 2、单个水泥罐倾覆力矩计算m KN h F M i i ⋅=⨯+⨯+⨯=⨯=∑52.43501.959.743.1456.2094.1872.331倾3、稳定力矩及稳定系数计算假定筒仓绕单边两支腿轴线倾覆，稳定力矩由两部分组成，一部分是仓体自重稳定力矩1稳M ，另一部分是扩大基础自重产生的稳定力矩2稳M 。
拌合站粉罐地基计算
拌合站粉罐地基计算一、设计要求1.承载能力：地基应能够承受粉罐的自重、存粉罐内粉料的重量以及地震和风荷载等外力。
2.稳定性：地基应保证粉罐在使用过程中不会出现倾斜或变形，确保粉罐设备的正常运行。
3.抗沉降：地基应具有较好的抗沉降性能，避免由于地基沉降导致的设备损坏或运行不稳定。
4.环境要求：地基应能够满足环保要求，避免粉料的泄漏或污染地下水。
二、地基计算方法地基计算主要包括地基承载力计算和地基稳定性计算。
1.地基承载力计算：地基承载力计算常用的方法有标准承载力计算法和数值计算法。
标准承载力计算法主要是根据所在地区的地质情况和地基土壤的强度参数，利用标准承载力计算公式计算地基承载力。
而数值计算法则是通过有限元软件或其他数值计算方法对地基进行模拟计算，得出地基的承载力。
2.地基稳定性计算：地基稳定性计算主要包括滑移稳定性和倾覆稳定性计算。
滑移稳定性计算是通过计算地基的抗滑稳定性来保证粉罐在使用过程中的平稳运行，而倾覆稳定性计算则是根据地基的设计参数和地震加速度等因素，计算地基在地震作用下的倾覆稳定性。
三、地基尺寸和深度地基的尺寸和深度对于保证地基的承载能力和稳定性非常重要。
一般而言，地基的尺寸和深度应根据拌合站粉罐的重量、尺寸和地质情况来确定。
1.地基尺寸：地基尺寸应根据拌合站粉罐的直径和高度来确定。
一般来说，粉罐的底座直径加上适当的边沿长度可作为地基的尺寸，用于承托粉罐的重量。
地基的边沿长度通常为粉罐底座直径的1/4至1/32.地基深度：地基深度的确定需要考虑地下水位、土壤承载力和地震作用等因素。
地基深度一般要求在地下水位以下，并根据土壤承载力和地震作用来确定合适的地基深度。
总结：拌合站粉罐地基计算是一个复杂工程，需要综合考虑地质情况、地基土壤的性质、地震和风荷载等因素。
地基设计应根据实际情况，采用适当的计算方法，合理确定地基尺寸和深度，以确保粉罐设备的稳定性和安全性。
同时，在设计过程中应遵循相关的环保要求，确保地基的悬挂污染和泄漏的防范措施的实施。
拌合站300t水泥罐基础计算
HZS240C8H拌合站基础设计项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------1 设计资料：1.1 已知条件：1、根据厂家提供数据可知⑴每个水泥、矿粉罐装满自重300t;⑵搅拌机单个支腿静荷载32t;⑶类型：单阶矩形底板⑷基础尺寸简图：基础尺寸(mm)： b=4300, a=4300, h=1200柱数：4柱子几何信息：柱编号竖向轴线号横向轴线号柱宽B(mm)柱长L(mm)11A60060022A60060032B60060041B600600柱子荷载信息（单位：kN，kN.m）：混凝土强度等级：C20, fc=9.60N/mm2, ft=1.10N/mm2钢筋级别：HRB400, fy=360N/mm2配筋计算方法: 简化法基础纵筋混凝土保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3修正后的地基承载力特征值：200kPa基础埋深：0.90m作用力位置标高：0.000m1.2 计算要求：(1)地基承载力验算(2)基础抗弯计算(3)基础抗剪验算(4)基础抗冲切验算(5)基础局压验算单位说明：力：kN, 力矩：kN.m, 应力：kPa2 计算过程和计算结果2.1 基底反力计算：2.1.1 统计到基底的荷载标准值:Nk = 3000.00 kN, Mkx = 0.00 kN.m, Mky = 0.00 kN.m设计值:N = 3000.00 kN, Mx = 0.00 kN.m, My = 0.00 kN.m2.1.2 承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合]pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy= (3000.00 + 332.82) / 18.49 + 0.00 / 13.25 + 0.00 / 13.25= 180.25 kPapkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy= (3000.00 + 332.82) / 18.49 - 0.00 / 13.25 - 0.00 / 13.25= 180.25 kPapk = (Nk + Gk)/A = 180.25 kPa各角点反力 p1=180.25 kPa, p2=180.25 kPa, p3=180.25 kPa, p4=180.25 kPa 2.1.3 强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy= 3000.00 / 18.49 + 0.00 / 13.25 + 0.00 / 13.25= 162.25 kPapmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy= 3000.00 / 18.49 - 0.00 / 13.25 - 0.00 / 13.25= 162.25 kPap = N/A = 162.25 kPa各角点反力 p1=162.25 kPa, p2=162.25 kPa, p3=162.25 kPa, p4=162.25 kPa 2.2 地基承载力验算:pk=180.25 ≤ fa=200.00 kPa, 满足。
混凝土搅拌站储罐桩基础设计及承载力检算
承载力检算混凝土搅拌站最不利受力主要发生在储罐基础位置，本站设11个储罐，其中HZS180砼搅拌机配6个，HZS60砼搅拌机配5个（见图示），储罐自重按20吨考虑，基础工程拟采用桩基础。
地质资料：填土：填粉质黏土，软塑，厚5～6米，场地整平（可视作松铺未压实）；原地面：农田软塑土，厚1～1.5米，σ0=100kPa；下层：1.5～2米范围，σ0=200kPa；次下层：2.0～2.5米，σ0=300kPa；一、搅拌机储罐基础设计（临近支腿间距小于0.8米）临近支腿间距小于0.8米的搅拌机储罐基础采用9.5米φ1.5米挖孔桩(入原地面σ0=300kPa土层≥1.5米)，位于储罐四个支腿下，挖孔桩按摩擦桩设计；挖孔桩竖向承载力特征值R=3.14×1.5×(7.5×10+0.5×40+1.5×50)+3.14×0.75×0.75×300=1331KN。
单个支腿承载力F=(G水泥+G罐)/4+=(1000+200)/4=300KN,Nmax=2×F+G桩=1019.5KN＜R=1331KN。
基础承载力满足要求。
二、搅拌机储罐基础设计（临近支腿间距大于0.8米）1、搅拌机储罐基础采用8米φ1.25米挖孔桩(入原地面σ=200kPa土层≥0.5米)，位于储罐四个支腿下，挖孔桩按摩擦桩设计；0挖孔桩竖向承载力特征值R=3.14×1.25×(7.5×10+0.5×40)+3.14×0.625×0.625×300=741KN。
单个支腿承载力Fmax=(G水泥+G罐)/4=(1000+200)/4=300KNNmax=Fmax+G桩=545.3KN＜R=741KN。
基础承载力满足要求。
2、搅拌机储罐基础采用9米φ1.8米挖孔桩(入原地面σ0=200kPa土层≥2.0米)，位于储罐四个支腿下，挖孔桩按摩擦桩设计；挖孔桩竖向承载力特征值R=3.14×1.8×(7.5×10+0.5×40+1×50)+3.14×0.9×0.9×300=1583KN。
搅拌站粉罐基础设计
目录1、工程概况 (1)2、编制依据 (1)3、设计说明 (2)3.1、地质条件 (2)3.2、结构形式 (2)3.3、设计荷载 (2)3.4、材料性能指标 (2)4、地基承载力验算 (3)4.1、基础尺寸选择 (3)4.2、地基承载力验算 (3)5、筏板基础在集中荷载下的冲切计算 (6)6、筏板基础在集中荷载下的局部承压计算 (6)7、风荷载影响 (6)7.1、抗倾覆验算 (7)7.2、抗拔计算 (8)8、筏式基础受力分析 (10)搅拌站粉罐基础设计1、工程概况京津城际轨道交通线是环渤海京津冀地区城际轨道交通网的重要组成部分，也是沟通北京、天津两大直辖市的便捷通道，本线由北京南站东端引出，沿京津塘高速公路通道至杨村，后沿京山线至天津站，全长115.4km。
本标段包含跨北京环线特大桥和凉水河特大桥两座特大桥的预制梁工程,设置三个简支箱梁预制场，分别为跨北京环线特大桥制梁场（1号梁场）、凉水河特大桥1#制梁场（2号梁场）、凉水河特大桥2#制梁场（3号梁场）。
本标段由中铁大桥局股份有限公司、中铁四局集团有限公司、中铁六局集团有限公司组成的联合体中标。
我公司承担的是凉水河特大桥1#制梁场的制梁任务（2#梁场），起讫里程为DK21+457至DK32+665，共340孔双线箱梁。
梁场位于张家湾镇高营村，中心里程在线路DK27+697处。
预制场设置五个区：生活办公区、混凝土拌和区、箱梁生产区、横移存梁区、箱梁提升区，生产区布置布置32m箱梁制梁台座8个，32m兼24m制梁台座3个，梁场可存32m箱梁64孔，32m兼24m 箱梁24孔。
2、编制依据(1)、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；(2)、《建筑桩基设计规范》（JGJ94-94）；(3)、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；(4)、福建南方路面机械公司提供的HZS120搅拌站图纸(5)、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(6)、浙江有色建设工程有限公司提供的《岩土工程勘察报告》中华人民共和国、铁道部、地方政府及有关部门颁发的相关现行法规、规范、标准及办法。
混凝土搅拌站水泥罐基础设计
100t 水泥罐基础设计计算书一、工程概况某大型工程混凝土搅拌站采用100t 水泥罐,水泥罐直径,顶面高度20m;水泥罐基础采用C25钢筋混凝土整体式扩大基础,基础断面尺寸为×+×;二、设计依据：1、建筑结构荷载规范2006版GB50009-20012、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑地基基础设计规范GB50007-20114、钢结构设计规范GB50017-2003;三、荷载计算1、水泥罐自重：8t ；满仓时水泥重量为100t;2、风荷载计算：宜昌市50年一遇基本风压：ω0=㎡,风荷载标准值: ωk =βz μs μz ω0其中：βz =,μz =,μs =,则：ωk =βz μs μz ω0=×××= kN/㎡四、水泥罐基础计算1、地基承载力验算考虑水泥罐满仓时自重荷载和风荷载作用;水泥罐满仓时自重荷载：G k =1000+80=1080kN混凝土基础自重荷载：G ck =××+×××24=407kN风荷载：风荷载作用点高度离地面,罐身高度15m,直径;Fwk=×15×=风荷载对基底产生弯矩：Mwk=×+2=·m基础底面最大应力：pk,max= 错误!+ 错误!= 错误!+ 错误!=;2、基础配筋验算1 基础配筋验算混凝土基础底部配置Φ16钢筋网片,钢筋间距250mm,按照简支梁验算;混凝土基础承受弯矩：Mmax=×错误!×207××=362kN按照单筋梁验算：αs= 错误!= 错误!=ξ=1-错误! =1-错误! =<ξb=As=错误!= 错误!=1403mm2在基础顶部及底部均配筋13Φ16,As实=13×201=2613mm2 > As=1403mm2,基础配筋满足要求;2 基础顶部承压验算考虑水泥罐满仓时自重荷载和风荷载作用;迎风面立柱柱脚受力：F1k= 错误!- 错误!= 错误!- 错误!=270-69=276kN 背风面立柱柱脚受力：F2k= 错误!+ 错误!= 错误!+ 错误!=270+69=339kN背风面立柱柱脚受力最大,F2d = F2k=基础顶部预埋件钢板尺寸600mm×600mm,混凝土承受压力：σ= 错误!= 错误!=<f c=,基础顶部局部承压受力满足要求;五、空仓时整体抗倾覆稳定性计算考虑水泥罐空仓时自重荷载和风荷载作用;水泥罐空仓时自重荷载：G0k=80kN混凝土基础自重荷载：Gck=256kN倾覆力矩作用点取背风面基础边缘,安全系数：K= 错误!= >,水泥罐抗倾覆稳定性满足要求;六、柱脚预埋件验算空水泥罐在风荷载作用下,迎风面柱脚受拉力：Nk= 错误!-错误!= 错误!- 错误!=69-20=49kN风荷载在柱脚产生剪力：Vk= 错误!= 错误!=柱脚预埋件承受拉剪共同作用,预埋件钢板尺寸600m m×600mm×20mm,锚栓共4根,直径24mm,As=4×353=1809mm2 ;预埋件锚栓面积需满足：As≥错误!+ 错误!αr =, αv=错误!= ×24 错误!=αb=+d=+×20/24=,代入上式：错误!+ 错误!= 错误!+ 错误!=458mm2<A s=1809mm2, 预埋件共采用4根直径24mm锚栓,可以满足要求;锚栓锚固长度：l ab≥ α 错误!d=×215/×24=650mm,实际锚固长度取750mm,可以满足要求;六、结论1、水泥罐基础采用尺寸××的 C25钢筋混凝土基础,基础受力满足要求;2、为保证水泥罐基础安全,要求混凝土基础地基承载力不得小于200kPa;3、水泥罐在风荷载作用下的抗倾覆稳定性满足要求;4、水泥罐柱脚预埋件强度满足要求;。
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搅拌站粉罐基础设计目录1、工程概况 (1)2、编制依据 (1)3、设计说明 (2)3.1、地质条件 (2)3.2、结构形式 (2)3.3、设计荷载 (2)3.4、材料性能指标 (2)4、地基承载力验算 (3)4.1、基础尺寸选择 (3)4.2、地基承载力验算 (3)5、筏板基础在集中荷载下的冲切计算 (6)6、筏板基础在集中荷载下的局部承压计算 (6)7、风荷载影响 (6)7.1、抗倾覆验算 (7)7.2、抗拔计算 (8)8、筏式基础受力分析 (10)搅拌站粉罐基础设计1、工程概况京津城际轨道交通线是环渤海京津冀地区城际轨道交通网的重要组成部分，也是沟通北京、天津两大直辖市的便捷通道，本线由北京南站东端引出，沿京津塘高速公路通道至杨村，后沿京山线至天津站，全长115.4km。
本标段包含跨北京环线特大桥和凉水河特大桥两座特大桥的预制梁工程,设置三个简支箱梁预制场，分别为跨北京环线特大桥制梁场（1号梁场）、凉水河特大桥1#制梁场（2号梁场）、凉水河特大桥2#制梁场（3号梁场）。
本标段由中铁大桥局股份有限公司、中铁四局集团有限公司、中铁六局集团有限公司组成的联合体中标。
我公司承担的是凉水河特大桥1#制梁场的制梁任务（2#梁场），起讫里程为DK21+457至DK32+665，共340孔双线箱梁。
梁场位于张家湾镇高营村，中心里程在线路DK27+697处。
预制场设置五个区：生活办公区、混凝土拌和区、箱梁生产区、横移存梁区、箱梁提升区，生产区布置布置32m箱梁制梁台座8个，32m兼24m制梁台座3个，梁场可存32m箱梁64孔，32m兼24m箱梁24孔。
2、编制依据(1)、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；(2)、《建筑桩基设计规范》（JGJ94-94）；(3)、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；(4)、福建南方路面机械公司提供的HZS120搅拌站图纸(5)、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(6)、浙江有色建设工程有限公司提供的《岩土工程勘察报告》中华人民共和国、铁道部、地方政府及有关部门颁发的相关现行法规、规范、标准及办法。
3、设计说明3.1、地质条件勘探资料显示： 场地基本平整，为河陆相沉积地貌；土质结构为粉质粘土与粉土的组合，场地地下水主要为浅层潜水和微承压水，地下水位埋深1.45m ～1.56m 左右，平均埋深1.51m ，相应标高17.80～18.21m ，平均标高：18.13m ；根据取水样的水质分析结果，地下水在天然条件下对混凝土无侵蚀性。
3.2、结构形式根据南方路面机械有限公司的要求，四个粉罐作成一整体式基础，结合场地地质情况采用平板式筏基。
3.3、设计荷载根据南方路面机械有限公司提供图纸，粉罐满载时，200T 仓每条腿承受静载65t ，150T 仓每条腿承受静载50t ，总荷载t F 920850865=⨯+⨯=。
3.4、材料性能指标(1)、C30砼轴心抗压强度：MPa f c 3.14= 轴心抗拉强度：MPa f t 43.1= 弹性模量：MPaE c 4100.3⨯=(2)、钢筋I 级钢筋：MPaf y 210=，MPa f y 210'=II 级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=(3)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量：MPa E s 91.3=4、地基承载力验算4.1、基础尺寸选择根据粉罐尺寸，基础m m m h L B 5.00.180.8⨯⨯=⨯⨯4.2、地基承载力验算仅验算四个粉罐满载的情况筏板基础尺寸及荷载相对位置见图4-1、图4-2Xy图4-1：基础荷载相对位置1（单位：mm ）yX图4-2：基础荷载相对位置2（单位：mm ）4.2.1、荷载偏心距和惯性矩计算结合图4-1，计算如下：+⨯+⨯+++++++⨯=850865)288.9871.8318.690.5389.5584.3993.2188.1(65y e850865)81.16376.15141.15707.13289.13619.12193.11523.10(50⨯+⨯+++++++⨯=m 981.8=m e e e y y 981.00.8981.8'0=-=-=结合图4-2，计算如下：+⨯+⨯+++++++⨯=850865)261.4679.4708.1290.1120.5925.6529.4724.2(65x e850865)755.6321.5086.5652.3754.4085.4659.2989.1(50⨯+⨯+++++++⨯=m 071.4=m e e e x x 071.00.4071.4'0=-=-=惯性矩：43388812188m I x =⨯= 4376812818m I y =⨯= 4.2.2、地基承载力特征值的修正根据《岩土工程勘察报告》基础地面以下土的容重2.7KN/m 3，基础顶面相对标高+0.100m ，查承载力修正系数表3.0=b η)3(-+=b f f b ak a γη)38(7.23.0105-⨯⨯+= Kpa 05.109=4.2.3、验算地基承载力基础自重：KN G 1872265.0188=⨯⨯⨯=考虑粉罐满载情况出现概率较小，故KN F 9200=∑不考虑荷载的分项系数m KN e F M x y .2.653071.09200'=⨯=⨯∑= mKN e F M y x .2.9025981.09200'=⨯=⨯∑=基地反力平均值： Kpa Kpa ＜A G F p 05.10989.7618818729200=⨯+=+∑=基地反力最大值：yy x x I x M I y M A G F p +++∑=76892.653388842.902518818729200⨯+⨯+⨯+=Kpa Kpa ＜05.10983.93=故：地基承载力满足要求！5、筏板基础在集中荷载下的冲切计算由于mm h 500= 0.1=h ηm u m 0.40.14=⨯=6.112.14.02.14.01=+=+=sβη 125.10.44205.05.045.002=⨯⨯+=+=m s u h a η KNKN ＞h u f m t h 650189242.00.4125.1143017.07.00=⨯⨯⨯⨯⨯=ηβ故：满足要求！6、筏板基础在集中荷载下的局部承压计算筏板基础混凝土C30，0.1=c β36.06.08.18.1=⨯⨯==lblA A βKN KN ＞A f c l c 6504.208496.0143003135.135.12ln =⨯⨯⨯⨯=ββ故：满足要求！7、风荷载影响由于粉罐高度及支架高度较高，150T 粉罐高度23.827m ，20T 粉罐高度20.838m ，结合北京地区冬季风力较大，故需计算四个粉罐在全部空罐的情况下的抗倾覆、抗滑移验算。
7.1、抗倾覆验算根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001，北京地区基本风2/5.0m KN =ω风压高度变化系数42.1=z μ，风荷载体形系数5.0=s μ结构在Z 高度处的风振系数计算（考虑顺风向风振）z β： 基本自振周期：s T 3.01=22221/045.03.05.0m KNs T =⨯=ω脉动增大系数：75.1=ξ（按钢结构考虑） 脉动影响系数：83.0=ν 振型系数：0.1=z ϕ05.242.10.183.075.111=⨯⨯+=+=zz zμξνϕβ 风荷载标准值：2/728.05.042.15.005.2m KN zszk=⨯⨯⨯==ωμμβω结合图7-1，在风荷载作用下，基础将X 轴为转线倾覆，必须通过结构和基础的自重来平衡，以保整个结构的稳定性。
倾覆力矩：Az M k q ω=)65.1425.45.945.1523.35.13(2728.0⨯÷⨯⨯+⨯÷⨯⨯⨯⨯=ππm KN .56.3006=X7-1：抗倾覆计算图示平衡力矩：l G M p ⨯=)071.48(1782)797.2628.4(500)016.5176.3(600-⨯++⨯++⨯=m KN .2.15629=抗倾覆系数：2.12.556.30068.17453＞M M q p ===ϕ满足要求！7.2、抗拔计算7.2.1、150T 粉罐抗拔计算根据福建南方路面机械公司提供的HZS120搅拌站图纸，粉罐支架与混凝土基础通过预埋件连接，预埋件由一块30mm 钢板与4根φ36钢筋组成，通过钢筋与混凝土的粘结力固定整个结构，故需计算预埋件钢筋长度，按空罐情况计算。
在风载下，粉罐最不利抗拔风向如图7-2，粉罐将绕A-A 旋转。
AA风向 图7-2：150T 粉罐抗拔计算图示(单位:mm)倾覆力矩：Az M k q ω=45.1523.35.13728.0⨯÷⨯⨯⨯=πm KN .10.787=抗倾覆力矩：GL M k =10.150⨯=m KN .0.55= 钢筋所承受拔力: l M M F k q -=KN 3332.25510.787=-= 钢筋与混凝土的粘结强度取Mpa 5.2=τ预埋件钢筋长度:m d F l 2.1036.025001416.3333=⨯⨯==πτ 故:每根预埋件钢筋长度m l 3.01≥7.2.2、200T 粉罐抗拔计算根据福建南方路面机械公司提供的HZS120搅拌站图纸，粉罐支架与混凝土基础通过预埋件连接，预埋件由一块30mm 钢板与4根φ36钢筋组成，通过钢筋与混凝土的粘结力固定整个结构，故需计算预埋件钢筋长度，按空罐情况计算。
在风载下，粉罐最不利抗拔风向如图7-3，粉罐将绕A-A 旋转。
倾覆力矩：Az M k q ω=65.1425.45.9728.0⨯÷⨯⨯⨯=πm KN .20.716= A A 风向图7-3：200T 粉罐抗拔计算图示(单位:mm)抗倾覆力矩：GL M k =50.160⨯=m KN .0.90=钢筋所承受拔力: l M M F k q -=KN 2090.39020.716=-= 钢筋与混凝土的粘结强度取Mpa 5.2=τ预埋件钢筋长度:m d F l 74.0036.025001416.3209=⨯⨯==πτ 故:每根预埋件钢筋长度m l 19.01≥8、筏式基础受力分析取长18.0m ，宽1.0m 为计算单元，采用倒楼盖法分析，MIDAS/civil 辅助计算，取基地最大反力Kpa q 86.93=为设计荷载，不考虑荷载分项系数。
配筋采用MIDAS/civil 中的“RC Beam Design ”功能计算。
根据MIDAS/civil 的计算结果，1m 宽计算单元的钢筋截面面积如下：205.7cm A g =根据《建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）》的要求：配筋率不得小于0.15%。