35吨55+20+55计算书
20米空心板吊装专项方案 (附计算书,通过专家评审)
XXXXXXXXX工程20m空心板吊装专项施工方案编制：审核：审批：XXXXXXXX公司年月日目录第一节、工程概况1、工程概况2、施工要求及工程目标3、施工平面布置第二节、编制依据第三节、施工计划安排1、施工进度计划2、设备计划第四节、施工工艺技术1、技术参数2、工艺流程3、施工方法4、检查验收第五节、施工安全保证措施1、组织保障2、技术措施3、应急预案4、监测监控5、安全防护措施第六节、劳动力计划1、专职安全生产管理人员2、特种作业人员第七节、计算书1、双机抬梁验算2、行走路面地基承载力验算3、吊索验算4、架桥机验算20m空心板吊装专项施工方案第一节工程概况一、工程概况跨通顺河处设5×20m预应力空心板简支梁桥，桥梁与河道正交，桥梁起止桩号：K0+638.98-K0+744.02，桥梁全长105.04m，桥宽48m（其中两侧人行道及非机动车道桥宽各9m，车行道桥宽30m）。
上部结构采用5×20m预应力钢筋混凝土空心板，空心板板高95cm，中板板宽124cm，边板板宽174cm （悬臂50.5cm）。
全桥预应力钢筋混凝土空心板共180片。
其中中板150片、边板30片。
20m板一片的吊装重量中板为31.25t、边板分别为38.27t。
下部结构：0#、5#桥台采用座板式桥台，桩基采用钻孔灌注桩，桩径均为120cm，1#、2#、3#、4#桥墩采用桩柱式桥墩，直径均为100cm，盖梁高分别为140cm，宽为160cm。
本次方案为全桥20m预应力空心板吊装施工。
二、施工要求及工程目标在梁板安装过程中，我们将加强质量、安全、进度等方面管理，质量目标：梁板安装分项工程合格率100％，优良率90％以上。
安全生产目标：无重大伤亡事故。
工程进度目标：满足业主总进度计划要求，按时完成各节点形象进度计划。
文明施工目标：不发生各类污染环境事故。
三、施工平面布置梁场及桥址吊装施工平面布置图梁板预制前，从梁场选址上考虑，K0+380-K0+600段道路水泥砼路面宽30m，结构层自上而下为26cmC35水泥混凝土（fcm≥5.0MPa）、40cm5%水泥稳定碎石基层、40cm三合土底基层、30cm碎石屋、50cm片石层。
25吨汽车吊计算书
25吨汽车吊计算书1. 项目概述本文档是对一台25吨汽车吊的计算书进行编写和总结。
该计算书旨在对该汽车吊进行各项技术参数和计算指标的详细描述，包括其起重能力、安全系数、操作限制等内容。
2. 设备参数本节将介绍该25吨汽车吊的一些基本参数：•最大起重量：25吨•自重：20吨•起重高度：30米•最大水平移动速度：10km/h3. 起重能力计算根据汽车吊的起重能力计算公式，我们可以得到该汽车吊的起重能力：起重能力 = (最大起重量 - 自重) * 起重高度 / 吊臂长度根据给定参数，我们进行计算：起重能力 = (25吨 - 20吨) * 30米 / 吊臂长度其中，吊臂长度是一个变量，可以根据实际情况进行设定。
4. 安全系数计算为了保证设备运行的安全性，我们需要考虑安全系数。
安全系数是根据材料的强度和负荷情况来确定的，用于确保设备在运行过程中不会超过其设计极限。
一般情况下，我们可以通过以下公式计算安全系数：安全系数 = 材料极限强度 / 设备工作负荷根据汽车吊的起重能力和设备参数，我们可以得到其安全系数：安全系数 = 材料极限强度 / (最大起重量 - 自重)其中，材料极限强度需要根据具体材料的特性来确定，并且还需要考虑到其在不同工作环境下的变化。
5. 操作限制为了确保设备和操作人员的安全，汽车吊的操作需要遵守一些限制条件。
根据国家相关标准和规定，我们可以列出以下操作限制：•最大风速：不超过8级•最大工作坡度：不超过5度•高度限制：根据吊臂长度和汽车吊的高度进行计算，确保设备能够正常运行而不碰到障碍物。
6. 总结本文档对一台25吨汽车吊的计算书进行了详细描述和总结。
通过对其起重能力、安全系数、操作限制等方面的计算和分析，我们可以了解该设备的性能和适用范围，为设备的运行提供技术参考。
总之，该计算书为汽车吊的设计、生产和使用提供了重要依据，为设备的安全运行和优化性能起到了关键作用。
注意：本文档仅仅是对25吨汽车吊计算书的一个简单的描述，具体设计和使用过程中需要遵守相关国家和地方的法律法规，并且需要根据实际情况进行具体计算和分析。
5吨电梯计算书一
XXXX5000/0.5—J交流调频调压调速载货电梯计算书XXXXXXX有限公司目录1.前言2.电梯的主要参数3.传动系统的计算3.1曳引机的选用3.2平衡系数的计算3.3曳引机电动机功率计算3.4曳引机负载转矩计算3.5曳引包角计算3.6放绳角计算3.7轮径比计算3.8曳引机主轴载荷计算3.9额定速度验算3.10曳引力、比压计算3.11悬挂绳安全系数计算3.12钢丝绳端接装置结合处承受负荷计算4.主要结构部件机械强度计算4.1轿厢架计算4.2轿底应力计算4.3轿厢壁、轿门壁、层门壁强度、挠度计算4.4轿顶强度计算4.5绳轮轴强度计算4.6绳头板强度计算4.7机房承重梁计算5.导轨计算5.1轿厢导轨计算5.2对重导轨计算6.安全部件计算6.1缓冲器的计算、选用6.2限速器的计算、选用6.3安全钳的计算、选用7.轿厢有效面积校核8.轿厢通风面积校核9.层门、轿门门扇撞击能量计算10.井道结构受力计算10.1底坑预埋件受力计算10.2层门侧井道壁受力计算10.3机房承重处土建承受力计算10.4机房吊钩受力计算11.井道顶层空间和底坑计算11.1顶层空间计算11.2底坑计算12.电气选型计算（变频器的容量，应急电源容量、接触器、主开关、电缆计算）13. 机械防护的设计和说明14. 轿厢地坎和轿门至井道内表面的距离计算15. 轿顶护栏设计16.轿厢护脚板的安装和尺寸图17.开锁区域的尺寸说明图示18.操作维修区域的空间计算(主机、控制柜、限速器、盘车操作)19.轿厢上行超速保护装置的选型计算（类型、质量范围）20.引用标准和参考资料1.前言本计算书依据GB7588、GB/T10058、GB/T10059、GB10060等有关标准及有关设计手册，对KJDF5000/0.25—J（VVVF）载货电梯的传动系统、主要部件及安全部件的设计、选用进行了计算、校核。
2.电梯的主要参数2.1额定载重量：Q=5000kg2.2空载轿厢重量：P1=1650kg2.3补偿链及随行电缆重量：P2=100 kg（适用于提升高度30m，随行电缆以40m计）2.4额定速度：v=0.25m/s2.5平衡系数：=0.452.6曳引包角：=1802.7绕绳倍率：i=22.8双向限速器型号：XS12B （河北东方机械厂）2.9安全钳型号：AQ5A （河北东方机械厂）2.10轿厢、对重油压缓冲器型号：YH3/80 （河北东方机械厂）2.11钢丝绳规格：16NAT819S+FC1370/1770ZS2.12钢丝绳重量：P3=800kg2.13对重重量：G=3900 kg2.14曳引机型号：YJ300 （常熟市顺达电梯曳引机厂）3.传动系统的计3.1曳引机的选用曳引机选用常熟市顺达电梯曳引机厂产品，曳引机主要参数：规格：YJ300 额定载重：Q=5000 kg 轿厢额定速度：V=0.25m/s 曳引轮直径：D=725 绳槽：16×6转速：985rpm额定转矩：5446.5N ·m 额定功率：18.5kW 悬挂比：2：1 最大轴负荷：22500 kg 曳引机自重：1050 kg 、3.2平衡系数的计算ψ＝（G －P1）/ Q ＝（3900－1650）/5000＝0.45 ∴满足规范要求 3.3曳引机电动机功率计算=13.48kW选用电动机功率：18.5kW 。
75-20t-桥式起重机设计计算书
75/20T 桥式起重机设计计算书1. 主要技术参数1.1. 主起升机构起重量75t（750kN）起升速度 4.79m/min起升高度16m工作级别M51.2. 副起升机构起重量20t（200kN）起升速度7.16m/min起升高度18m工作级别M51.3. 小车行走机构行走速度32.97m/min工作级别M5轮距 3.3m轨距 3.4m1.4. 大车行走机构行走速度75.19m/min工作级别M5轮距 5.1m轨距16.5m2. 机构计算2.1.主起升机构主起升机构为单吊点闭式传动，卷筒按螺旋绳槽、双联卷筒、单层缠绕设计。
2.1.1. 钢丝绳A. 钢丝绳最大拉力S max：S max = 1.02Qα q ηh=1.02×7500002×5×0.97= 78868 N式中，Q ——额定起升载荷，Q = 750000 N；α——进入卷筒的钢丝绳分支数，对于双联卷筒，α = 2；q ——滑轮组倍率，q = 5；ηh——滑轮组效率，ηh =0.97。
B. 钢丝绳最小直径d min：d min = C S max= 0.1×78868 = 28.08 mm式中，C ——钢丝绳选择系数，C = 0.1；C. 钢丝绳选择按6×19W+FC-28-170-I -光-右交型钢丝绳，d = 28mm，σb= 1700MPa（钢丝绳公称抗拉强度），钢丝破断拉力总和S0= 492500N，钢丝绳实际安全系数：n =S0S max=49250078868= 6.24> 5，通过。
钢丝绳型号为：6×19W+FC-28-170-I -光-右交GB1102-742.1.2. 卷筒尺寸与转速A. 卷筒直径卷筒最小直径D min≥（e-1)d=17×28=476mm，式中，e ——筒绳直径比，e = 20；取D0=800mm（卷筒名义直径），实际直径倍数e s= 80028= 28.57> 18，满足。
吨位计算书
GT=K1V
K1=0.23+0.016lgV
式中V=4866.619m3，K1=0.289
GT= K1V
=0.289×4866.619
=1406.46
四、净吨位NT
NT =K2·GT
=0.56×1406.46
=787.7
式中K2=0.56
五、本船丈量吨位
总吨位：1406GT
净吨位：787.7NT
上述总吨位及净吨位为估算吨位，实际吨位以船检部门丈量为准。
艉舷弧：0.686m
三、总吨位
1、量吨甲板以下围蔽处所的型容积V1
V1=［Cb+（D-d）·（Cwp-Cb）/d］·Ls·B·D＇m3
D＇=D+h/2+（hs+hw）/6
式中：Cb=0.830，D=5.3m，d=4.6m，Cwp=0.916，Ls=67.42m，
B=12.54m，hs=0.729m，hw=0.686m
D＇=5.54m
V1=3833.67 m3
2、量吨甲板以上所有围蔽处所的型容积V2
2.1艉部第一层甲板室（长×宽×高=13.50×9.54×3.5）
Va=450.77m3
2.2艉部驾驶室（长×宽×高=5.47×7.5×2.5）
Vb=102.56 m3
2.3艏艉升高甲板部分的容积
Vc=50.9+41.4=92.3m3
2.4量吨甲板以上围蔽处所的型容积V2
V2= Va+Vb+Vc=645.63m3
3、量吨甲板以上应计入的固定载货处所的型容积V4
舯部舱口围（长×宽×平均高=35×9.54×1.16）
V4=387.324 m3
各厂家35吨汽车起重机参数对照表
最大额定总起重量
Kg
35000
基本臂最大起重力矩
KN.m
1116
最长主臂最大起重力矩
KN.m
－
主臂最大起升高度
m
33
副臂最大起升高度
m
41.5
单绳最大速度
m/min
86.4
工作速度
起重臂伸出时间
s
79
起重臂起吊时间
s
68.4
回转速度
r/min
2.5
行驶参数
最高行驶速度
Km/h
70
最大爬坡度
Kg
21800
整车整备质量
Kg
33550
尺寸参数
外形尺寸（长×宽×高）
Mm
12770×2490×3570
支腿纵向跨距
M
5.15
支腿横向跨距
M
6.1
主臂长
M
10.6－34
副臂长
M
－
主臂仰角
°
－2－80
底
盘
型号
—
BCW5361JQZ
发动机型号
—
ISLｅ+325
发动机功率/转速
kW/（r/min）
239/2100
Kg
24600
整车整备质量
Kg
36805
尺寸参数
外形尺寸（长×宽×高）
Mm
13200×2500×3550
支腿纵向跨距
M
5.3
支腿横向跨距
M
6.1
主臂长
M
10.95－39.75
副臂长
M
－
主臂仰角
°
－
底
龙门架计算书(35T)
35T龙门吊计算书一、概述本预制场龙门吊横梁由贝雷片拼成，门柱由钢管和型钢组成；计算跨径为20m。
1、门柱一个门柱用2根Φ325mm、δ=10mm的钢管作主立柱，立柱上采用２根［25b槽钢作斜撑。
立柱顶上设置2根[30b槽钢作横梁，贝雷片直接作用于[30b槽钢上。
立柱底部通过20mm厚A3钢板与单轨平车连接。
每个门柱两个平车，一个主动，一个被动。
两个平车之间用2根14#槽钢拼焊成箱形前后焊联。
钢管与钢横梁采用焊接连接加固。
2、横梁一组横梁用4排8片贝雷片，设置下加强玄杆。
两端头用4片45-115-45×118cm支撑架连接。
中间接头均用45×118cm支撑架连接。
同时横梁的上下面均用支撑架连接加固，除两端头上表面用45-115-45×118cm支撑架外，其余用45×118cm支撑架。
横梁一边通过吊带悬挂28#工字钢设10T电动葫芦，用于模板安装及砼浇筑，吊带距离间隔为1m。
横梁与门柱用桁架螺栓连接，再用Φ20U型螺栓加固。
3．天车在横梁上安放枕木、铁轨、1.6m主动平车。
枕木间距为60cm，5T慢速卷扬机放平车上，用5门滑车组吊装。
4．操作台操作台设在门柱上，两套门吊的操作台相邻设置，以便于联系，统一协调操作。
各种电缆按规定布设，保证安全，便捷。
二、横梁计算对本龙门吊可进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。
1、荷载计算横梁自重：q=8.0 KN/m天平及滑轮自重：P1=25KN起吊重量：P2=350KN2、计算简图（横梁）3、内力计算（1）最大弯距当集中荷载作用于横梁的跨中位置，产生跨中最大弯矩，此时A、B支点也产生最大的负弯矩。
其中有R A=R B=(8.0×24+375)÷2=283.5 KN下弦弯矩：22118.0 2.016.022A B M M ql KN m ===⨯⨯=⋅ 上弦弯矩：M C=R A ×10-8.0×122÷2=2259 KN ·m 考虑安全系数为1.5下弦弯矩：M Amax =M Bmax =16.0×1.5=24 KN ·m 上弦弯矩：M Cmax =2259×1.5=3388.5 KN ·m (2)最大支点反力计算当集中荷载作用在距离支点2.5m 时，该支点的反力最大。
35+35+45+35+35m钢箱梁计算书
钢箱梁计算书（2）1.结构特点上部结构采用5孔一联钢箱梁结构，桥跨布置为(35+35+45+35+35)=185m，桥面宽度为25m，单箱多室截面，道路中心线处梁高2000mm，箱宽25m。
横隔梁的布置间距为2.0m。
钢材材质为Q345C。
钢箱梁顶面设1.5%双向横坡。
桥面铺装采用4cm细粒式沥青混凝土面层和4cm中粒式沥青混凝土底层，桥面铺装层总厚度为8cm。
另设8cm钢筋砼层。
采用混凝土防撞护栏。
2.设计荷载汽车荷载：城-A级。
3.箱梁顶板板厚的确定钢箱梁的顶板板厚对全桥的经济指标影响较大，根据目前钢箱梁的设计经验和实际汽车荷载超重的影响，箱梁顶板板厚宜取14mm。
4.箱梁标准段截面5.纵肋设计横肋布置间距a=2000mm顶板纵肋布置间距b=300mm城-A车辆前轮着地宽度2g=0.25m，分布宽度：0.25+0.08*2=0.41 m城-A车辆后轮着地宽度2g=0.6m，分布宽度：0.6+0.08*2=0.76 m5.1纵肋截面几何特性1）桥面板有效宽度的确定关于桥面板的有效计算宽度，参考日本道路桥示方书的规定进行计算。
纵肋等效跨度L=0.6a=1200mm, b/2L=0.125λ=(1.06-3.2(b/2L)+4.5(b/2L)2)*b=219.1mm, 取有效宽度为210mm。
2）截面几何特性计算纵肋板件组成：1-210x14（桥面板），1-90x10（下翼缘），1-156x8（腹板）A=50.88 cm2I= 2399.5 cm4Yc=12.2 cm （距下翼缘）Wt=413.7 cm3；Wb=196.7 cm35.2纵肋内力计算1)作用于纵肋上的恒载a)纵肋自重q1=21.48*1e-4*7.85e3*1.1=18.5 kg/mb)钢桥面板自重q2=0.014*b*7.85e3=38.5 kg/mc)桥面铺装（厚8cm）q3=0.08*b*2.4e3=67.2 kg/md)砼桥面板（厚8cm）q4=0.08*b*2.6e3=72.8 kg/me)恒载合计∑q=197.0 kg/m2)汽车冲击系数(1+μ)=1+0.4=1.43)作用于纵肋上的活载纵肋反力计算图式（尺寸单位：mm）采用Midas/Civil程序计算纵肋荷载横向分配值，后轮：在0.76m宽度内布1.0 t/m的均布力时，计算得到纵肋的最大反力为0.367 t。
汽车起重机总体计算书
Yi(cm) 36.6 40 33 73
6 36 95
Zi(cm) 1.5 73 51 7 0 0 75
上车固定部分坐标系为回转支承下平面与回转中心之交点为原点
行驶状态上车固定部分重量、重心计算：
上车固定部分总重
G 上固 ＝ ∑Gi ＝5020kg
上车固定部分重心至回转中心水平距离
X
上固
＝ ∑Gi × Xi ∑ Gi
变幅油缸最大工作压力 P 变
P
变＝
F πD 2
＝
46400 363
＝12.8Mpa
4
主臂全伸、副臂展开处于水平位置时，且空载工况下变幅油缸最
大推力
F0＝ W
× LB
+ GB
×
S
′
B
=
50 × 38 + 3919 ×15.67
=
35375 kg
L0
1.79
12
汽车起重机总体设计（计算书）
六、 起重作业、吊臂仰角、起升高度计算
1、 变幅机构三铰点的合理确定 几何参数的计算
L0＝980cm Y01＝63.5cm
L1＝468cm a2＝69.5°
a 角的变化范围 -3°～80°
X1＝40cm a0＝20.5°
X2＝130cm O1O2＝181.5cm
2、 变幅油缸安装长度及油缸行程的计算
变幅油缸安装长度
O2O3′ ＝ O1O2 2 + O1O3′2 − 2 × O1O2 × O1O3′ × cos a′ ＝ 181.52 + 468.72 − 2 ×181.5 × 468.7 × cos14.5
70
8.副钩满载最大起升速度（m/min）
20吨起重船轴系强度计算书
数 22 80 58 20
据
76.0 1276 1166.67
dz3/2.6dm
按规范要求：BL≥ dz3/2.6dm，满足要求。
（2）、联轴节螺栓直径计算： 序号 1 2 3 4 5 名 紧配螺栓数目 节园直径 螺栓材料的抗拉强度 紧配螺栓直径 称 代号 单位 Z D σ
bb
计算公式及来源 已 知
dz dc dc'
mm dc=98×C2×[ Ne×570/ne/(σ b+157) ]1/3
10 实取艉轴直径
二、联轴器及螺栓 （1）、联轴器键： 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 键的宽度 键的实际长度 键的有效长度 键槽后端到轴锥部大端距离 键中部处轴直径 键受剪切的有效面积 键受剪切的有效面积最小值 名 称 代号 单位 B La L a dm BL mm 已 知 mm 已 知 mm 已 知 mm 已 知 mm dm = dc'-（0.5La+a）/15 L mm2 B× mm
（20吨起重船）轴 系 强 度 计 算 书
图号：
第 2 页 共 3 页
根据《钢质内河船舶入级与建造规范》（2002）等相关要求，计算按下表： 一、轴的直径 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 名 主机额定功率 主机额定转速 齿轮箱减速比 轴传递Ne的转速 中间轴设计特性系数 螺旋桨轴设计特性系数 轴材料抗拉强度 中间轴最小直径 艉轴最小直径 称 代号 单位 Ne na i ne C1 C2 σ
2 2
dz' B La L a dm BL
63.74 22 160 138 25 73.00 3036 1364.57
B ×L dz' /2.6பைடு நூலகம்m
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θ 77. π 180
ABL GBH sin( θ )
ABL = 10.263 m
BAB1 BAB BAt1 .2 BAH1 BAH BAt2 .2
BAA BAB .BAH BAB1 .BAH1 BIAx BAB .BAH 3 BAB1 .BAH1 3
12 BIAy BAH .BAB 3 BAH1 .BAB1 3
BCB 50.cm BCt1 0.8.cm BCB1 BCB BCt1 .2 BCH1 BCH BCt2 .2
BCH 75.cm BCt2 0.8.cm BCB1 = 48.4 cm BCH1 = 73.4 cm
剛腳B-C斷面
BCA BCБайду номын сангаас .BCH BCB1 .BCH1
BCA = 197.44 cm 2
橫樑全重(包含外伸部份)
W1 W.L1 L
W1 = 21.025 tonne
二.大ó之剖面分析:大ó高(包外) E H ;大ó寬(包外) E B ;大ó上板厚 T.a ;大ó下板厚 T.b;大ó左縱板厚 T.c;大ó右縱板厚 T.d;大ó外框長E LE 8 ;每組之輪距W E C ;樑底至地面G B H ;A B 與A D 之夾角θ;A D 線之長A D L
BFI BIBx .BCx BFI = 1.207 105 cm 4
K1
1
Bi BFI 2 BFA
Bi = 26.229 cm
Bλ K.ABL Bi
Bλ = 39.129
若細長比 λ< 20 0 O K !由挫屈係數表可找出 ωb
ωb 1.13
(2)搖腳部份之斷面性能 B-C 斷面;斷面積B B C A 寬:B B C B ;長:B B C H ;寬向厚度 D t1;長向厚度 D t2
搖腳A點斷面圖
A點斷面;長B A B ;寬B A H ;B A t1乃寬向的厚度;B A t2乃長向的厚度;面積A A ;橫樑底至地面高G B H ;A B 線及 A D 線之夾角=θ;A B 長=A B L
BAB 36.6.cm BAH 33.4.cm BAt1 0.8.cm BAt2 0.8.cm
ECL ADL ELE8
ECL = 8.507 m
E H 1乃實內高;E B !乃實內寬;大ó斷面積E A ;單位重(K G /C M )E U W ;大ó外框重E F W
EH1 EH T ea T eb
EB1 EB T ec T ed EB1 = 34.2 cm
EA EH .EB EH1 .EB1
D x = 28.5 cm
鐵板的密度:
Id
0.00785. kg cm 3
W
B .T u B .T d H.T l H.T r .I d .2 .L.1.2
Uw
W 2 .L
Uw = 3.391 kg cm 1
橫樑自重: W = 13.565 tonne 噸
橫樑全長(包含外伸部份) L1 ( 5.5 20 5.5) .m
BCa ( 0.08 0.92.BVa ) BCa = 0.679
BCx ( 0.08 0.92.BVx )
BCx = 0.276
比例面積B F A ;比例慣性矩 B F I;迴轉半徑B i;理論 K值垂直向取 K=1;水平向取 K=2;細長比Bλ
BFA BBA .BCa BFA = 175.383 cm 2
L 1 1.7.m
公尺
走行速度:
Vr
18.7. m min
捲揚速度:
Vf
1.9. m min
大ó速度:
Ve
18.7. m min
橫行速度:
Vt
17.6. m min
三.鋼腳分析 (1)鋼腳部份之斷面性能 A-B 斷面
A點斷面圖 A點斷面;長A B ;寬A H ;A t1乃寬向的厚度;A t2乃長向的厚度;面積A A
12
BAA = 109.44 cm 2 BIAx = 1.985 104 cm 4 BIAy = 2.284 104 cm 4
搖腳B 點斷面圖 B點斷面;長B B B ;寬B B H ;B B t1乃寬向的厚度;B B t2乃長向的厚度;面積B B A BBB 50.cm BBH 113.1.cm BBt1 0.8.cm BBt2 0.8.cm
3 5噸(5.5+2 0+5.5)公尺跨距龍門式(八輪大ó)起重機計算分析
一.數據:.
額定荷重:
P 35.tonne 噸
跨距:
L 20.m
吊具重量:
q 3 .tonne
噸
捲揚機重量:
Q 3.5.tonne 噸
箱樑的斷面: 高:H 寬:B 上板厚:T.u 下板厚:T.d 左板厚:T.l右板厚:T.r 上板之中性軸位移量:D.y1 下板之中性軸位移量:D.y2 左右板之中性軸位移量:D.x 焊接餘量:ga
BBZx
BIBx BBH
2
BBZx = 7.729 103 cm 3 BBZy
BIBy BBB
2
BBZy = 4.985 103 cm 3
變動斷面減少係數 B C a F O R 面積 ,B C x F O R 慣性矩
1
BVa
BAA 2
BBA
BVa = 0.651
1
BVx
BIAx 2
BIBx
BVx = 0.213
IBCx BCB .BCH 3 BCB1 .BCH1 3 12
IBCx = 1.628 105 cm 4
ZBCx
IBCx BCH
2
ZBCx = 4.342 103 cm 3
(3)鋼腳部份之斷面性能 A-D 斷面;斷面積A D A 寬:A D B ;長:A D H ;寬向厚度 A D t1;長向厚度 A D t2
EI x = 6.606 104 cm 4
EI y
EH .EB 3 ( EH1 ) .( EB1 )3 12
EI y = 4.428 104 cm 4
EZ x
EI x EH
2
EZ x = 2.643 103 cm 3
EZ y
EI y EB
2
EZ y = 2.419 103 cm 3
鞍座自重: G = 4.447 tonne
EMWU 100 .kg
MN 2
WN 8
WSB = 0.85 cm UD 45.cm
WB EB1 WSB
WB = 33.35 cm
EWWU
π .UD
2
.WB
4
.I d .WN
EWWU = 3.331 103 kg
G EFW EMWU .MN EWWU
EI x
EH 3.( EB ) ( EH1 )3.( EB1 ) 12
噸
其他重量: W' 3 3 .tonne
噸
垂直動荷重: P 1
(P Q q).1 4
P 1 = 10.375 tonne 噸/輪 (橫行輪壓)
額定荷重: P 2
P 4
P 2 = 8.75 tonne 噸/輪 (橫行輪壓)
吊鉤內行餘距: E 1 1.8.m
(剛腳側)
E 2 1.8.m
(搖腳側)
吊運ó輪距:
EUW EA .I d
EUW = 1.479 kg cm 1
EFW EUW .ELE8 .4 .1.2
EFW = 915.76 kg
大ó輪重E W W U ;大ó馬達重E M W U /個;大ó輪寬W B ;馬達個數M N ;大ó輪數W N 大ó輪直徑U D 1;隔環寬W S B
WSB 0.85.cm
EH 50.cm
T ec 1.2.cm BCL 260 .cm
ABL GBH sin( θ )
EB 36.6.cm
T ea 1 .cm
T eb 1 .cm
T ed 1.2.cm θ 77. π
180
ELE8 129 .cm GBH 10.m
WEC 60.cm
bb GBH tan( θ )
ADL BCL 2 .bb ABL = 10.263 m ADL = 7.217 m
W'bc = 0.408 tonne
W'ad ADB .ADt2 .ADL .I d .2 ADH .ADt1 .ADL .I d .2
W'ad = 0.68 tonne
W' 1 ( 2 .W'10 W'bc W'ad ) .1.25
W' 1 = 6.442 tonne
四.搖腳分析 (1)搖腳部份之斷面性能 A-B 斷面
剛腳B 點斷面圖 B點斷面;長B B ;寬B H ;B t1乃寬向的厚度;B t2乃長向的厚度;面積B A
BB 150 .cm
BH 115.4.cm Bt1 0.8.cm
Bt2 0.8.cm
BB1 BB Bt1.2
BH1 BH Bt2.2
BA BB .BH BB1 .BH1
BA = 422.08 cm 2
BZBCx
BIBCx BBCH
2
BBCA = 197.44 cm 2 BIBCx = 1.628 105 cm 4 BZBCx = 4.342 103 cm 3
(3)搖腳部份之斷面性能 A-D 斷面;斷面積B A D A 寬:B A D B ;長:B A D H ;寬向厚度 E t1;長向厚度 E t2
1
Va AA 2 BA
Va = 0.509
1
Vx IAx 2 IBx
BZy = 1.951 104 cm 3 Vx = 0.142
Ca ( 0.08 0.92.Va )
Ca = 0.548
Cx ( 0.08 0.92.Vx )