车库顶板行车及各类堆载验算计算书
车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书
车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JG.J162-20082、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20113、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20165、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20156、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20137、《建筑结构荷载规范》GB50009-20128、《混凝士结构设计规范》GB50010-2010(2015版)二、设计数据(拟定,实际根据结构图纸)地下室顶板板厚:300mm。
最大跨度为8.40m,无梁楼盖。
顶板上设计回填土厚度为1.8m。
车库设计活荷载:5KN/m,消防车道荷载17.85KN/m2。
三、设计承载能力计算1、査《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录表A中A.1.4得:粘土自重为18KN/m2 。
2、地下室顶板覆土1.8m每平方米荷载:18KN/m×1.8m=32.4KN/m2。
3、地下室顶板可承受荷载为:32.4KN/m+5KN/m=37.4KN/m(活载按恒载计算,增大安全系数)。
4、根据拟定数据计算得顶板可承受恒荷载折算后为:37.4KN/m。
四、地下室顶板承载计算（一）、车库顶板行车荷载1、吊车、干混砂浆罐车、钢筋运输车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定。
根据各种车型荷载:(1)吊车按20T吊车考虑,自重28吨,吊运钢筋每捆按5吨计,合计33×1.1,总计37吨。
(设计为恒载,将活载转化为恒载,下同)(2)钢筋运输车按装30t考虑,车重15t,合计45×1.1=49.5吨。
(3)混凝土罐车及泵车按装10立方米车考虑,混凝土罐车自重约15吨,10立方米混凝土按24 吨计,合计39×1.1=43吨。
(4)干混砂浆罐车按装15立方米车考虑,车自重约20吨,砂浆25吨,合计45×1.1,总计50吨考虑。
D1车库顶板荷载计算书
D1车库顶板荷载计算书车库顶板荷载计算书一、行车荷载计算1.结构设计参数根据设计要求，车库顶梁板非消防车道按照覆土厚度1.7m设计，消防车道按照覆土厚度1.2m设计。
非消防车道处活荷载为5.0kN/m2，消防车道处活荷载考虑覆土扩散和板跨度折减后为20.3kN/m2.2.荷载计算回填土自重为20KN/m³，消防车道处混凝土及装修层自重为20KN/m³。
进入车库顶板的车辆占地面积考虑2.5m×6m=15㎡，静荷载转化为动荷载系数考虑1.2.1）非消防车道设计荷载：静荷载q1 = 20×1.7=34kN/㎡活荷载q2 = 5 kN/㎡因此非消防车道允许活荷载：q=34/1.2+5=33.3 kN/㎡车辆面积考虑15㎡，因此允许进入非消防车道处顶板的车辆重量为：Nw=33.3×15=499.5 kN___49.95吨2）消防车道设计荷载：静荷载：q1 = 20×1.2+20×0.8（路面硬化及做法）=40kN/㎡活荷载q2 = 20.3kN/㎡消防车道宽度4m，覆土扩散和板跨度折减考虑系数为4/6，因此消防车道允许活荷载：q=40/1.2+20.3/（4/6）=46.83kN/㎡车辆面积考虑15㎡，因此允许进入消防车道处顶板的车辆重量为：Nw=46.83×15=705.45kN___70.245吨3）结论因此，根据上述，按非消防车道部位考虑，折减系数考虑0.8.因此车库顶板在底部不支撑回顶的情况下，允许上车的重量为49.95×0.8=39.96吨。
结合现场施工情况，现场规划行车道路上车车库需考虑回顶。
二、材料荷载计算书1.设计参数车库顶梁板非消防车道按照覆土厚度1.7m设计，回填土自重为20KN/m³。
2.荷载计算静荷载q1 = 20×1.7=34kN/㎡=3400kg/m2.钢管重量为48×3.5重4.03kg/m，每平米堆载钢管数量为20.每平米钢管重量为20×4.03=80.6kg/m2.每平米钢管堆载高度为3400/80.6×48=2m。
车库顶板行车、堆载方案
XXXXX项目车库顶板行车及堆载方案2023年6月目录1.编制依据 (1)2.工程概况 (1)2.1总体概况 (1)2.2建筑概况 (2)2.3结构概况 (2)2.4方案编制范围 (4)2.5工程重难点 (4)2.6.设计数据 (4)2.7原设计承载能力计算 (5)2.8车库顶板场布原则 (5)3.车库顶板承载力计算 (5)3.1材料车对顶板产生的压力计算 (5)3.2.钢筋堆场堆载对顶板产生的压力计算 (7)3.3.钢管堆载对顶板产生的压力计算 (7)3.4.方木、板堆载对顶板产生的压力计算 (8)3.5.砌块堆载对顶板产生的压力计算 (8)3.6.PC构件堆载顶板产生的压力计算 (8)3.7.落地钢管脚手架下车库顶板受力验算 (9)3.8质量、安全样板展示区部位车库顶板受力计算 (9)3.9施工电梯基础下车库顶板受力验算 (9)3.10行车道路回顶支撑设计 (10)3.11后浇带回顶支撑设计 (10)3.12电梯材料堆载车库顶板受力计算 (10)4.板下回顶支撑设计 (12)4.1施工电梯回顶支撑设计 (12)4.2后浇带回顶支撑设计 (12)5.检查与验收 (13)5.1材料标准与检验 (13)5.2搭设过程中及使用前的检查与验收 (14)6.监督和检测要求 (14)7．施工安全要求 (15)7.1安全保证措施 (15)8．安全监控措施及应急处理预案 (15)8.1应急小组 (15)8.2应急响应 (16)附图1：施工平面流水段划分图 (19)附图2：车库顶板平面布置图 (20)附件一脚手架作用在车库顶板上计算 (21)1.编制依据表1.1：编制依据2.工程概况2.1总体概况2.2建筑概况2.4方案编制范围2.4.1本工程根据流水划分进行分段施工（流水段划分详见附图1），车库结构与主楼结构同时进行施工，车库顶板结构施工完成达到设计强度后，在车库顶板做临时堆放区，主要堆放模板、木方、钢管、钢筋半成品及质量安全样板等的临时堆场。
地库顶板行车与堆载验算加固方案
目录工程概况 (1)编制依据 (1)施工场地布置（行车通道方案、材料堆置与荷载信息） (2)地下室顶板梁板信息 (4)顶板承载验算 (5)后浇带处置和跨后浇带板块加固 (6)顶板行车和材料堆放特别注意事项 (9)附件一、车辆荷载 (10)附件二、混凝土搅拌车技术参数 (12)附件三、拖泵技术参数 (17)附件四、汽车等效均布荷载简化计算 (18)施工通道顶板验算与加固方案一、工程概况工程名称：建筑兄弟平台建设单位：设计单位：勘察单位：监理单位：施工单位：本工程由25栋13层住宅、4栋4层配套用房、1栋1层垃圾房、1栋1层配套用房及2栋地下车库等组成，总建筑面积为386427.1M2，其中地上建筑面积257427.99㎡，地下建筑面积9999.11㎡。
本工程地下室顶板标高-1.5，完成后覆土厚度绿化处为1.5m，消防通道为1.1米。
设计采用消防车道荷载：20KN/㎡。
二、编制依据：1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；5、《实用建筑结构工程师手册》中国建筑工业出版社（李国胜、宋鸿金、林焕枢编）6、《汽车等效均布荷载的简化计算》中国建筑设计研究院朱炳寅著(发表于<建筑结构>）7、本工程建筑结构施工图纸（结构总说明）8、本工程施工组织设计与场地布置方案9、品茗施工计算软件10、混凝土搅拌车、拖泵等车辆技术参数三、施工场地布置（行车通道方案、材料堆置与荷载信息）：1、本工程施工通道行车方案：1）、场地平面布置：本工程所有施工通道在地下室顶板部分均布置于建筑总平面布置图中消防通道位置，详见主体与装修阶段施工总平面布置图。
在消防通道与其它区域之间采用围挡、标线分开。
原则上砂石堆场、散装水泥罐布置在地下室顶板之外，水泥、砂石运输在顶板之外。
大模板堆放区地下车库顶板承载力验算
大模板堆放区地下车库顶板承载力验算
一、工程概况
1、工程名称：
2、工程地址：
3、建设单位：
4、设计单位：
5、监理单位：
6、施工单位：
二、大模板荷载计算
本工程1#楼与10#楼柱墙合用一套全钢大模，计划堆放在1#楼南侧车库顶板；2#楼与3#楼柱墙合用一套全钢大模，计划堆放在2#~3#楼南侧车库顶板。
大模堆放高度不超过1.5米，且不超过10层，计算时按10层大模板考虑。
大模板荷载计算：
大模板设计自重标准值为80~85kg/m2（自重标准值由大模板厂家提供），考虑到大模板自身附带配件等因素，计算时按100kg/m2考虑。
大模板荷载：100kg/m2×10层=1000kg/m2≈10KN/m2。
三、车库顶板载荷
本工程车库顶板上覆土厚度均在1.5米以上，计算时取覆土厚度1.5米，土壤比重为1700kg/m3。
得设计每平方最小承载力为：f=1.5m×1m2×1700kg/m3=2550kg/m2≈25.5KN/m2。
四、结论
经验算比较：设计最小承载力f=25.5KN/m2＞大模板堆放荷载10KN/m2，满足车库顶板承载力设计要求，大模板按照以上方案堆放，满足结构安全使用功能要求。
####建筑工程有限公司
2014年11月20日。
附：顶板荷载负重验算
地库顶板荷载计算书为满足地库顶板载重行车要求，车道位置采用模板支撑加固方案，方案计算如下：模板支架搭设高度为3.65米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.60米，立杆的横距l=0.60米，立杆的步距h=1.20米。
梁顶托采用100×140mm方木。
采用的钢管类型为Φ48×3.0。
该部分模板及支撑不予拆除，直至车道不予使用。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
负重标准值q1=25.000×1.000×0.600+0.500×0.600=15.300kN/m其他活荷载标准值q2=(2.000+2.500)×0.600=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60.00×1.80×1.80/6=32.40cm3；I=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中 f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2);M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取11.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.2×15.300+1.4×2.700)×0.250×0.250=0.138kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.138×1000×1000/32400=4.271N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.2×15.300+1.4×2.700)×0.250=3.321kN截面抗剪强度计算值T=3×3321.0/(2×600.000×18.000)=0.461N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.20N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/400面板最大挠度计算值v=0.677×18.000×2504/(100×4000×291600)=0.408mm面板的最大挠度小于250.0/400,满足要求!二、支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。
车库顶板承载力计算书2(最终版)
当整个泵车的所有轮胎位于长跨板位置时，并且前轮荷载处于两 支座跨屮位置时，此时的板的抗弯受力处于最不利位置，以此进行混 凝土板抗弯验算，由于在实际的施工过程中，将其简化建模如下图5：
图5泵车通过楼板受力简化图
其中泵车轮胎面积为0.6 m×0.3m,当泵车前轮行驶至板的跨中
中位置时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN,梁宽1为8. Im,其
局部线荷载为—KN∕m=233. 33KN∕m,根据所建模型，整个板剪力图如
图3：
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图3泵车通过楼板剪力图
其中所受最人剪力为61. 25KNO
3.混凝土泵车浇筑混凝土时的承载力验算
基本计算参数：
混凝土泵车自重为34t,考虑到浇筑混凝土时泵管内有3m3混凝 ±,混凝上容重P =2500Kg∕m3,其质量m=P ×V=2500×3 Kg=7500 Kg=7.5t,整个泵车浇筑混凝土时的质量为m=34t+7.5t二41.5t~42t°
考虑到浇筑混凝上时四个支座支撑，每个支座的荷载为10.5t,即为105KN,考虑到浇筑混凝土时，所浇筑的一侧的支座受力较大， 根据经验，考虑到25OKNO浇筑混凝土时泵车的支座大小为0.6m× 0. 6mo
1.1对板的抗剪强度进行验算：
根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板
进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为8. lm×5. 2mo
车库顶板承载力计算书
一、计算书1.混凝土泵车通过车库顶板时的承载力计算基本计算参数：混凝土泵车自重为34t,当混凝土泵车通过混凝土顶板时，前排轮子承受荷载与后排轮子承受荷载的比例为3：4，则前排单组轮子承受的荷载为7t,后排两组轮子各承受的荷载为7t。
每组与楼面的接触面积为×，前排轮子与后面两排轮子的距离分别是4m和。
车体荷载简化图如图1所示。
图1 车体荷载平面简化图根据现场实际情况考虑泵车从250mm的板上通过；顶板混凝土强度等级为C35，根据混凝土抗压强度报告，试块已经达到设计要求。
其抗压强度设计值f c=，抗拉强度设计值f t=。
为了安全期间，泵车应缓慢通过楼板，按照通过时最不利荷载对其承载力进行验算。
对板的抗剪强度进行验算：根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为×。
当整个泵车的轮胎位于长跨板的图示位置时，此时板的抗剪处于最不利位置，以此进行混凝土板抗剪验算。
如下图图2所示：图2 泵车通过楼板受力简化图其中泵车轮胎面积为 m×，当泵车前轮行驶至板的某跨中位置时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN，梁宽l为，其局部线荷载70KN/m=m,根据所建模型，整个板剪力图如图3：为3.0图3 泵车通过楼板剪力图其中所受最大剪力为。
对于混凝土板而言，其板厚为250mm,保护层a s =30mm, f t=, h0=h-a s=250-30=220mm。
抗剪配筋验算公式：=××600×220=>。
因此，不需要对楼板配抗剪钢筋即可满足抗剪要求。
因此，板的抗剪承载力满足要求。
对板的抗弯强度进行验算：根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为×。
对板最大正弯矩抗弯验算：当只有整个泵车的前轮胎位于长跨板的某跨跨中位置时，此时的板的下部抗弯受力处于最不利位置，以此进行混凝土板抗弯验算，由于在实际的施工过程中，将其简化建模如下图4：图4 泵车通过楼板受力简化图其中泵车前轮胎面积为 m×，当泵车前轮行驶至板的跨中位置时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN，梁宽l为，其局部线荷载70KN/m=m,根据所建模型，整个板弯矩图如下：为3.0图3 楼板弯矩图M最大=·m。
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车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JG.J162-20082、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20113、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20165、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20156、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20137、《建筑结构荷载规范》GB50009-20128、《混凝士结构设计规范》GB50010-2010(2015版)二、设计数据(拟定,实际根据结构图纸)地下室顶板板厚:250mm，加腋厚度500mm。
最大跨度为8.10m,有梁楼盖。
顶板上设计回填土厚度为1.5m。
车库设计活荷载:5KN/m,消防车道荷载20KN/m2。
三、设计承载能力计算1、査《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录表A中A.1.4得:粘土自重为18KN/m2 。
2、地下室顶板覆土1.5m每平方米荷载:18KN/m×1.5m=27KN/m2。
3、地下室顶板（非消防车道区域）可承受荷载为:27KN/m2+5KN/m2=32KN/m2(活载按恒载计算,增大安全系数)。
消防车道区域为：27KN/m2+20KN/m2=47KN/m24、根据拟定数据计算得顶板（非消防车道区域）可承受恒荷载折算后为:32KN/m2。
消防车道区域为47KN/m2四、地下室顶板承载计算（一）、车库顶板行车荷载1、吊车、干混砂浆罐车、钢筋运输车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定。
根据各种车型荷载:(1)吊车按20T吊车考虑,自重28吨,吊运钢筋每捆按5吨计,合计33×1.1（安全系数）,总计37吨。
(设计为恒载,将活载转化为恒载,下同)(2)钢筋运输车按装35t考虑,车重15t,合计50×1.1=55吨。
(3)混凝土罐车及泵车按装15立方米车考虑,混凝土罐车自重约15吨,15立方米混凝土按36吨计,合计51×1.1=56吨。
(4)干混砂浆罐车按装15立方米车考虑,车自重约20吨,砂浆30吨,合计50×1.1,总计55吨考虑。
综上荷载按60吨考虑,车型按混凝土罐车考虑(増大安全系数)混凝土罐车车轮距图按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录C.0.6:连续梁板的等效均布活荷载,可按单跨简支计算。
但计算内力时,仍应按连续考虑。
按《建筑结构荷载规范》GB5000-2012附录C.0.4:单向板上局部荷载(包括集中荷载)的等效均布活荷载qe=8Mmax/BL2式中L----板的跨度B----板上荷载的有效分布宽度Max----简支单向板的绝对最大弯矩,按设备的最不利布置确定。
按罐车后车轮作用在跨中考虑,后轮均作用在一个共同的平面上,轮胎着地尺寸为0.6m×0.2m,后车轮作用单侧荷载取30T,前车轮作用荷载不计,(偏安全考虑): Mmax=FL/4=30*8.1/4=607.5KN.M2、设计计算(1)选重量最大的罐车进行计算:罐车总重约(车和货)600KN。
(2)根据《建筑结构荷载规范》GB5009-2012附录C.0.5条,局部荷载的有效分布宽度按公式C.0.5-1计算有效载荷面积：1) bcy=bty+2S+h=0.2+0.2×0+0.25(车轮宽bty选200mm,板厚按250m,无垫层S不计)=0.45mbcx=btx+2S+h=0.6+0.2×0+0.25(车轮宽bty选600mm,板厚按250m,无垫层S不计）=0.85m2)当bcx≥bcy,bcy≤0.6L,bcx≤L时：b= bcy+0. 7L=0.45+0.7×8..=6.18m因e=4.4<b,故有效宽度b'=b/2+e/2=4.29mqe=8Mmax/bL2=8*607.5/（4.29*8.12）=17.26KN/m21.3qe=1.3*17.26=22.44<顶板可承受荷载(非消防车道区域）32KN/m2,符合顶板承载要求。
消防车道区域为47KN/m2更加符合顶板承载要求。
3、顶板在局部荷载作用下的抗剪和抗冲切验算地下室顶板抗剪承载力验算,根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 式6.3.3-1、6.3.3-2计算如下βh=(800h0)1/4=1V R =0.7βh ftbho=0.7×1.0×1.57×600×275=181.3kNVs=1.4×1.3×50=91kNV R ≥VS故地下室顶板抗剪承载力满足要求。
地下室顶板抗冲切承载力验算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 式6.5.1-1、6.5.1-2计算如下η=0.4+1.2/B s=0.8um=(600+200+2×275)×2=3100mmF IR =0.7βh ftηunhO=0.7×1.0×1.57×0.8×3100×275=749kNFIS=1.4×1.3×50=91kNF IR ≥F1S故地下室顶板抗冲切承载力满足要求。
地下室顶板局部承载力验算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 式6.6.1-1、6.6.1-2计算如下:B1=(600/1200)1/2=2.23F1=1.35×1×2.23×1.57×120000=567KN>250KN故地下室顶板局部承载力满足要求。
(二)、钢筋堆场的堆载验算1、HRB400级盘圆钢筋堆载验算(1)每盘的重量计算得:约25KN,按两层计算,50KN(2)平放时的底面积(圆盘钢底部垫废模板):3.14×(圆盘直径1.6/2)×2=2.00m2(3)地下室顶板受到的压力:50/2=25KN/m2(4)验算HRB400级盘圆钢筋荷载为25KN/m2<顶板可承受荷载32KN/m2,符合顶板承载力要求。
2、直条HRB400级直条钢筋堆载验算(1)每捆的重量计算得:约25KN/捆(按最大值）(2)一扎钢筋每米的重量为:25/9=2.77KN/m(3)直条钢筋在工字钢架上放置,工字钢间距不大于2m,等同于均布荷载。
(4)现假设平均每格堆放4层钢筋,每一格架子底梁受到重量为：25*4/4=25KN/m<32KN/m满足要求,不需回顶。
（三）、钢管堆载验算1、计算(1)算钢管理论重量得Φ48×3.0钢管每米自重:0.033KN/m(2)堆载面分布中得出1m宽1.5m高空间内可堆放约675根钢管,1m长1m宽的地方堆载1m高钢管,其重量为:(0.033KN/m)×(675根)= 22.275KN/m22、验算(1.5m高钢管荷载为2.275KN/m2)<(顶板可承受荷载32KN/m2)符合顶板承载要求。
（四）、方木、板堆载验算1、计算(1)查《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录表A中A.1.1得方木、板自重:(4KN/m3),木塑模板6.8KN/m3(2)每平方受力:(6.8KN/m3)×(1m)=6.8KN/m22、验算(1)根据现场材料堆放要求规定方木、板堆放不超过2m；(2)6.8×2=13.6<372,符合顶板承载要求。
（五）、砖、砌块堆码验算砖、砌块堆放高度均按不大于2m考虑,容重按加气砼砌块砖考虑625kg/ M3,即6.25KN/M2均布荷载2×6.25=12.5KN/m2<32KN/m2,满足顶板承载力要求。
（六）、施工电梯处荷载验算1、施工电梯基本参数施工电梯型号：SC200/200；吊笼形式：双吊笼；架设总高度：80m；标准节长度：1.508m；底笼长：5.7m；底笼宽：3.6m；标准节重：147.5kg；对重重量：1800 kg；单个吊笼重: 1300kg；吊笼载重：2000kg；外笼重：1200kg；本工程施工电梯基础位于地下室顶板上方，以地下室顶板作为施工电梯基础施工电梯安装在地下室顶板上(有后浇带部位需浇筑），顶板底用满堂钢管架进行加固处理，满堂钢管架应经受力计算后进行搭设。
2.楼板参数基础混凝土强度等级：C30；楼板长：6.5m；楼板宽：4.5m；楼板厚：250mm；加腋高度500mm 梁宽：0.5m；梁高：0.85m；板中底部短向配筋：Ф12@150；板边上部长向配筋：Ф12@150；板中底部长向配筋：Ф12@150；板边上部短向配筋：Ф12@150；钢材型号：RRB400；梁截面底部纵筋：10Ф25；钢材型号：RRB400；梁中箍筋配置：Ф8@100；钢材型号：RRB400；箍筋肢数：4；3.荷载参数：施工荷载：5kN/m2；4.钢管参数：钢管类型：Ф48Ч3.0；钢管横距: 600mm；钢管纵距: 600mm；钢管步距: 1200mm；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度：0.2 m；二、基础承载计算：1、设备基本参数施工升降机型号：SCD200/200J，架设高度：80m，标准节高度：1.508m，外笼重：1200kg，吊笼重：1300kg×2=2600kg，对重重量：1300kg×2=2600kg，吊笼载重量：2000kg×2=4000kg，导轨架重（共需54节标准节，标准节重147.5kg）：147.5kg×54=7965kg，其他配件总重量：200kg，2、荷载计算Pk=(2600.00+1200.00+2600.00+4000.00+7965.00+200.00)×10/1000=185.65kN考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1P=2.1×185.65=389.87kN三、地下室顶板结构验算验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。
根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算楼板长宽比：Lx/Ly=4.5/6.5=0.6921、荷载计算P=389.865kNq=389.865/(5.7+3.6)=18.999kN/m22、混凝土顶板结构验算依据《建筑施工手册》（第四版）：Mxmax=0.0431×18.999×4.52=16.582kN·mMymax=0.0169×18.999×4.52=6.502kN·mM0x=-0.1×18.999×4.52=-38.474kN·mM0y=-0.0771×18.999×4.52=-29.663kN·m混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋。