循环水泵事故案例
_108_ 1机B给水泵暖泵门刺水停机事故
马莲台发电厂#1机B电泵暖泵门刺水停机事故案例杨文平（宁夏马莲台发电厂）宁夏马莲台电厂#1机组为北京北重汽轮电机有限公司生产的亚临界中间再热单轴三缸双排汽冲动凝汽式汽轮机，型号为N330-17.75/540/540；于2005年12月27日实现首次并网，2006年1月20日通过168试运行并正式投入商业运营，2006年8月24日，因#1机B电泵暖泵门刺水，机组被迫停运检修，具体如下：1事故经过马莲台电厂#1机组给水泵采用3*50%电动给水泵，2运1备方式，2006年7月23日21：50，＃1机组B给水泵暖泵截止阀（J61H-32 DN25）从盘根压兰处泄露，水汽从阀门压兰处刺出，22:20将C电泵并入系统，B给水泵退出运行。
由于暖泵系统为高压倒暖系统，暖泵水从给水母管上引出，系统无法隔离，倒泵后B泵暖泵门仍从法兰处刺汽。
聘请专业堵漏公司进行带压堵漏，堵漏中将负荷由330MW降至200MW，主汽压力维持在10.6Mpa，主给水压力降至12.7MPa，经过近7个小时的带压堵漏后，于25 日10：25机组带满负荷运行。
8月22日#1机组有功负荷330MW，A、B、D、E磨组，A、B电泵运行。
22：30检查发现B电泵暖泵门漏水，23日00：30B电泵暖泵门刺水急剧增大，申请中调#1机组停机48小时消缺，8月25日0：17，#1机发电机解列，进行停机消缺，将#1机A、B、C给水泵组暖泵门全部更换，并加装二次门，同时处理其他缺陷，26日21：16，#1机并网，27日0：20，#1机带满负荷运行。
2原因分析2.1阀门质量差：此门为给水泵厂家配套阀门，安装时安装单位未进行解体检查。
2.2阀门冲刷严重，产生内漏。
致使阀门盘根刺汽后，无法进行系统隔离。
2.3系统设计不合理：给水泵的暖泵方式为高压倒暖，暖泵管直接接在给水母管上，在暖泵门发生故障时无法进行系统隔离。
5913采取临时防范措施3.1将三台给水泵的暖泵门更换为质量好阀门，并加装暖泵二次门。
20种案例分析
年比一富拉尔基二电厂86年3号机断油烧瓦事故（一）、事故经过86年2月23日3号机（200MW）临检结束，2时25分3号炉点火，6时20分冲动，5分钟即到3000转/分定速。
汽机运行班长辛××来到三号机操作盘前见已定速便说：“调速油泵可以停了”，并准备自己下零米去关调速油泵出口门，这时备用司机王××说：“我去”，便下去了。
班长去五瓦处检查，室内只留司机朱××。
王××关闭凋速油泵出口门到一半（原未全开）的时候，听到给水泵声音不正常，便停止关门去给水泵处检查。
6时28分，高、中压油动机先后自行关闭，司机忙喊：“快去开调速油泵出口门”，但室内无值班员。
班长在机头手摇同步器挂闸未成功。
此时1—5瓦冒烟，立即打闸停机。
此时副班长跑下去把调速油泵出口门全开，但为时已晚。
6时33分，转子停止，惰走7分钟，经检查除1瓦外，其他各瓦都有不同程度的磨损。
汽封片磨平或倒状，22级以后的隔板汽封磨损较重，20级叶片围板及铆钉头有轻度磨痕。
转入大修处理。
（二）、原因分析1、油泵不打油，调速油压降低，各调速汽门关闭。
三号机于84年9月25日投产，11月曾发生大轴弯曲事故，汽封片磨损未完全处理，汽封漏汽很大，使主油箱存水结垢严重，主油箱排汽阀堵塞未能排出空气。
主油泵入口有空气使调速油压下降。
此次启动速度快，从冲动到定速只有5分钟，调速油泵运行时间短空气尚未排出，就急剧关闭调速油泵出口门。
过去也曾因调速油泵停的快，油压出现过波动，后改关出口门的方法停泵。
这次又操作联系不当，使油压下降。
2、交直流油泵未启动。
当备用司机关调速油泵出门时，司机未能很好的监视油压变化，慌乱中也忘记启动润滑油泵。
24伏直流监视灯光早已消失一直未能发现。
3、低油压联动电源已经切除。
20日热工人员未开工作票在三号机热控盘进行了四项工作，把热工保护电源总开关断开，工作结束忘记合上，致使低油压未能联动润滑油泵。
水泵故障分析和处理典型案例演示
Q：3240m3/h m
H：16
n：740r/min ns：22 新叶轮的6泵型号定为24SA—18D
改造方案及改造后运行工况分析 24SA—18型循环泵汽蚀问题
新叶轮运行工况
单泵运行工况为C点： Q：4104m3/h
HC：8.5m η：60%（查泵性能曲线得）
冷却倍率m＝4104/110＝37倍，满足要求
吉林省某油田供水Biblioteka 统安装了三台16SAP—9型输水泵，配套电机为Y5 00—4,额定功率560kw，转速n=1480r/min。三台泵二用一备，连续运 行，将蓄水池清水输送到18.5公里外某矿区蓄水池。
泵站设计总流量 ∑Q=64000m3/d=2667m3/h， 单台泵流量 Q=1333m3/h（0.37 m3/s）， 扬程 H=95m。
因此实际运行时，只好敞开阀门任其低压运行。这样的话，泵就处于 最大流量断裂工况下运行，此时汽蚀余量之大不可预料，2米的倒灌水 头，难以使泵不发生汽蚀。
处理措施
16SAP—9型输水泵汽蚀问题
从装置特性曲线图可知，即使今后达到最大流量（Q=8万吨／ 天=0.92m3/s）运行，所需要的扬程也只有79米，而现在所选 择的泵性能参数（D2=ф535，Q=0.46m3/s时，H=95m）偏高 了16米，从最终选型方面来考虑，应该选择D2=ф512，Q=0.46 m3/s时，H=79m的性能参数。
双泵运行工况为D点： ΣQ：6012m3/h
单泵Q：0.833m3/s HD：18m η：87%（查泵性能曲线得）
冷却倍率m＝6012/110＝55倍，满足要求。
改造效果
24SA—18型循环泵汽蚀问题
• 泵不再出现汽蚀现象，叶轮使用寿命达两年以上，大大 降低检修工作量和维修费用；
电力系统事故案例
国华太电
一、某电厂#1机组主汽温度高跳闸事故
机组协调控制自动调节特性不好，出现跳磨煤机
等扰动后，需要退出协调方式切手动调节，参数
调节不稳，当协调退出时给运行人员增加非常大 的操作量。 机组发生异常情况下，各监盘人员之间相互协调 不够。
在机组运行方式改变后，对可能发生的危险点预
控认识不足。
国华太电
一、某电厂#1机组主汽温度高跳闸事故
16：24 AGC控制方式因＃1机主汽压力偏差大 跳为基本控制方式，协调自动退出，16：26解给水 自动为手动调整，机组负荷稳定在400MW。过热汽温 降至522℃，启动分离器出口过热度控制在19℃，过 热器一、二级减温水调整门自动关闭，并由自动跳 为手动。 16：32 ＃1炉F磨煤机加载油管漏油缺 陷处理完毕，启动＃1炉F磨煤机，给煤量加到 207t/h，过热器温542℃，启动分离器出口过热度 19℃，开启过热器一、二级减温水调门调整汽温， 并且上升趋势快，立即全开减温水调阀。
1.事故经过： 01：00，接班后本班为节省部分优质煤，逐步增 加C、D磨煤机烧本省劣质煤，减小B、E磨煤优质煤。 01：57开始发现D磨一次风流量逐步下降，磨煤机 差压较高，立即将D磨煤机给煤量降低同时调整D磨 冷热风门挡板着手吹通D磨，同时对所有磨煤机进 行一次排渣，发现无异常。 02：53发现C磨煤机一 次风流量也逐步下降，磨煤机差压也较高，立即将 C磨煤机给煤量降低也着手吹通C磨，同时再次对C、 D磨煤机进行一次排渣未发现异常。
国华太电
一、某电厂1000MW汽轮机轴瓦乌金损伤事故
16：12 机组负荷618MW，汽轮机跳闸，首 出原因“汽轮机润滑油压低”，转速到零
后，因主机油箱油位低使交、直流油泵不
全国电厂事故经典案例分析
电厂事故案例汇编前言目录大唐集团电厂三起事故的通报 (4)托克托电厂"10.25"事故通报 (6)关于山西神头第二发电厂主蒸汽管道爆裂事故有关情况的报告 (9)华能汕头电厂1999年2号汽轮机高压转子弯曲事故情况通报 (11)裕东电厂#1机组#5轴瓦烧损事故报告 (14)裕东电厂“10.28”#2机组(300MW)停机事故的通报 (16)一起发电厂220kV母线全停事故分析 (19)宁波北仑港发电厂“3.10”电站锅炉爆炸事故分析 (20)乌石油化热电厂3号汽轮发电机组“2.25”特别重大事故详细原因分析 (24)秦岭发电厂200MW－5号汽轮发电机组轴系断裂的特大事故分析 (26)某电厂电工检修电焊机触电死亡 (27)湛江电厂“6.4”全厂停电及#2机烧轴瓦事故通报 (28)关于2007年3月2日某电厂三号锅炉低水位MFT动作的事故通报 (30)某厂#4机跳闸事故分析 (31)大唐韩城发电厂“8.3”全厂停电事故通报 (34)托克托电厂“8.16”检修高加烫伤事故分析 (36)沙洲电厂“10.14”电气误操作全厂停电事故通报 (39)广西来宾B电厂连续发生四起同类设备责任事故 (43)郑州热电厂发电机定子接地保护动作跳闸分析 (43)汉川电厂一次机组断油烧瓦事故的思考 (45)大唐洛阳热电公司“1.23”人身死亡事故的通报 (47)华能榆社发电有限责任公司电气运行人员走错间隔违章操作人身死亡事故 (48)王滩发电公司“6.10”电气误操作事故分析报告 (49)大同二电厂5号机组在小修后启机过程中发生烧瓦恶性事故 (53)2006年10月17日台山发电公司#4机汽轮机断油烧瓦事故 (55)泸州电厂“11.15”柴油泄漏事件 (58)监护制不落实工作人员坠落 (60)安全措施不全电除尘内触电 (61)检修之前不对号误入间隔触电亡 (61)安全措施不到位热浪喷出酿群伤 (62)违章接电源触电把命丧 (63)制粉系统爆燃作业人员身亡 (63)违章指挥卸钢管当场砸死卸车人 (65)安全距离不遵守检修人员被灼伤 (66)焊接材料不符吊环断裂伤人 (66)误上带电间隔检修人员烧伤 (67)炉膛负压反正检修人员摔伤 (68)擅自进煤斗煤塌致人亡 (68)高空不系安全带踏空坠落骨折 (68)临时措施不可靠检修人员把命丧 (69)起吊大件不放心机上看护出悲剧 (70)操作中分神带接地刀合刀闸 (71)操作顺序颠倒造成母线停电 (73)值班纪律松散误操作机组跳闸 (75)强行解除保护造成炉膛爆炸 (76)运行强行操作造成炉膛放炮 (78)异常情况分析不清锅炉启动中超压 (80)忘记轴封送汽造成转子弯曲 (82)走错位置操作低真空保护跳机 (84)擅自解除闭锁带电合接地刀闸 (85)漏雨保护误动导致全厂停电 (86)更换设备不核对电压互感器爆炸 (87)对异常情况麻痹致使发电机烧瓦 (88)保护试验无方案机组异步启动 (88)甩开电缆不包扎短路机组掉闸 (89)停电措施不全引发全厂停电 (91)检修无票作业机组断油烧瓦 (92)管辖设备不清越位检修酿险 (94)大唐集团电厂三起事故的通报1、大唐国际北京高井热电厂“1·8”事故情况一、事故经过2005年1月8日，全厂6台机组正常运行，#3发电机(容量100MW)带有功85MW。
(完整版)几起典型汽机事故案例
原因分析及暴露问题
❖ 弯曲的直接原因是由于高压转子胀差越限，没有及时打闸停机，导致高 压前、后汽封和隔板汽封轴向径向碰磨，打闸以后惰走过程中高压胀差 最大达+5.02mm。高压胀差越限是由以下原因引起的。
❖ 1、功率表无指示,由于接线错误，并网后有功功率和无功功率表均无 指示，没有及时停机处理，使DEH系统在没有功率反馈的条件下，将高 压油动机开到最大，根据发电机转子电流2000A，推算有功负荷在3345MW，蒸汽流量在220t/h左右，促使高压胀差的变化率增大。
停机”信号，机组自动掉闸，交流润滑油泵联启。运行人员误认为油压低的原因
是就地油压表一次门未开造成保护动作机组掉闸，因此再次挂闸。14时14分，
在高压启动油泵再次达到190A时，单元长再次在盘前停高压启动油泵。盘前光
子牌再次发“润滑油压低停机”信号，由于交流润滑油泵联启未复归，交流润滑
油泵未能联启，汽轮机再次掉闸。单元长就地检查发现五瓦温度高，油挡处冒烟，
二道江发电厂97年误操作造成机组被迫停机事故
❖ 1997年9月16日8时56分，二道江发电厂 7号机组汽机运行人员在调整7号机循环水系 统运行方式时，因误操作将运行中的2号循环 水泵电动入口门关闭，造成汽轮机循环水中 断，致使真空急剧下降，8时57分低真空保护 动作，排汽门爆破，自动主汽门关闭，9时04 分手动打闸停机。
❖ 4、 暴露出运行人员在发现重要表计没有指示时，没有及时汇报值 长或通知相关专业运行人员，造成误判致使机组并列后带30MW左右负 荷运行了10多分钟，高压胀差急剧增长。
大同二电厂5号机组在小修后启机过程中，发生烧瓦分，大同二电厂5号机组在小修后启机过程中，在
几起典型汽机事故
朝阳发电厂98年1号机大轴弯曲事
火电厂汽轮机事故案例分析(最终)
火电厂汽轮机事故案例分析
3
闭式冷却水系统
一、闭式冷却水系统
1、某电厂闭式冷却水泵打不出水事件
2010年6月15日，云浮发电厂5号机组正在进行整套 启动调试工作，当时机组带满负荷300MW运行。18：30 左右，空压机系统因电机温度高突然跳闸，经检查是闭 式冷却水系统压力过低造成，当时闭式冷却水泵出口母 管压力为0.36MPa（两台闭式冷却水泵运行）。 采取的措施：立即停止两台闭式冷却水泵，对泵入 口滤网和泵本体进行放空气，发现上述两处积聚有大量 空气。放尽空气后重新启泵出口压力正常，立即启动空 压机，系统恢复正常运行，整个过程为15分钟。随后， 对闭式水系统各处继续放空气。
2010-08-31
火电厂汽轮机事故案例分析
4
闭式冷却水系统
2、某电厂闭式冷却水系统膨胀水箱下不来水
深圳前湾电厂在调试过程中，曾出现过闭式冷却水 膨胀水箱补不进水事件。 原因分析： （1）膨胀水箱下水管与闭冷水管接口处积有大量的 空气。 （2）膨胀水箱下水管过小。 采取措施： （1）在膨胀水箱下水管与闭式冷却水管接口附近增 加放空气门。 （2）将膨胀水箱下水管改大一个等级。 经过上述处理后，再也没有出现过闭式冷却水系统 膨胀水箱下不来水现象。 ★吸取教训（1）定期排空气；（2）排空气不仅仅 只放最高点。
2010-08-31
火电厂汽轮机事故案例分析
5
循环水系统
一、循环水系统
1、停泵后出口液控蝶阀关不到位泵倒转
某电厂循环水泵当时两台运行，因停机后需停止一 台循环水泵。停止其中一台循泵时，出口液控蝶阀关到 10度左右不再关闭，循环水泵倒转严重。就地强行开启 液控蝶阀常闭手动油门，出口液控蝶阀才往下全关到0 位，循环水泵不再倒转。 ★吸取教训（1）停止循环水泵时就地也要安排人员， 要重视；（2）停循环水泵时应先关出口液控蝶阀到15 度角再停泵，防止停循泵后出口蝶阀不能关，造成泵倒 转或出口压力过低。
循环水事故案例
循环水连通管堵塞处理一、循环水流程介绍@g我车间水泵组负责2#一万四制氧机空压机、氧压机、两台氮压机、空气予冷系统冷却用水的供应。
供水流程：换热后的热水回到凉水塔顶部通过喷头均匀喷出流下在水泥架滤料中与风机抽上来的风进行换热换质，水被冷却，并流到下面的水池，然后通过连通管，流到吸水井，再由主泵提供给各换热器，如此不停地循环流动。
平时两台主泵一开一备，过滤器采用无阀全自动式，操作简单，反冲洗自动进行。
过滤水源可通过过滤泵或回流热水旁通阀提供，冬天和春、秋季节采用旁通阀，这样停开过滤泵，减少电耗及维护。
夏天则须开过滤泵，因为开旁通阀则有100m3/h的热水不能回凉水塔被冷却，直接回到吸水井，使吸水井里的水温温度超高。
吸水井水位低于4m，电动补充水阀自动打开，高于4.2m，该阀自动关闭。
吸水井水位高于4.7m通过溢流管自动溢流。
水压低于0.35MPa，或出水总管流量低于1500m3/h时，备用泵自动启动，工作泵停止运行。
水处理剂采用我公司附企生产的，缓蚀阻垢剂分低温和常温两种，低温药剂主要是针对凉水塔里的低于15℃的低温水，防止结晶堵塞，该种药剂三班平均投加，直接加到吸水井里，空分系统停运时，停加，以节约药费。
常温药剂每天定时一次性投加到搅拌器中，搅拌均匀，流入吸水井中，24小时流完。
杀菌灭藻剂分固体、液体两种，交替投加，以防止菌、藻产生抗药性，失去药效。
循环水重要水质指标每天化验一次，若有不合格项目，及时进行调整。
凉水塔风机夏季两台全开，冬季开一台，甚至全停。
旁通阀在空分系统检修，只供氮压机用水时，打开，以降低水压。
"a2二、事故经过XIj元月12日下午13点43分，五车间水泵房吸水井水位突然由高水位4.40m（因为13点补水阀热过载出现故障，无法操作，一直处于开的状态，所以水位较高，13点水位4.3m，13点40分水位升至4.40m。
）下降至3.45m，10分钟之内下降0.95m。
当时值班人员正好从吸水井人孔处加药发现水池水位低，立即关闭排污阀。
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循环水泵事故
一、循环水泵事故简介
1、事故前情况：8月6日发现盘根漏水量比平时增大，将盘根
紧固后漏水量稳定，振动波动比以往上升。
8月8日和8月10日夜
班进行停泵检修拦污栅，发现栏污栅四周垮塌，中间变形。
8月14
日泵振动波动明显上升。
2、事故过程：8月15日下午16：30左右，3B循环水泵电机电
流上升很快，就地检查盘根冒水量很大，当电流到了300A时紧急停
运该泵，就地检查无反转，铜棒耳听诊断无碰磨声，出口液控蝶阀
关闭到位。
3、事故时参数记录：事故发生前24分左右电机电流出现大幅
度上升，前10分钟内电流从220A左右上升到260A左右;后10分钟
内从260A左右突升到320A左右以上(按照趋势达360A左右)，从泵
的转速在线记录可以看出，在停机前22分钟左右，泵的转速发生失
速性颤动。
但距停机18-14分钟之间，失速性颤动更加明显，后来
的4-5分钟转速表面上又恢复了正常，但紧接着从停机前10分钟左
右开始，失速颤抖逐渐加剧，直到电机电流超限自保护停机。
4、事故后果：
4.1三段轴上中下段合计总长度接近11.7米，整条轴弯曲性变形，变形量超过1.5米(离开轴线的弯曲变形量)，其中中下两段变形最
为严重，三段均有变形。
4.2水泵轴的中间轴承座全部碎裂，多段外接管碎裂，吸入喇叭
口严重破碎;吐出管、导流片发现裂纹;导流体也存在裂纹。
这些端
口基本上被锈蚀覆盖，但也可发现个别端口上存在不同区域或界面，呈现脆性断裂的特征，属于外物击伤。
4.3上部轴承座碎裂，轴承冷却水通道被堵塞。
4.4所有轴承全部严重损伤。
包括深度划伤、严重剪切变形、端
部撕裂、表面熔融等。
4.5套筒联轴器严重变形，两段内接管严重变形;由于拆除变形轴
时相互阻碍，这些部件全部采用火焰切割最终全部损毁。
4.6只有部分连接螺栓可用，部分剪断或扭断而难以继续使用。
4.7安装在外接管上的牺牲阳极以及外加电流的保护装置基本损毁，不可继续使用。
二、事故原因分析：
1、于中部导轴承支架采用非合同要求的316L材质，材料脆性大、韧性较差、结构强度不足，同时泵轴存在不平衡量及水流的瞬间冲击，轴系产生较大振动、摆度及由此产生交变应力，中部导轴承支架受挤压下产生部分支撑疲劳断裂。
支架断裂使轴系偏离轴线摆动幅度增大，导致上部轴承的损坏，使转子逐渐失去支撑，使泵轴摆动幅度越来越大，进而又令上部轴承损坏增大。
2、部分轴承损坏到使转子失去支撑，泵轴的不平衡力作用在中部轴承支架上，轴承支架产生断裂导致解体，引起轴的偏心旋转，导致轴严重的弯曲变形。
3、轴承座碎裂后，产生的碎片和转轴打击导泵的外接管以及其他部件，铸铁件基本上产生裂纹或断裂，导致泵体发生大面积断裂以及裂纹。
4、超差的动不平衡使上部轴承与轴之间的摩擦力骤升，电机电流加大，泵的转动不稳定，最后由于电机电流超设定值发生联锁保护停机。
三、事故原因：
1、泵轴存在不平衡量，导致中间轴承支架和上部轴承损坏，继而引起事故发生。
2、水泵多个部件未采用合同要求316L不锈钢材质，导致事故必然扩大。
3、事故前水泵运行出现不正常情况，没有采取有效的措施进行处理。
在出现泵振动超标情况下依然运行至事故发生。
四、建议：
1、全面复查另外3台循环水泵各部件的材质，对非316或316L 不锈钢部件尽快争取检修机会更换316或316L部件。
2、严密监视另外3台循环水泵运行情况，发现异常情况应马上处理，异常情况无明显改善，应该及时停泵全面检查。