降膜蒸发器换热系数
水平管降膜蒸发器综合传热系数
水平管降膜蒸发器综合传热系数水平管降膜蒸发器综合传热系数模型摘要：基于在水平管降膜蒸发器传热性能研究现状的基础上，以及热法高倍数蒸发浓缩油田废水的具体任务与要求，建立水平管降膜蒸发器传热系数与污垢热阻的模型，通过有关方程建立污垢热阻与蒸发浓缩时浓度变化的关联式。
依据各部分的关联式，经过详细推导，得到水平管降膜蒸发器综合传热系数关联式。
根据物理模型和关联式，讨论浓缩倍数和流量变化对水平管降膜蒸发器综合传热系数的影响。
结果表明：在蒸发浓缩油田废水时，浓缩倍数的提高降低了水平管降膜蒸发器的综合传热系数。
油田废水处理量的增加，在一定程度上强化了水平管降膜蒸发器的传热效率。
模拟计算得到水平管降膜蒸发器的综合传热系数在936~940W/(m2K)的范围内。
关键词：水平管降膜蒸发器；传热系数；污垢；浓缩倍数；油田废水0前言蒸发是指将含有非挥发性溶质和挥发性溶剂组成的溶液利用加热作用使溶液中一部分溶剂汽化与溶质分离、溶液被浓缩的过程[1]，常用的蒸发操作的设备有升膜蒸发器、降膜蒸发器和旋转刮膜式蒸发器3 类。
具有发展前景的是水平管降膜蒸发器，因此水平管降膜蒸发器传热性能研究的文献相对多些。
吴鸿等[2]研究了三效降膜管式蒸发器，建立蒸汽侧冷凝传热参数的数学模型，分析蒸汽压力、温差等因素对传热性能的影响。
本文针对油田废水蒸发浓缩的实例，建立水平管降膜蒸发器综合传热系数关联式，并考察一些因素对综合传热系数的影响程度。
1 管式降膜蒸发器的结构及工作原理管式降膜蒸发器结构简单，由加热蒸发室、分配盘、汽液分离室、除雾器、循环管等部分构成。
管式降膜蒸发器加热蒸发室是由壳体、上管板、隔板、下管板和加热管等构成。
壳体是根据工作压力按压力容器或常压容器设计，并考虑到在真空状态下受外压时的稳定性合理设置加强结构。
壳体、加热管和管板的材质可根据介质性质或用户使用要求，选用碳钢或不锈钢材质。
加热蒸发室的中心为内置循环管，其余部分为均匀分布的加热管。
多效降膜式蒸发器换热面积分配原则
heat balance calculation determines the size of the heat exchange area. Effect of increased material concentration and
boiling point during the process of evaporation often lead to the increases of effect area. Material at the end of effect is
图 1 GNJM03-3200 三效降膜式蒸发器 Fig.1 GTNJM03-3200 Three-effect falling fill evaporator
1.2 物料衡算 进料量：S=3200×40（/ 40-10）=4266.67kg/h
取 4267kg/h 出料量 S9=4267-3200=1067kg/h 物料预热计算 Q1=4267×0.933（25-20）=19905.6kcal/h Q2=4267×0.933（39-25）=55735.6kcal/h Q3=4267×0.933（53-39）=55735.6kcal/h Q4=4267×0.933（67-53）=55735.6kcal/h Q5=4267×0.933（82-67）=59716.7kJ/h 各效蒸发量分配为 （多次试算而得）：1 效：1959
刘殿宇
（华禹乳品机械制造有限公司，黑龙江 安达 151400）
摘 要：多效降膜式蒸发器各效换热面积是依据物料及热量衡算确定的，而热量衡算中的有效温差在各效的分配决 定了换热面积的大小。随着蒸发的进行物料浓度的提高和沸点升高的影响，对有些物料影响明显，往往导致末效面 积增大，物料到了末效还面临降膜管周边润湿量不足的问题，对并流加料末效出料的多效来说，减小末效换热面积 无疑可以起到增大降膜管周边润湿量减缓结垢结焦的的发生，就此进行阐述如何分配各效有效温差。 关键词：多效降膜式蒸发器；有效温差分布；换热面积；影响
降膜蒸发器的设计
食品工程原理 课程设计说明书降膜蒸发器的设计 姓名：学号：班级：2012年 12月 27日一 《食品工程原理》课程设计任务书一 《食品工程原理》课程设计任务书 ...............................................................................(1)．设计课题 .........................................................................................................................(2)．设计条件 .........................................................................................................................(3).设计要求............................................................................................................................(4).设计意义 ........................................................................................................................(5).主要参考资料 ................................................................................................................二 设计方案的确定 ...............................................................................................................三 设计计算 .........................................................................................................................3.1.总蒸发水量 ...................................................................................................................3.2.加热面积初算 ...............................................................................................................（1）估算各效浓度 ...............................................................................................................（2）沸点的初算 ...................................................................................................................（3）温度差的计算 ...............................................................................................................（4）计算两效蒸发水量1W ，2W 及加热蒸汽的消耗量 1D ...........................................（5）总传热系数K 的计算 ...................................................................................................（6）分配有效温度差，计算传热面积 ...............................................................................3.3.重算两效传热面积 ...........................................................................................................（1）.第一次重算 ..................................................................................................................3.4 计算结果..........................................................................................................................四.简图 ....................................................................................................................................(1)．设计课题：番茄汁浓缩工艺装置的设计计算(2)．设计条件：粮工1202班（学号为前306 号）题目1：番茄汁低温浓缩工艺装置的设计设计任务及操作条件生产能力：2060kg/h原料固形物含量：10%浓缩要求：使固形物质量分数浓缩至36%液加入温度料：25℃原料最高许可温度：58℃浓缩液经冷凝后出口温度：25℃加热介质：100℃的饱和蒸汽。
常用蒸发器的传热系数与单位换热面积推荐数据
蒸发器型式 沉浸 式 （水 箱 型） 蒸发 器 氨-盐水 氨-水 氨-盐水 氨-水 氟利昂-水 盘管 氟利昂-盐水 式 氟利昂-水 直立 管式 螺旋 管式 满式 壳管 式 氨-盐水 氨-水 传热系数
W/m2*℃
单位面积热 负荷W/m2 2300~2600 2600~2900 2300~2900 2900~3500 1（2）载冷剂流速为 0.5~0.7m/s （1）平均传热温差5℃（2）载冷剂流速为 0.3~0.7m/s 有搅拌器 （1）平均传热温差4~6℃（2）载冷剂流速为 1~1.5m/s （1）平均传热温差4~6℃（2）载冷剂流速为 1~2m/s （1）平均传热温差7~9℃（2）载冷剂流速为 2~2.5m/s （1）平均传热温差2~4℃（2）载冷剂流速为 1~1.5m/s （1）平均传热温差2~4℃（2）水流速为 1~1.2m/s（3）R22，8肋铝芯内肋管
460~520 520~580 460~580 520~700 350~460 115~140 170~200 460~580 580~750 450~900
2300~2900 2900~4000
卧式 壳管 式蒸 发器 干式 壳管 式
氟利昂-水
330~770 1628~1745
用蒸发器的传热系数与单位换热面积推荐数据
降膜蒸发器中热传递的影响因素
降膜蒸发器中热传递的影响因素H.CHEN 和R.S.JEBSON新西兰.北帕.梅西大学.食品技术部门应用一台小型规模的单管式降膜蒸发器来获得关于这种类型蒸发器蒸发原理的一些认知。
设定在试点蒸发器上的操作条件是取自于商业牛奶蒸发器获得的研究成果。
这项研究成果是在使用像水和糖溶液等牛顿流体作为物料条件下而获得实现的。
总传热系数受液体蒸发和蒸汽冷凝温度之间的温差，蒸发温度，排出密度，液体粘度和加热管长度的影响，但是普朗特系数对其也有着非常重要的影响。
关键词：蒸发降膜传热系数雷诺数普朗特系数简介降膜蒸发器在类似于以在较低的蒸发温度和相对较短的停留时间条件下具有较高的传热系数为特征的食品工业行业中有着极为广泛的应用，这意味着它们能够处理热敏感材料。
在很大程度上它们能够满足当今现代食品工业的需求，例如尽可能大的容量，经济，运转可靠，单程控制等。
它们是乳品行业中的标准蒸发器。
据估算在新西兰有占总消耗能量的1%的能量用于蒸发过程的消耗。
在牛奶生产过程中，蒸发阶段需消耗50%的能源。
因此，人们乐于去了解降膜蒸发器的蒸发原理，以便使蒸发器在工业应用中达到最大的容量和最高的效益。
尽管降膜蒸发器在工业领域中有着极为广泛的应用，但是只有极少量的文献论文是关于降膜蒸发器的，尤其是牛奶蒸发器。
因此，我们建立了一台小型规模的单管降膜蒸发器用来学习其内部的热传递。
从商业牛奶蒸发器和文献获得的结果可以看出，很显然降膜蒸发器中热传递的影响参数可以归结如下：1.蒸发发生的温差2.蒸发温度和蒸汽冷凝温度之间的温差3.液体进料的流速4.液体进料的温度5.蒸发器内部液体的浓度6.加热管的长度7.加热管的直径8.加热管的特征：金属材料的种类，壁厚和适合于加热管的处理方式上述可变物，温度区别，蒸发温度，进料流速和加热管长度被选择作为研究对象。
其实验条件是基于牛奶工厂的实验结果来选择确定的。
虽然牛奶作为蒸发器的进料被广泛应用，但是在本次实验中却不能使用牛奶，其原因如下：1．牛奶的物理特性天天在变化2．一旦牛奶稍有浓缩，它会随着时间而增厚，即其粘度会随着时间增加而增长，并且增长速度在较高的温度和浓度条件下增长更快。
蒸发器换热系数的理论数值
6．3．2 蒸发过程的传热系数蒸发中的传热系数K是影响蒸发设计计算的重要因素之一。
根据传热学知识知（6-6）上式忽略了管壁厚度的影响。
式中蒸汽冷凝传热系数αo可按膜式冷凝的公式计算；管壁热阻R W往往可以忽略；污垢热阻Rs 可按经验值估计，确定蒸发总传热系数K的关键是确定溶液在管内沸腾的传热膜系数a i。
研究表明影响a i的因素较多，如溶液的性质、浓度、沸腾方式、蒸发器结构型式及操作条件等，具体计算可参阅有关文献 [1,6]。
一、总传热系数的经验值目前，虽然已有较多的管内沸腾传热研究，但因各种蒸发器内的流动情况难以准确预料，使用一般的经验公式有时并不可靠；加之管内污垢热阻会有较大变化，蒸发的总传热系数往往主要靠现场实测。
表6-1给出了常用蒸发器的传热系数范围，可供参考。
表6-1 常用蒸发器传热系数K的经验值蒸发器的型式总传热系数K, W / (m2K)标准式（自然循环）600～3000标准式（强制循环）1200～6000悬筐式600～3000升膜式1200～6000降膜式1200～3500二、提高总传热系数的方法管外蒸汽冷凝的传热膜系数αo通常较大，但加热室内不凝性气体的不断积累将使管外传热膜系数αo减小，故须注意及时排除其中的不凝性气体以降低热阻。
管内沸腾传热膜系数αi涉及到管内液体自下而上经过管子的两相流动。
在管子底部，液体接受热量但尚未沸腾，液体与管壁之间传热属单相对流传热，传热系数较小；沿管子向上，液体逐渐沸腾汽泡渐多，起初的传热方式与大容积沸腾相近。
由于密度差引起的自然对流会造成虹吸作用，管中心的汽泡快速带动液体在管壁四周形成液膜向上流动，流动液膜与管壁之间的传热膜系数逐渐增加并达最大值。
但如果管子长度足够，沿管子再向上液膜会被蒸干，汽流夹带着雾滴一起流动，传热系数又趋下降。
因此，为提高全管长内的平均传热系数，应尽可能扩大膜状流动的区域。
管内壁液体一侧的污垢热阻Rs与溶液的性质、管内液体的运动状况有关。
降膜蒸发器中决定和影响传热系数的因素
降膜蒸发器中决定和影响传热系数的因素摘要这项工作的目的是确定不同操作条件下的单效蒸发器的传热系数，为了判断它们有多种影响因素。
降膜蒸发器包括12根外径25mm、长3m的垂直不锈钢管，蒸发器的蒸发容量为240 kg/h。
对每一个多效蒸发器的影响条件进行模拟，改变进料浓度和压力，设置每一种条件下的饱和温度和热传递系统，。
从而获得一个关联式，即传热系数与流体性质、几何参数和流量的关系。
2005年Elsevier公司保留所有权利。
关键词: 传热、蒸发器、降膜、传热系数1. 前言果汁的浓度是果汁制造业中被广泛使用的参数，它有两个主要目的：（1）降低产品的体积和重量，随后降低储存、包装及分销的成本。
（2）增加水的活动，减少其对果汁的稳定性影响，这是影响果汁品质的主要因素。
虽然冷冻浓缩和反渗透浓度等其他方法现在也经常被用到，但由于业务和经济原因蒸发仍然是最流行的。
蒸发是一个单元操作即从液体中去除水。
如果液体中含有溶解固体，解决方案是可以使其成为饱和或过饱和固体晶体沉积。
如果长时间高温蒸发，会造成果汁中许多物质被破坏,，真空蒸发似乎是合理的解决方案。
真空蒸发进行的沸点降低，所以热降解趋于最小化。
降膜蒸发器在本质上是管壳式换热器。
降膜蒸发器本质上是一个管壳式换热器。
蒸汽冷凝的壳程提供了潜热，使从管程流动溶液中的水蒸发量。
水蒸气和浓缩果汁，在热力学方面是平衡的，然后分离。
这个过程可以完成一次蒸发，因此沸腾浓缩液退出单元作进一步处理，蒸汽在一个独立的冷凝器中冷凝。
这种设备被命名为“单效蒸发器”。
然而，如果需要高浓度，最好是使用多个更小的单元，而不是用一个大的单元。
在这种条件下，解决方案是水汽离开第一个单元，加热介质为第二个过程蓄流。
对于一个合适的动力，由于第二单元存在，其沸点减小，这是通过减少在蒸发室的压力。
这样，减少了蒸发器在加热蒸汽压力方向的热能损失和压力损失。
这种被定义为“多效蒸发器”，3，4，5设备在食品工业是非常容易见到的。
用于浓度较高料液蒸发的三效降膜式蒸发器换热面积的计算
3 各效蒸发量及蒸汽耗量
图 1 TNJM03-3200 型三效降膜式蒸发器 Fig.1 MNJM03-3200 three-way falling film evaporator
2.2 物料衡算及沸点升高计算
假定蒸发量分配为 1 效 1792kg/h；2 效 723kg/h；3
效 685kg/h。
进料量：
5 结论
从上述计算可看出，总蒸发面积为 196m2，比同生 产能力的用于其他物料蒸发的三效蒸发面积约大 10m2， 实际应用中甚至比这还要大。糖类尤其浓度较高的糖类 蒸发比较困难，其蒸发面积比一般性料液都要大。而像 麦芽糖、葡萄糖浆浓度较高，在蒸发过程中其流动性却 较好，由于料液成分比较单一在蒸发过程中也不易结垢 结焦。
calculation
中图分类号：TQ015
文献标志码：A
文章编号：1007-7871（2015）01-0072-03
蒸发料液浓度越高，蒸发就越困难，蒸发面积也随 之增大，麦芽糖浆一般蒸发浓度较高，不过这种料液的 特点是随着温度的升高粘度在降低，其蒸发面积要比蒸 发一般料液的大[1-3]，仅以 MNJM03-3200 型三效降膜式 蒸发器在麦芽糖浆生产中的设计及应用为例进行阐述。
material liquid is that its viscosity decreases with increases in temperature. The evaporation area for it is larger than that
of other material liquid. This paper elaborates the design and application of MNJM03-3200 three-way falling film
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降膜蒸发器换热系数
降膜蒸发器是一种常见的传热设备，广泛应用于化工、石油、冶金等工业领域。
换热系数是评估传热效果的重要指标，它反映了传热过程中热量传递的快慢和效率。
换热系数的定义是单位时间内单位面积的传热量与温度差的比值。
在降膜蒸发器中，换热系数的大小受到多种因素的影响。
首先是传热介质的性质，如物理性质、组分和浓度等。
例如，传热介质的热导率高、粘度小，会提高换热系数。
其次是换热器的结构和工艺参数，如换热器的管壁材料、管道直径、管道长度、流体速度等。
这些因素会影响流体的流动状态和传热表面的热阻，从而影响换热系数的大小。
除了上述因素外，还有一些其他因素也会对降膜蒸发器的换热系数产生影响。
例如，蒸发器的工作压力和温度差，越大的压力差和温度差，换热系数往往越高。
此外，流体的流动方式和流动状态也会对换热系数产生影响。
对于降膜蒸发器来说，一般采用下降膜流动方式，这种流动方式下的换热系数相对较高。
在实际应用中，我们通常希望能够提高降膜蒸发器的换热系数，以提高传热效率和降低能耗。
为了达到这个目标，我们可以采取一些措施。
首先，选择合适的传热介质，使其具有较高的热导率和较低的粘度。
其次，优化换热器的结构和工艺参数，如增大传热表面积、
改变流体流动方式、调整流体流速等。
此外，还可以采用一些增强传热的技术手段，如使用增强换热器、加入传热增强剂等。
降膜蒸发器的换热系数是评估传热效果的重要指标，它受到多种因素的影响。
在实际应用中，我们可以通过选择合适的传热介质、优化换热器结构和工艺参数以及采用增强传热技术手段来提高换热系数，以提高传热效率和降低能耗。
通过研究和优化换热系数，我们可以不断提升降膜蒸发器的传热性能，满足工业生产中对传热过程的要求。