660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算-刘振江解析
660MW超超临界机组全厂原则性热力系统计算
660MW超超临界机组全厂原则性热力系统计算1. 引言1.1 背景本文档旨在对660MW超超临界机组全厂的原则性热力系统进行详细计算和分析。
超超临界机组是一种新兴的高效发电技术，其具有较高的燃烧效率和较低的排放水平。
通过对热力系统的计算，我们可以全面了解该机组的能量转换过程、系统效率和性能指标。
1.2 目的本文档的主要目的是通过对660MW超超临界机组全厂热力系统的计算，获得以下内容：•主蒸汽参数•过程热耗•煤耗率•发电机效率•循环水泵参数•热网结构•系统效率•性能指标等2. 原则性热力系统计算2.1 主蒸汽参数在660MW超超临界机组中，主蒸汽参数是热力系统中的重要参数之一。
对主蒸汽的计算可以通过以下公式得到：主蒸汽质量流量 = 理论蒸发量 / (焓值差 × 发电效率)其中，理论蒸发量是指蒸汽发生器理论上可以蒸发的水量，焓值差是主蒸汽的焓值与给定的回热水温度差之间的差值，发电效率是指发电机的效率。
2.2 过程热耗过程热耗是指热力系统中各个设备的热耗损失。
在660MW 超超临界机组中，常见的过程热耗包括主蒸汽温降、过热器温降、再热器温降、凝汽器温降等。
过程热耗可以通过以下公式计算得到：过程热耗 = 主蒸汽温降 + 过热器温降 + 再热器温降 + 凝汽器温降2.3 煤耗率煤耗率是指660MW超超临界机组消耗的煤炭数量与发电量的比值。
通过对煤耗率的计算，可以评估机组的燃烧效率和能源利用率。
煤耗率可以通过以下公式计算得到：煤耗率 = 煤耗 / 发电量其中，煤耗是指燃煤锅炉在单位时间内燃烧的煤炭质量，发电量是指机组在单位时间内发电的电量。
2.4 发电机效率发电机效率是指660MW超超临界机组的发电机转化电能的效率。
发电机效率可以通过以下公式计算得到：发电机效率 = 输出有用电功率 / 输入机械功率其中，输出有用电功率是指机组输出的电能，输入机械功率是指转动发电机所需的机械功率。
2.5 循环水泵参数循环水泵是660MW超超临界机组热力系统中的关键设备之一。
660MW亚临界凝汽式汽轮机热力系统的设计
题目：660MW亚临界凝汽式汽轮机热力系统的设计学院: 材料与冶金学院专业: 热能与动力工程学号:学生姓名:指导教师:日期:摘要汽轮机作为现代重要的动力机械设备，在国家动力能源方面起着举足轻重的地位。
本次设计一方面是为了巩固所学的理论知识，强化对汽轮机整体的认知；另一方面，也是希望借此设计培养独立思考及动手解决问题的能力，为今后的工作学习打下基础。
本文设计的是一台660WM亚临界凝汽式汽轮机，首先根据基本参数的要求，完成透平机械的热力设计，即选定汽轮机的基本参数和结构形式，确定通流部分的重要尺寸，求出整机的内功率和内效率，然后由设计得出的参数，进行汽耗量和功率的校核，最后完成其结构设计。
本设计采用的是三缸四排汽，高中压缸合缸，低压缸四流程的亚临界反动凝汽式设计，是当前国内大型机组的主流设计形式，同时采用一次中间再热，提高发电效率，八级抽汽加热给水提高给水温度，以提高机组的效率。
最终在设计工况下的热耗量是8140.64KJ/KWh，汽轮机机组的绝对电效率是44.23%，在设计上是安全可靠的。
关键词：汽轮机；能源；设计；亚临界AbstractTurbine as an important driving force of modern machinery and equipment, plays an important role in the national power energy.The design on the one hand is to consolidate the theoretical knowledge learned, to strengthen awareness of the turbine as a whole; the other hand, is hoping to design independent thinking and the ability to begin to solve the problem, lay the foundation for future work and study.This design is a 660WM subcritical condensing steam turbine, the first under the requirements of the basic parameters, complete thermal turbomachinery design, namely the basic parameters and structure of the selected turbine, determine critical dimensions flow passage is obtained and internal efficiency within the power of the machine, and then drawn by the design parameters, steam and power consumption checking, finalizing his design.This design uses a three-cylinder four exhaust, subcritical reaction condensing steam turbine cylinder closing cylinder design, low pressure cylinder, four processes are designed to form the current mainstream domestic large units, while using single reheat, improve power generation efficiency , eight steam extraction feedwater heating water temperature increase to improve the efficiency of the unit.Final heat consumption at design condition is 8140.64KJ / KWh, absolute power efficiency steam turbine plant is 44.23%, the design is safe and reliable.Key words：Turbine; Energy; Design; Subcritical目录1 绪论 (1)1.1 汽轮机简介 (1)1.2 电站高参数大容量汽轮机技术研究和国内外发展现状 (1)1.3 设计意义 (2)1.4 论文研究内容 (2)2 热力系统设计 (4)2.1 设计基本参数选择 (4)2.2 汽轮机热力过程线的拟定 (4)2.3 汽轮机进汽量计算 (6)2.4 抽汽回热系统热平衡初步计算 (7)3 调节级设计 (14)3.1 调节级形式及焓降确定 (14)3.2 调节级主要参数的确定 (14)3.3 调节级详细计算 (15)3.3.1 喷嘴部分的计算 (15)3.3.2 动叶部分计算 (18)3.3.3 级内损失的计算 (20)3.3.4 级效率与内功率的计算 (21)4 非调节级计算 (22)4.1 高压缸非调节级计算 (22)4.2 中压缸非调节级计算 (24)4.3 低压缸非调节级计算 (26)4.4 抽汽压力调整 (28)4.5 重新列汽水参数表 (29)5 汽轮机各部分汽水流量和各项热经济指标计算 (31)5.1 重新计算汽轮机各段抽汽量 (31)5.2 汽轮机汽耗量计算及流量校核 (32)6 结束语 (34)参考文献 (35)致谢 (36)1 绪论1.1 汽轮机简介汽轮机是一种以水蒸汽为工质，通过将蒸汽热能转变为机械能的外燃高速旋转式原动机。
600MW凝汽式机组原则性热力计算(DOC)
600MW凝汽式机组原则性热力计算引言凝汽式机组是现代化火力发电厂的主流形式之一，在我国的电力工业中发挥着重要的作用。
其中，600MW凝汽式机组是一种规模较大、效率较高的机组类型。
本文将针对600MW凝汽式机组的原则性热力计算方法进行探讨，以帮助读者了解凝汽式机组的基本热力特性及其影响因素。
热力计算基本原理凝汽式机组的原理是将高温高压的水蒸气冷凝成水，同时释放出大量的热量。
在凝汽式机组内部，燃煤产生的热量将水氧化反应，产生高温高压的水蒸气，然后通过汽轮机运转，产生功率。
在完成功率输出后，水蒸气进入凝汽器，被冷却并转化为水，然后回流到锅炉，循环利用。
600MW凝汽式机组的热力计算原理性参数下面列举了600MW凝汽式机组的原理性参数：•炉膛压力：25MPa•炉膛温度：550℃•出口压力：7.9kPa•入口温度：31℃•凝汽器排出温度：45℃•火电厂高温再热式汽轮机：三次再热、四次抽汽热力参数计算方法根据上述原理性参数，我们可以计算出下列热力参数：1.蒸汽周期；2.汽轮机效率；3.一次进汽流量；4.一次再热汽流量；5.两次再热汽流量；6.三次再热汽流量；7.一次抽汽流量；8.二次抽汽流量；9.三次抽汽流量；10.四次抽汽流量；11.进口给水的流量；12.循环水的流量。
计算方法较复杂，将不在此一一列举。
热力计算应用热力计算在凝汽式机组的设计和运行管理中扮演着重要角色。
其应用包括：•优化锅炉和汽轮机的运行参数，提高机组效率；•诊断问题和解决故障，确保机组稳定运行和生产安全；•评估机组性能和可靠性，为预测和规划运行管理提供依据。
总结本文介绍了600MW凝汽式机组的原则性热力计算方法及其应用。
通过计算流量、温度、压力等参数，我们可以对机组的热力特性进行评估和优化，以提高机组的效率和性能。
在实践中，热力计算在机组的设计、建设、检修和运维中都发挥着重要作用。
国产600MW凝汽式机组全厂_原则性热力系统设计
如图4-1，1点物质平衡αb=αb+αL=1.01632
2点物质平衡αfw=αb+αb－αsp=1.01632+0.005408-0.02974=0.9919
3.各小汽流量系数
见表格3-2中。
（二）汽轮机进汽参数计算
1、主汽参数
由主汽门前压力p0=16.7Mpa ,温度t0=537℃，查水蒸汽焓熵图，得主汽比焓3393.564 kJ/kg.。
（4）锅炉暖风器耗气、过热器减温水等全厂性汽水流量及参数
名称
全厂工质渗漏
锅炉排污
厂用汽
暖风器
过热器减温水
汽水量，kg/h
30000
10000
20000
35000
55000
离开系统的介质比焓
3394.4
1760.3
3108.2
3108.2
724.7
返回系统的介质比焓
83.7
83.7
83.7
687
724.7
5.5
5.5
水侧压力pw
Mpa
20.13
20.13
20.13
0.7074
1.724
1.724
1.724
1.724
抽汽管道压损Δpj
%
3
3
3
5
5
5
5
5
表3-1机组各级回热抽汽参数
（2）最终给水温度：tfw=274.1℃。
（3）给水泵出口压力：Pu=20.13Mpa，给水泵效率：83%。
（4）除氧器至给水泵高差：21.6m。
（5）小汽机排汽压力：Pc=6.27kPa。小汽机排气焓：2422.6KJ/kg。
热力发电厂课程设计说明书国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算
国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算1 课程设计的目的及意义：电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标，由此可衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。
如根据最大负荷工况计算的结果，可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据。
2 课程设计的题目及任务：设计题目：国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算。
计算任务：㈠ 根据给定的热力系统数据，在h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线 ㈡ 计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D㈢ 计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、 绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率） ㈣ 按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图3 已知数据：汽轮机型式及参数机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；锅炉型式及参数锅炉型式英国三井2027-17.3／541／541额定蒸发量Db：2027t／h额定过热蒸汽压力P b17.3MPa额定再热蒸汽压力 3.734MPa额定过热蒸汽温度541℃额定再热蒸汽温度541℃汽包压力：P du18.44MP锅炉热效率92.5％汽轮机进汽节流损失4％中压缸进汽节流损失2％轴封加热器压力P T98kPa疏水比焓415kJ／kg汽轮机机械效率98.5％发电机效率99％补充水温度20℃厂用电率0.074 计算过程汇总:㈠原始资料整理：㈡ 全厂物质平衡方程① 汽轮机总汽耗量 0D ② 锅炉蒸发量D 1= 全厂工质渗漏+厂用汽=65t/h （全厂工质损耗）0D =D b - D 1= D b -65③ 锅炉给水量Dfw= D b +D 1b -D e = D b -45=0D +20④ 补充水量D ma =D l + D b =95t/h㈢ 计算回热系统各段抽汽量 回热加热系统整体分析本机组回热加热系统由三个高压加热器、一个除氧器、四个低压加热器共八个加热器组成。
680MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
0.659
0.258
0.067
0.025
0.0049
抽汽温度
417.3
377.8
464.6
364.2
285.1
184.5
X=0.9811
X=0.9421
X=0.8972
抽汽管道压损系数
％
5
5
5
5
5
5
5
5
加热器端差
MPa
-1.7
0
0
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
疏水冷却器进口端差
5.6
5.6
5.6
一
本课程设计是《热力发电厂》课程的具体应用和实践，是热能工程专业方向的各项基础课和专业课知识的综合应用，其重点在于将理论知识应用于一个具体的电厂生产系统，介绍实际电厂热力系统的方案、系统连接方式的选择，详细阐述实际热力系统的能量平衡计算方法和热经济性指标的计算与分析。 完成课程设计任务的学生应熟练掌握系统能量平衡的计算，可以应用热经济性分析的基本理论和方法对各种热力系统的热经济性进行计算、分析，熟练掌握发电厂原则性热力系统的常规计算方法，了解发电厂全面性热力系统的组成。
26.25
6.393
5.746
温度
605
600
377.8
600
汽水焓
kJ/kg
3485.2
3482.1
3111.6
3660.8
再热蒸汽焓升
kJ/kg
554.18
554.18
四、
1.
汽轮机型号为N680—26.25/600/600（TC4F），该型机组为超超临界压力，一次中间再热，单轴，四缸四排汽，双背压，八级回热抽汽（即“三高四低一除氧”），反动凝汽式汽轮机。
660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算(设计计算)
课程设计任务书（一）设计题目660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）设计内容1.对该系统的设计布置方式进行初步的分析；2.在h-s图上做出蒸汽的汽态膨胀线（不必按比例），并表示出各点参数；3.计算额定功率新汽流量及各处汽水流量；4.计算机组的和全厂的热经济指标；5.绘制原则性热力系统图，并将所计算的各汽水参数标在图上（要求CAD绘图，A4纸打印）；6.撰写课程设计说明书。
（三）设计要求1.计算部分要求列出所有计算公式，凡出现公式均必须代入相应数据；2.字迹清楚，绘图线条分明；3.有关表格均用计算机绘制。
（四）书写格式要求1.封面：题目、姓名、时间、指导教师姓名；2.正文：汽态线图、汽水参数表、计算过程及结果；3.参考文献。
1 绪论12热力系统与原始资料 (2)2.1 热力系统简介 (2)2.2 原始资料 (3)3 热系统计算 (6)3.1 汽水平衡计算 (6)3.2 汽轮机进汽参数计算 (7)3.3 辅助计算 (8)3.4 各加热器进、出水参数计算 (9)3.5 高压加热器组抽汽系数计算 (10)3.6 除氧器抽汽系数计算 (12)3.7 低压加热器组抽汽系数计算 (13)3.8 凝汽系数αc计算 (15)3.9 汽轮机内功计算 (16)3.10 汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算 (17)3.11 全厂性热经济指标计算 (18)四反平衡校核 (20)4.1 锅炉输入热量q r (20)4.2 锅炉损失Δq b (20)4.3 排污损失Δq bl (20)4.4 全厂工质渗漏损失Δq L (20)4.5 厂用汽损失Δq pl (20)4.6 凝汽流冷源损失Δq c (20)4.7 小汽机冷源损失Δq xj (20)4.8 化学补充水冷源损失Δq ma (20)4.9 轴封加热器疏水冷源损失Δq d,sg (20)4.10 均压箱去热水井的冷源损失Δq jyx (21)4.11 暖风器损失Δq nf (21)4.12 管道散热损失Δq p (21)4.13 轴封汽散热损失ΣΔq sg (21)参考文献 (22)致谢 (23)1 绪论火力发电厂简称火电厂，是利用煤炭、石油、天然气作为燃料生产电能的工厂。
国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（一）计算任务，回热系统各汽水流量D j；1.最大计算功率下的汽轮机进汽量D2．计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组热耗率、绝对电效率、管道效率、全厂热耗率、全厂标准煤耗率、全厂热效率）；3．按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水流量绘制成表格，绘制回热系统计算点汽水参数表格，并进行功率校核。
（二）计算类型：定功率计算（三）系统简介国产600MW凝汽式机组，机组为亚临界压力、一次中间再热、单轴、反动式、四缸四排汽机组。
汽轮机高、中、低压转子均为有中心孔的整锻转子。
汽轮机配HG-2008/18-YM2型亚临界压力强制循环汽包炉。
采用一级连续排污系统，扩容器分离出得扩容蒸汽送入除氧器。
该系统共有八级抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为除氧器的加热汽源。
八级回热加热器（除氧器除外）均装设了疏水冷却器，以充分利用本级疏水热量来加热本级主凝结水。
三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，将三台高压加热器上端差分别减小为-1.7℃、0℃、0℃，从而提高了系统的热经济性。
四台低压加热器上端差均为2.8℃，八级加热器下端差（除氧器除外）均为5.5℃。
汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由汽动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到273.3℃，进入锅炉。
三台高加疏水逐级自流至除氧器；四台低加疏水逐级自流至凝汽器。
凝汽器为双压式凝汽器，汽轮机排汽压力0.0049MPa ,凝汽器压力下饱和水焓h’c=136.2 ( kJ/kg)与单压凝汽器相比，双压凝汽器由于按冷却水温度低、高分出了两个不同的汽室压力，因此它具有更低些的凝汽器平均压力，汽轮机的理想比焓降增大。
给水泵汽轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第4级抽汽），无回热加热，其排汽亦进入凝汽器。
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Jilin Architectural and Civil Engineering Institute 课程设计计算书660MW凝汽式机组全厂原设计名称则性热力系统计算学院市政与环境工程专业热能与动力工程班级热能121姓名刘振江学号030612114指导教师潘冬慧设计时间2015.12.28~2016.1.21目录1.计算任务 (2)2.计算原始资料 (4)3.计算过程 (6)3.1 汽水平衡计算 (6)3.2 汽轮机进汽参数计算 (7)3.3 辅助计算 (9)3.4 各加热气进，出水参数计算 (15)3.5 高压加热器组抽气参数计算 (17)3.6 除氧器抽气系数计算 (17)3.7 低压加热器组抽气系数计算 (18)3.8 凝汽系数α计算 (19)3.9 汽轮机内功计算 (20)4.热经济指标计算 (20)4.1.汽轮机发电机组热经济性指标计算 (21)4.2.全厂热经济指标计算 (22)5.反平衡校核 (22)6.参考文献 (24)660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）1、计算任务书（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j；3.计算机组的和全厂的热经济性指标；4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中。
（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。
其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。
全厂的原则性热力系统如图5-1所示。
该系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。
第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1℃～2℃。
第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。
气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。
凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力4.4/5.38kPa。
给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.34kPa。
锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。
扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。
锅炉过热器的减温水（③）取自给水泵出口，设计喷水量为66240kg/h。
热力系统的汽水损失计有：全厂汽水损失（⑭）33000kg/h\厂用汽（⑪）22000kg/h(不回收)、锅炉暖风器用气量为65800kg/h,暖风器汽源（⑫）取自第4级抽汽，其疏水仍返回除氧器回收，疏水比焓697kJ/kg。
锅炉排污损失按计算植确定。
高压缸门杆漏汽（①和②）分别引入再热热段管道和均压箱SSR，高压缸的轴封漏汽按压力不同，分别引进除氧器（④和⑥）、均压箱（⑤和⑦）。
中压缸的轴封漏汽也按压力不同，分别引进除氧器（⑩）和均压箱（⑧和⑨）。
从均压箱引出三股蒸汽：一股去第七级低加（⑯），一股去轴封加热器SG（⑮），一股去凝汽器的热水井。
各汽水流量的数值见表1-12、原始资料1.汽轮机型以及参数（1）机组刑式：亚临界压力、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式气轮机；（2）额定功率P e=660MW；（3）主蒸汽初参数（主汽阀前）p0=16.68MPa，t0=538℃；（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段p rh=3.232MPa；t th=538℃；冷段p rh´=3.567MP a；t th´=315℃；（5）汽轮机排汽压力p c=4.4/5.38kPa,排汽比焓h c=2315.6kJ/kg。
2.机组各级回热抽汽参数见表1-2（2）最终给水温度t fw=274.8℃；（3）给水泵出口压力p pu=21.47MPa，给水泵效率ηpu=0.83（4）除氧器至给水泵高差Hp u=22.4m；（5）小汽机排汽压力p c,xj=6.27kPa；小汽机排汽焓h c,xj=2422.6k J/kg3.锅炉型式及参数（1）锅炉型式：德国BABCOCK-2208t/h一次中间再热、亚临界压力、自然循环汽包炉；（2）额定蒸发量D b=2027t/h（3）额定过热蒸汽压力P b=17.42Mpa；额定再热蒸汽压力p r=3.85MPa；（4）额定过热汽温t b=541℃；额定再热汽温t r=541℃；（5）汽包压力p du=18.28MPa；（6）锅炉热效率ηb=92.5%。
4.其他数据（1）汽轮机进汽节流损失δpl=4%，中压缸进汽节流损失δp2=2%；（2）轴封加热器压力p sg=102KPa,疏水比焓h d,sg=415k J/kg；（3）机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表5-2；（4）锅炉暖风器耗汽、过热器减温水等全厂汽水流量及参数见表5-2；（5）汽轮机机械效率ηm=0.99；发电机效率ηg=0.99；（6）补充水温度t ma=20℃；（7）厂用点率ε=0.07。
5.简化条件（1）忽略加热器和抽汽管道的散热损失。
（2）忽略凝结水泵的介质焓升。
3、计算过程3.1汽水平衡计算1.全厂补水率αma全厂汽水平衡如图1-3所示，各汽水流量见表1-4。
将进、出系统的各流量用相对量α表示。
由于计算前的气轮机进汽量Do为未知，故预选Do=2033724kg/h 进行计算，最后校核。
全厂工质渗漏系数αL=D L/D O=33000/2033724=0.0162263锅炉排污系数αhl=D bl/D O=22000/2033724=0.0108175其余各量经计算为厂用汽系数αpl=0.01081减温水系数αsp=0.02974暖风机疏水系数αnf=65800/2033724=0.032354439由全厂物质平衡补水率αma=αpl+αhl+αL=0.01081+0.0108175+0.0162263=0.03585382.给水系数αfw由图1-3所示，1点物质平衡αb=αo+αL=1+0.162263=1.01622632点物质平衡αfw=αb+αbl-αsp=1.01622+0.005408-0.02974=0.99193.各小汽流量系数αsg,k按预选的气轮机进汽量DO和表1-1原始数据，计算得到门杆漏汽、轴封漏汽等各小汽的流量系数，填于表1-1中。
3.2气轮机进汽参数计算1.主蒸汽参数由主汽门前压力po =16.68Mpa,温度to=538℃,查水蒸气性质表，得主蒸汽比焓值h0=3397.1kJ/kg.主汽门后压力p´0=(1-δp1)p0=(1-0.04)16.68=16.0128Mpa由p´0=16.0128Mpa, h´0= h0=3397.1kJ/kg,查水蒸气性质表，得主汽门后气温t´0=535.254℃。
2.再热蒸汽参数由中联门前压力p rh=3.232Mpa,温度t rh=538℃,查水蒸气性质表，得再热蒸汽比焓值h rh=3538.9029kJ/kg.中联门后再热气压p´rh=(1-δp2)p rh=(1-0.02)3.232=3.16736Mpa由p´rh=3.1673Mpa, h´rh= h rh=3538.9029kJ/kg,查水蒸气性质表,得中联门后再热气温t´rh=537.716℃.3.3 辅助计算1.轴封加热器计算以加权平均法计算轴封加热器的平均进汽比焓h sg.计算详表见表2-6.2.均压箱计算以加权平均法计算均压箱内的平均蒸汽比焓h jy.计算详见表2-7表5-5 均压箱平均蒸汽比焓计算3.凝汽器平均压力计算由p sl=4.40kpa,查水蒸气性质表,得t sl=30.54℃;由p s2=5.38kpa,查水蒸气性质表,得t s2=34.19℃;凝汽器平均温度t s=0.5（t sl +t s2）=0.5（30.54+34.19）=32.365℃;查水蒸气性质表,得凝汽器平均压力p s=4.854kpa;将所得数据与表5-1的数据一起,以各抽气口的数据为节点,在h-s图上绘制出气轮机的气态膨胀过程线,见图2-14p¸h图2-14气轮机的气态膨胀过程线3.4各加热器进、出水参数计算首先计算高压加热器H1。
加热器压器Ｐ1：Ｐ1=（1-Δp1）P1=（1-0.03）×5.945=5.766MP a式中Ｐ1——第一抽汽口压力；△P1——抽汽管道相对压损；又P1=5.766MPa，查水蒸气性质表得加热器饱和温度t s,1=272.9H1出水温度t w,1：t w,1= t s,1-δt =272.9-（-1.0）=273.9式中δt——加热器上端差。
H1疏水温度t d1：T d1= t w,1+δt1=243.4+5.5=248.9式中δt1——加热器下端差，δt1=5.5t w,1——进水温度，其值从高压加热器H2的上端差δt计算得到已知加热器水侧压力P w=20.47MPa,由t1=273.9,查的H1出水比焓h w,1=1204.5kJ/kg由t w,1=243.4,p w=20.47MPa,查得H1进水比焓h w,1=1056.0kJ/kg由t d1=248.9, Ｐ1=5.766MPa, 查得H1疏水比焓h d,1=1080.4kJ/kg.至此,高温加热器H1的进、出口汽水参数已经全部算出。
计算高压加热器H2加热器压器Ｐ2：Ｐ2=（1-Δp2）P2=（1-0.03）×3.668=3.557MPa式中Ｐ2——第二抽汽口压力；△P2——抽汽管道相对压损；又P2=3.557MPa，查水蒸气性质表得加热器饱和温度t s,2=243.4H2出水温度t w,2：t w,2= t s,2 -δt =243.4-0=243.4式中δt——加热器上端差。
H2疏水温度T d，2：T d，2= t w,2+δt2=208.3+5.5=213.5式中δt2——加热器下端差，δt2=5.5t w,2——进水温度，其值从高压加热器H3的上端差δt计算得到已知加热器水侧压力P w=20.47MPa,由t2=243.4,查的H2出水比焓h w,2=1056.0kJ/kg由t w,2=208.3,p w=20.47MPa, 查得H2进水比焓h w,2=897.2kJ/kg由t d，2=213.5, Ｐ2=3.557MPa, 查得H2疏水比焓h d,2=914.2kJ/kg.至此,高温加热器H2的进、出口汽水参数已经全部算出。