三维有限元计算实例
三维问题有限元分析(包括轴对称问题)
建立每个有限元的平衡方程，通过求解这些方程来得到近似解。
离散化
将连续的问题离散化，将整个求解域划分为有限个小的子域（称为有限元），每个子域上定义节点。
有限元方法的基本原理
解方程
通过求解整体矩阵的方程，得到各个节点的值，从整体矩阵，用于表示整个求解域上的问题。
详细描述
三维弹性力学问题的有限元分析
总结词
详细描述了三维热传导问题有限元分析的基本原理、方法和应用。
详细描述
三维热传导问题是有限元分析的另一个重要领域，主要研究热量在物体中的传递和分布。通过将连续的物体离散化为有限个小的单元，可以建立单元之间的热量传递关系，从而得到整个物体的温度分布。这种方法广泛应用于工程领域，如传热学、热能工程等。
边界条件处理
轴对称问题的有限元方法
轴对称问题有限元分析的实现流程
建立系统方程
根据有限元近似解法，将微分方程转化为离散化的系统方程。
划分网格
根据问题的几何形状和特点，将求解区域划分为一系列离散的网格单元。
建立数学模型
根据实际问题，建立相应的数学模型，包括物理方程、边界条件和初始条件。
求解系统方程
采用适当的数值方法（如直接法、迭代法等），求解离散化的系统方程，得到每个离散单元上的近似解。
轴对称问题具有旋转对称性，即其解在绕对称轴旋转时保持不变。
轴对称问题的定义和特性
特性
定义
将连续的物理问题离散化为有限个离散的单元，每个单元具有特定的形状和大小。
离散化
在每个离散单元上，使用近似函数来逼近真实解。常用的近似函数包括多项式、样条函数等。
近似解法
对于轴对称问题，边界条件通常与对称轴相关。需要对边界条件进行特殊处理，以确保离散化后的系统方程满足原始问题的约束。
三维有限元计算在大型水池中的应用
59三维有限元计算在大型水池中的应用郑国洪1，解永翠2，鲁德标3（1.云南省环境科学研究院,云南 昆明 650034；2.云南省水利水电科学研究院,云南 昆明 650021；3.中国水电顾问集团昆明勘测设计研究院,云南 昆明 650051）摘 要：石屏县污水处理厂（马宝龙）调蓄池为地下全埋式水池，地下水位较高，在考虑结构安全情况下还应考虑抗浮计算。
水池为墙、板、梁、柱结构，结构较复杂，主要采用佳构（strat）有限元软件进行计算，还需pkpm 作为辅助计算完成。
关键词：水池；结构；三维有限元；结构计算；位移；应力；配筋中图分类号：TV314 文献标识码：A 文章编号：1006-3951(2016)03-0059-02DOI：10.3969/j.issn.1006-3951.2016.03.017Application of 3D Finite Element Calculation to Design of a Large Water PoolZHENG Guo-hong 1, XIE Yong-cui 2, LU De-biao 3(1.Yunnan Province Environmental Science Research Institute Kunming 650034, Yunnan, China; 2. Yunnan Province Water Conservancy and Hydropower Science Research Institute, Kunming 650021, Yunnan, China; 3.China Power Kunming Engineering Corporation Limited, Kunming 650051, Yunnan, China)Abstract: The storage pool of Shiping County Ef fl uent Plant(Mabaolong) is an underground fully buried pool with a high underground water level and the fl oatation calculation should be taken into account under the condition of safe structure in its design. The pool is of a complex structure composed of walls, plates, beams and columns and its structural calculation was completed mainly with the STRAT fi nite element software with the aid of pkpm.Key words: pool; structure; 3D fi nite element; structural calculation; displacement; stress; reinforcement收稿日期：2016-02-22作者简介：郑国洪(1978)，男，云南宾川人，工程师，主要从事结构设计工作。
有限元实例分析
作业一：有限元分析实例实例：请对一个盘轴配合机构进行接触分析。
轴为一等直径空心轴，盘为等厚度圆盘，其结构及尺寸如图所示。
盘和轴为一种材料，材料参数为：弹性模量Ex=2.5E5，泊松比NUXY=0.3，摩擦系数MU=0.25，试采用有限元计算方法分析轴和盘在过盈配合时的应力应变分布以及将轴从盘心拔出时轴和盘的接触情况。
问题分析说明（1）本题主要分析装配过程中结构的静态响应，所以分析步选择通用静态分析步。
由于为过盈配合，属于大变形，故应考虑几何非线性的影响。
（2）模型具有轴对称性，所以可以采取轴对称模型来进行分析，先建立二维模型计算，再转换为三维模型计算，这样可以节省计算时间。
分析过程由两个载荷步组成, 第一个载荷步为过盈分析, 求解过盈安装时的情况。
第二个载荷步为将轴从盘心拔出时的接触分析, 分析在这个过程中盘心面和轴的外表面之间的接触应力。
它们都属于大变形问题, 属于非线性问题。
在分析时需要定义一些非线性选项来帮助问题的收敛。
（3）接触面之间有很大的相对滑动，所以模型要使用有限滑移。
模型建立的分析说明（1）进定义单元类型此项实例分析的问题中涉及到大变形, 故选用So li d185 单元类型来建立本实例入部件模块，的模型。
盘轴接触问题属于面面接触, 目标面和接触面都是柔性的,将使用接触单元T ARGET 170 和CO NTAT17 4来模拟接触面。
分别创建名为为part1、part2的部件。
（2）定义材料属性，在线性各向同性材料属性对话框中的EX (弹性模量) 文本框中输入 2 . 5E5,PRX Y (泊松比) 文本框中输入0 . 3,并将定义的材料属性赋予给part1和part2。
如下图所示。
（3）进入装配模块，创建两者间的装配关系。
（4）进入分析步模块定义名为step1和step2的两个分析步。
（5）进入相互作用模块，创建相互作用属性，设置摩擦系数；然后定义接触关系。
如下图所示。
（6）进入载荷模块，创建边界条件，依次定义名为BC -2（类型为：完全固定）、BC -3（类型为：位移/转角，约束U1、UR3），分析步均为Initial 。
三维有限元计算在钢筋混凝土预应力梁中的应用
．
系 ：内部 预应 力和外 部荷 载 。计 算时 ，可 以 以外加 荷 载 替 代 钢铰丝 的预 应 力作用 ，如 图 １所 示 ，Ｎ为 预应 力 。 目的 是 为了使 梁事 先产 生一定 的 预拱 来抵 消 竖直荷 载作 用 下产 生 的挠度 ，减小梁上 下 两部位 的应力 ，并控 制裂缝 。
一
、
问题 的提 出
混 凝 土 等 级 Ｃ４ ， 弹 性 模 量 Ｅ＝ ．５ ａ ０ ３２ ｅＭＰ ，泊 松 比 和 钢筋在发 生裂缝 时未得 到充 分利用 的遗 憾ｎ Ｈ。 ０． ６７。 １ 预应力 混凝 土结 构 的三 维仿 真计 算能 客观 的模 拟 构件 预应 力 材料 为 高 强度 钢 铰丝 ，弹 性 模 量 Ｅ ２０ ａ ＝ ．ｅＭＰ ， 受 力后 的变形情 况 ，结 果直 观 、精确 ，并 能 为实 际设 计提 线 膨胀 系数 ａ ｅ ＝２ ～，设计张拉 控制 预应 力 ＝ ｌ ６ ８０ 供理 论依据 。 有 效 预 应 力 为 ：ｏ７ ｆ ， １ Ｎ 、 ３ 二 、预 应 力 混 凝 土 梁 加 荷 思 路 ５ Ｎ 、 ２ Ｎ 截面面积 ｎ ６０ ，Ｎ４截 面 面 积 ￣２ ｍｍ 产 生 的 有 效 作 用 力 ４ ， 施 加预 应力 后 的混凝 土 梁可 以等效 地 视 为承 受两 种 力 ２ １ ｍｍ２
仿真 计 算 预应 力混凝 土 梁构件 应用
理论 依据 。
关键词 ：三 维有 限元
图 ２中 Ｎ１ 、Ｎ２ 、Ｎ３ 、Ｎ４分 别为 预应力 钢铰丝 的 预 留 孔 ，采 用后张 法预 加应 力。 实际工 程 中 ，钢 筋 混凝 土构 件存 在裂 缝 控制 和 高强 度 ２模型 建立 ． 材 料 得 不 到充 分 利 用 的 问题 ，为 了 控 制 裂 缝 而 采 取 多 配 利用 Ｍｓ． ｒ 软 件进 行仿真 计算 。 ｃｍａｃ 筋 ，这是 不科 学 的。为 了充 分利 用材 料 ，实 际工 程 中很 多 由图 ２知 ，该 混凝 土 构 件是 轴 对 称 的 ，剖 分 网格 时 ， 采取了 预应力 混凝 土 ，即人 为 的事先 给 混凝 土构 件适 度 的 进 行 适 当 的 控 制 ，使 其 网格 基 本 呈 对 称 分 布 。 应 力 ，充 分利 用其较 高 的抗 压能 力 ，而 力钢铰 丝布置
三维问题有限元分析(包括轴对称问题)
空间问题简介
工程实际中的很多问题难于简化为平面问题，如受任意 空间载荷作用的任意形状几何体，受对称于轴线载荷作 用的回转体,这类问题经典弹性力学往往无能为力。在 FEM中，空间问题只要求0阶连续，因此构造单元方便
➢空间问题的主要困难： （1）离散化不直观；————（网格自动生成） （2）分割的单元数量多，未知量的数目剧增。— ——— （对某些问题简化）——— ——— （轴对称问题） ➢空间分析的优点
p
s
C
(6-16)
e 1
e 1
式中
F e ——单元上集中力等效结点载荷列向量；
p
F e ——单元上表面力等效结点载荷列向量；
S
F e ——单元上体积力等效结点载荷列向量；
F e
——单元结点载荷列向量。
C
等效结点力公式为 Fe NTF p
式中
Fe SSeNTpSds
Fe VeNTpvdV
如同平面等参单元一样，需要通过雅克比矩阵来实现，由偏导法则
N i N xi x N yi y N zi z
同理可得
N i , N i
写成矩阵
Ni
x
y
z
Ni x
Ni x
Ni
x
y
z
Ni y
J
Ni y
Ni
x
y
z
Ni z
ui vi wi
(6-18)
式中
xi、yi、zi——结点i的坐标； ui、vi、wi——结点i沿x、y、z方向的位移； Ni——对应于i结点的形状函数。
在自然坐标系（局部坐标系）中，各结点的形状函数可写成如
下形式， 对于8个顶角结点（ i＝1，2，……，8）
ANSYS岩土计算例子
ANSYS土工结构计算案例ANSYS－CHINA广州办事处9:00 AM目录计算题目及计算要求说明 (1)题目一 (4)一、计算说明 (4)二、计算所用ANSYS邓肯－张的E－B模型说明 (5)三、计算有限元模型及计算结果 (6)题目二 (7)一、用三维有限元模型计算 (7)二、用三维有限元模型计算 (8)题目三 (10)一、计算说明 (10)二、计算有限元模型及边界条件 (10)三、强夯地基固结计算 (10)题目四 (17)一、计算说明 (17)二、计算几何模型和有限元模型 (17)三、计算结果 (18)1、计算边界条件 (18)2、计算结果 (19)3、结论 (20)计算题目及计算要求说明题目一：高桩码头桩基与岸坡相互作用的线性有限元和非线性有线元分析题目二：大圆筒结构、波浪与地基的相互作用分析（大圆筒作为重力式码头结构，波浪为水平动荷载，门吊为竖向动荷载,地基为三层以上地基包括自抛碎石垫层、粘土层、粉细砂层和岩层，粉细砂层可能在波浪动荷载作用下液化造成圆筒倾覆）题目三:（冲击荷载下）强夯地基固结有限元分析(提供固结方程或固结方程处理方案,孔隙水压力消散计算方案、沉降计算方案及其他一些处理技巧）题目四：在降雨情况下土工格栅加筋土挡墙边坡上公路稳定分析（由上至下为公路面层，垫层,挡墙，挡墙面板采用预制混凝土块0.6⨯0。
6⨯0.6m3,混凝土后方为钩挂式土工格栅，边坡比较陡，边坡有一定排水特性）。
具体处理方案包括：1、提供计算输入界面2、计算模型或采用本构情况3、前处理方案及网格划分技巧4、特殊材料或模型嵌入技术5、计算技巧及解决方案6、后处理提供内容具体报价方案包括:进行简单报价，涉及以上题目的各模块的综合报价（包括前后处理及解决以上问题的结构与岩土问题的模块报价。
能用通用模块计算尽量用通用模块,必须用CivilFEM模块计算的请注明.提供解决方案时间：2005年5月18日之前。
题目一高桩码头桩基与岸坡相互作用的线性有限元和非线性有线元分析一、计算说明高桩码头桩基与岸坡相互作用的线性有限元和非线性有线元分析，可以用空间有限元模型或平面有限元模型数值求解。
三维有限元法计算过程
三维有限元法计算过程三维有限元法的计算过程：1）网格单元剖分；2）线性插值；3）单元分析；4）总体刚度矩阵合成；5）求解线性方程组等部分组成。
一、偏微分方程对应泛函的极值问题矿井稳恒电流场分布示意图主要任务是分析在给定边界条件下，求解稳定电流场的Laplace 方程或Poisson方程的数值解，即三维椭圆型微分方程的边值问题：)()((0)(0)()()(000z z y y x x I F u n un u F z u z y u y x u x Lu w D ---=⎪⎪⎪⎩⎪⎪⎪⎨⎧=+∂∂=∂∂=∂∂∂∂+∂∂∂∂+∂∂∂∂≡ΓΓ+Γδδδγσσσ 上述微分方程边值问题等价于下面泛函的极小值问题：dS U dxdydz fU z U y U x U U J w D ⎰⎰⎰⎰⎰Γ+Γ+ΓΩ+-∂∂+∂∂+∂∂=222221}])()()[(2{][γσσ二、网格剖分∞1ρiih ρ......1、网格单元的类型图2-5 网格单元类型2、网格单元剖分原则及其步长选择 因此，网格内的单元剖分应按以下剖分原则1）、各单元节点（顶点）只能与相邻单元节点（顶点）重合，而不能成为其它单元内点；2）、如果求解区域对称，那么单元剖分也应该对称；3）、在场变化剧烈的区域网格剖分单元要密一些，在场变化平缓的区域单元密度应小。
4）、网格单元体的大小变化应逐步过渡。
根据上述剖分原则，以x 、y 、z 坐标轴原点o 为中心，分别向x 、y 、z 方向的两侧作对称变步长剖分，距o 越远，步长应越大。
常用的变步长方法有：c i x x i i )1(1+=∆-∆+ c x x i i =∆∆+/1(i ≠0)c x x i i =∆-∆+111(i ≠0) 以上各式中c 为常数，1+∆i x 、i x ∆为同一坐标轴上相邻步长值。
以x 方向为例，可知，x 正方向与负方向对称，只相差一负号。
若令00=∆x ，只要给出距原点最近节点的坐标1x ∆，由上式即可求出其它相应的步长i x ∆。
有限元超全实例
输入关键点号和坐标值，按“Apply”。 所有关键点数据 输完后按“OK”结束对话框，屏幕上即显示上述关键点的位 置和序号。
Main Menu>Preprocessor>Modeling>Create>Lines> Lines >in Active CS, 弹出下示对话框。然后用直线顺序连 接上述五个关键点，组成题设要求的形状。
例一：
如图所示的零件，所受到均布力载荷为q,分析在 该作用力下的零件的形变和应力状况，本题简化 为二维平面问题进行静力分析，零件材料为Q235。
数据（长度单位mm，分布力单位N/cm） A B C D q 278 64 148 Ф 64 3 00
序号 30
1、创建几何模型
1）以左上角一点为坐标原点确定各节点坐标 序号 X坐标（mm） Y坐标（mm） 1 0 0 2 0 -150 3 130 -64 4 278 -64 5 278 0 6 139 0 2）创建5个关键点，并形成单元。 Main Menu>Preprocessor>Modeling>Create>Keypoints >in Active CS, 弹出下示对话框。
3）加载荷 Main Menu>Solution>Define Loads >Apply> Structural>Pressure >On lines ，弹出如下对话框，单击零件右 上受载边界线，按“OK”确定，在继续弹出的对话框中输入载荷 值-300，完成后按“Ok”确定。
4）求解 Main Menu：Solution>Solve>Current LS
3）查看位移分布图 Main Menu：General Postporc>Plot Result> Contour Plot>Nodal Solution ，在弹出的对话框中顺序选择： Nodal Solution >DOF Solution>Displacement Vector Sum， 位移分布如右图：
某重力坝复杂廊道系统三维有限元结构配筋计算
某重力坝复杂廊道系统三维有限元结构配筋计算某重力坝复杂廊道系统三维有限元结构配筋计算在工程领域中，有关建筑、水利的工程都需要考虑结构的安全性，这就需要进行复杂的计算和分析。
某重力坝的建造就需要考虑到坝体结构的稳定性和可靠性。
因此，进行坝体结构的配筋计算是必不可少的。
在配筋计算中，三维有限元结构分析是一种常用的方法。
三维有限元分析模型能够准确地反映办公椅的受力情况，并根据应力分布加强结构的关键部位，从而让结构更加稳定可靠。
某重力坝复杂廊道系统的三维有限元结构配筋计算需要设计师充分的考虑复杂廊道系统的结构复杂性，并且需要找出具有关键性质的廊道系统中的结构部分。
在进行配筋计算过程中，应该将结构的力学原理和工程结构学原理相结合，以完整地解决问题。
在计算过程中，需要用到大量的数学公式和计算方式，例如结构弹性模量、材料强度、应力分布等。
这些数学公式和计算方式需要非常熟练的掌握，才能够保证计算结果的准确性。
除此之外，还需要综合考虑坝体结构的不同部分，如长度、宽度、厚度等方面的因素。
如果不考虑这些因素，则无法使配筋计算结果更加可靠。
进行配筋计算时，还需考虑到相关材料的价格和可获得性，以便更好地制定计划和预算。
通过研究不同的材料和结构部件，可以制定出全面有效的配筋计划。
在进行某重力坝复杂廊道系统三维有限元结构配筋计算时，需要对结构的稳定性和可靠性进行综合的分析和评估。
这将为建筑工程提供强有力的支持，并确保其达到预期的效果。
总之，在进行工程建设时,采用三维有限元结构方法进行配筋计算，不仅能够提高配筋计算的准确性和精度，也可以提高其稳定性和可靠性。
计算结构力学有限元方法_三维结构和轴对称
三维问题的有限元方法
空间问题
单元的应变
根据弹性力学基本公式，有应变：
∂
一维问题 二维问题
εx
=
∂u ∂x
∂
ε
x
∂x
εy = 0γΒιβλιοθήκη xy∂∂y∂x
三维问题 ε x
0
0
∂ u
∂y
v
∂
∂x
ε
y
εz
γ yz
γ
zx
=
0 0
γ xy
∂ ∂z
r, s = 1,2,3,4
四面体单元
∫∫∫ K
e rs
=
V BrT DBsdV ,
r, s = 1,2,3,4
Ke r,s
=
E(1− µ) 36(1+ µ)(1− 2µ)Ve
brbs + A2 (crcs + dr ds )
×
A1bscr + A2csbr
A1bsdr + A2dsbr
A1
=
µ 1- µ
四面体单元的
Pi = [Pix Piy Piz ]T , i = 1,2,3,4
节点载荷
∫ Pe = N T ρdx
单元节点载荷的计算公式,其中N 应为四面体单元的形函数
∂
0 ∂ ∂y 0 ∂ ∂z 0 ∂
0
0
∂ ∂z ∂ ∂y
u
v
w
∂
∂x
0
统一形式：ε = ∇u
∂y ∂x
三维问题的有限元方法
单元的应力
根据弹性力学基本公式，有应力：σ = Dε 三维问题
1 −µ −µ 0
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3) 为了易于后续剖分的进行，空气区域被分成了几个部分：紧靠近氧化 锌避雷器本体的一部分；包围20m硬母线的一部分；与无限空气区域相
邻的一部分； 4) 为了考察离地1.5处电场强度的分布情况，将从地到1.5m高度处的空
气也单独建模。 由此，构造的氧化锌避雷器的有限元模型的截面图如图2-1，其三维的
1-2
APPLICATION of ANSYS ON ELECTRO-MAGNETIC CALCULATION OF POWER EQUIPMEN
1.2 计算对象
所要计算的1000kV氧化锌避雷
器的外形及结构如图1-1所示，
由瓷套、均压环、法兰、ZnO阀
片等构成，顶端采用的是硬母线
连接，避雷器置于高度为6m的
硬母线 均压环
空气1
图2-1有限元模型截面图
MOA
空
本体
气
2
空气3
空气6
空气4
空气5
无限区域
图2-2 MOA三维模型效果图
1-9
APPLICATION of ANSYS ON ELECTRO-MAGNETIC CALCULATION OF POWER EQUIPMEN
2.3 氧化锌避雷器电场计算的边值问题及计算原理
基座上。该避雷器的具体结构尺
寸参见东芝产品介绍。由于母线
不能简单采用二维场轴对称场对
这种结构形式的避雷器电场进行
分析计算。
图1-1 廊坊东芝MOA
1-3
APPLICATION of ANSYS ON ELECTRO-MAGNETIC CALCULATION OF POWER EQUIPMEN
二 有限元模型
2.1 静电场模型分析
目前，高压电气设备主要在工频50Hz交流电压下工作， 电极间电压随时间的变化是比较缓慢的，极间的绝缘距离远比 相应电磁波的波长小得多（50Hz交流电压的波长为3000km）。 即使在电压变化较快的1.2/50μS雷电冲击电压作用下，在电压 由零升到幅值的时间内，冲击波虽只进行了几百米距离，但仍 比电气设备的尺寸大得多（除高压输电线和有长导线的线圈类 设备外）。所以一般电气设备在任一瞬间的电场都可以近似地 认为是稳定的，可以按静电场来分析。
1-7
APPLICATION of ANSYS ON ELECTRO-MAGNETIC CALCULATION OF POWER EQUIPMEN
2.2 氧化锌避雷器的有限元3D模型
1) 本场域具有1/4的对称性，因此只取其中的1/4即可； 2) 考虑到外部空气介质的存在以及为提高计算精度，在空气区域外另加
1-6
APPLICATION of ANSYS ON ELECTRO-MAGNETIC CALCULATION OF POWER EQUIPMEN
避雷器静电场结构图1-1可见，如果其上加装20m长 的硬母线，由于母线与避雷器本体垂直正交，二者 之间形成较复杂的三维电场，因此不能简单采用二 维场轴对称场对这种结构形式的避雷器电场进行分 析计算，必须建立这种电场结构的三维模型。其中， 避雷器可以看作置于一定高度（6m）的金属塔上， 金属塔的电位与地（0V）等电位。最上端法兰、均 压环以及硬母线可以看作施加工作电压。避雷器本 体主要由三种介质组成，由内向外依次是ZnO电阻 片、氮气和瓷件。避雷器以外区间可以看作是由空 气组成的开域空间。
模型效果图如图2-2所示，其中，最外层为无限空气区域；靠近最外层的 为有限空气区域；最里面为氧化锌避雷器的本体区域，避雷器本体的构 成从里到外分别为Zno电阻片、氮气和瓷外套。由于重点考察各金属部 分的场强，所以对于氧化锌避雷器的建模已经作了简化。各部分的具体 组成可由图2-2中看出。
1-8
APPLICATION of ANSYS ON ELECTRO-MAGNETIC CALCULATION OF POWER EQUIPMEN
APPLICATION of ANSYS ON ELECTRO-MAGNETIC CALCULATION OF POWER EQUIPMEN
基于ANSYS的1000kV MOA 三维电场分布的计算与分析
西安交通大学高压教研室
汲胜昌 2008年6月
APPLICATION of ANSYS ON ELECTRO-MAGNETIC CALCULATION OF POWER EQUIPMEN
1) 主要分析的是避雷器顶端加装硬母线连接后，对于避雷器 本体电场分布的影响；
2) 重点考察各法兰、均压环、高压电极、接地电极等金属表 面的场强是否满足在晴天条件下不发生电晕或放电的要求；
3) 离地1.5m高度处电场强度的大小是否满足小于10kV/m的 要求。
1-5
APPLICATION of ANSYS ON ELECTRO-MAGNETIC CALCULATION OF POWER EQUIPMEN
图1-2 东芝MOA内部结构
1-4
APPLICATION of ANSYS ON ELECTRO-MAGNETIC CALCULATION OF POWER EQUIPMEN
1.3 计算的手段及实现的目的
本文利用大型有限元分析软件ANSYS对避雷器的电场进行 分析，其中采用渐进边界条件处理开域问题。这样不仅较好 地解决有限元计算中遇到的开域问题，而且保持了有限元方 法的优点和程序的通用性。
1
r
2 0,
|高压端及均压环
所有区域 ＝1100/ 3 635kV
(2.1) ，高压端、均压环及母线电位 (2.2)
|低压，地 ＝0，
基座、接地法兰和大地电位
( 2.3)
k Ck (待定),
中间法兰（悬浮电位）
( 2.4)
一 前言
1.1 氧化锌避雷器（MOA）的作用
氧化锌避雷器主要由氧化锌非线性电阻片组装而成，在 系统工作电压下，氧化锌电阻片具有极高的电阻率呈绝缘 状态。当雷击过电压和操作过电压幅值超过一定范围时， 则呈现低阻状态，使与之并联的电器设备的残压被抑制在 设备安全值以下，待有害的过电压消减后迅速恢复至高阻 绝缘状态，从而保证了电器设备的安全运行。