国内外混凝土的收缩性能试验研究方法
混凝土干燥收缩实验报告(3篇)

第1篇一、实验目的本实验旨在研究混凝土在干燥条件下的收缩性能,了解不同混凝土配合比、骨料种类、养护条件等因素对混凝土干燥收缩的影响,为混凝土工程设计和施工提供理论依据。
二、实验材料1. 水泥:普通硅酸盐水泥,强度等级42.5。
2. 砂:河砂,细度模数2.8。
3. 骨料:碎石,粒径5-20mm。
4. 外加剂:减水剂、引气剂。
5. 水:自来水。
6. 标准养护箱、电子天平、收缩仪、量筒等。
三、实验方法1. 混凝土配合比设计:根据实验要求,设计不同水胶比、骨料种类、外加剂用量等混凝土配合比。
2. 混凝土试件制作:按照设计好的配合比,称取相应材料,搅拌均匀后,浇筑成标准试件(150mm×150mm×150mm)。
3. 混凝土试件养护:将试件置于标准养护箱中,养护至规定龄期。
4. 干燥收缩测试:将养护好的试件取出,置于干燥箱中,设定不同干燥温度和时间,进行干燥收缩测试。
5. 数据处理:记录试件在干燥过程中的收缩值,计算收缩率。
四、实验结果与分析1. 不同水胶比对混凝土干燥收缩的影响实验结果表明,随着水胶比的增大,混凝土干燥收缩率逐渐增大。
这是因为水胶比越高,混凝土内部孔隙率越大,水分蒸发越容易,从而导致干燥收缩率增大。
2. 不同骨料种类对混凝土干燥收缩的影响实验结果表明,不同骨料种类对混凝土干燥收缩的影响较大。
河砂混凝土的干燥收缩率明显高于碎石混凝土,这是因为河砂的颗粒级配较差,孔隙率较大,水分蒸发越容易。
3. 外加剂对混凝土干燥收缩的影响实验结果表明,减水剂和引气剂可以降低混凝土干燥收缩率。
这是因为减水剂可以减少混凝土内部孔隙率,引气剂可以增加混凝土内部孔隙率,从而降低水分蒸发速度。
4. 养护条件对混凝土干燥收缩的影响实验结果表明,养护条件对混凝土干燥收缩的影响较大。
高温、高湿条件下养护的混凝土干燥收缩率较低,低温、低湿条件下养护的混凝土干燥收缩率较高。
五、结论1. 混凝土干燥收缩受水胶比、骨料种类、外加剂、养护条件等因素的影响。
水泥浆体化学收缩试验方法国标

水泥浆体化学收缩试验方法国标摘要:一、引言二、水泥浆体化学收缩试验方法概述1.试验目的2.试验原理3.试验方法4.试验设备与材料三、国标规范要求1.试验条件2.试验步骤3.结果计算与分析四、试验注意事项1.安全操作2.试验环境要求3.设备维护与保养五、结论与建议正文:一、引言水泥浆体化学收缩试验方法是研究水泥浆体在硬化过程中化学反应对其体积变化的影响的重要手段。
通过该试验,可以了解水泥浆体的化学收缩特性,为优化水泥浆体配方、提高混凝土性能提供理论依据。
本文将介绍水泥浆体化学收缩试验方法的国标规范,以期为相关领域的研究和工作者提供参考。
二、水泥浆体化学收缩试验方法概述1.试验目的水泥浆体化学收缩试验的目的是测定水泥浆体在硬化过程中化学反应引起的体积变化,从而评价水泥的性能和应用效果。
2.试验原理水泥浆体化学收缩试验基于水泥硬化过程中化学反应产生的体积变化原理。
在试验过程中,通过测量水泥浆体在不同时间点的体积,计算其体积变化率,从而得到水泥浆体的化学收缩率。
3.试验方法试验采用干燥法、浸渍法、热膨胀法等多种方法测定水泥浆体的化学收缩。
具体操作方法可参考GB/T 23439-2017《水泥浆体化学收缩试验方法》国家标准。
4.试验设备与材料试验设备包括:天平、量筒、干燥器、恒温水浴、热膨胀仪等。
试验材料主要为水泥、水、附加剂等。
三、国标规范要求1.试验条件试验应在恒温、恒湿的环境中进行,温度控制在20±2℃,相对湿度不低于50%。
2.试验步骤(1)配制水泥浆体:按一定比例将水泥、水、附加剂混合均匀,制成具有一定稠度的浆体。
(2)装模:将浆体倒入模具,密封模具,避免水分蒸发。
(3)养护:将模具置于恒温水浴中,保持温度20±2℃,湿度不低于50%,分别在不同时间点测定浆体体积。
(4)结果计算与分析:根据测得的浆体体积数据,计算化学收缩率,分析水泥浆体的化学收缩特性。
3.结果计算与分析(1)化学收缩率计算:根据试验数据,计算各时间点水泥浆体的体积变化,以百分比表示化学收缩率。
混凝土龄期、收缩、徐变的研究进展及工程应用

3.工程应用
②在静定结构阶段,如在合龙前的悬臂施工阶段,徐变、 收缩只产生变形增量而不产生内力增量,即徐变次内 力为零。 ③在体系转化后,计算第 i 个时间间隔。并可求出已成 结构全部单元在第 i 个时间间隔内,由收缩、徐变产 生的节点力增量与节点位移增量。将上述增量分别加 到该时间间隔开始时有关的节点力与节点位移上,即 可得出该时间间隔终了时各单元的节点力和节点位移 的状态。
徐变函数 徐变系数 抗压强度的参数 加载龄期的参数 相对湿度的参数
CEB-FIP(1990)模型
CEB-FIP(1990)模型
ACI模型
ACI模型
收缩应变表达式为:
式中
( sh )max 为应变终值。
CEB-FIP(1990)模型&ACI模型
包括这两个模型以及其他研究提出的模型,基 本上都是建立在实验室试验数据基础上的经验 公式,由于实验室特定条件的局限或研究者侧 重点的不同,不同模型所考虑的影响因素也不 尽相同,以这些结果作为依据确定的混凝土收 缩徐变模型能否直接应用于实际工程结构的分 析,须进一步审视。
衡阳东阳渡湘江大桥(主跨150m的预应力混凝土连续梁桥) 祁阳白水湘江大桥(主跨120m的预应力混凝土连续刚构桥)
3.工程应用
测试内容包括桥址环境温度场、混凝土箱梁温度、各 控制截面应变变化和挠度变化。 施工过程中,对主要工况下的应变变化进行了测试, 成桥后对桥梁进行了为期3年的跟踪观测,测试时长 接近1500天。
改变混凝土半熟龄期的途径
改变水泥矿物成分与水泥细度
硅酸三钙的水化速率快,水化热和强度发展都较快,适用于半熟 龄期小的要求;水泥细度越细,水化反应进行得越快。
采用混合材料与外加剂
影响耐久性混凝土收缩因素的试验及探讨

② 为提高混凝土的耐久性 , 善混凝 土 的施 工性 能和抗 裂性 改 能, 混凝土中宜适量掺加 优质 的粉煤灰 、 矿渣 粉或硅灰 等矿物 掺和料 。不 同矿物掺和料 的掺 量应根 据混凝 土的性能通 过试
验确定 。
裂从而严重影响混凝土结构 物耐久性 就成为一 个非 常有价值
的研究项 目, 对实 际工程施工有重要 的指导意义 。
水: 拌合站施工用地 下水 ; 为 了真实反应施工 中混凝土 的实际收缩状态 , 有原材料 所 都 和实 际施工使用 的完全相 同。
表 3 不同粉煤灰掺量混凝土配合 比
单位 :
3 试 验结 果和讨 论
国 标 GB 8 J2— 8 5规 定 了 的 收 缩 测 试 方 法 : 0 mm × 10
外加 剂 : 配合 比选用格 雷斯 中 国有 限公 司聚羧酸 类 A D—
注 :s s一3的细度模 数为 2 3 s一1的细度模数 2 8 s一2的细度 . ,s . ,s 模数为 3 3 .。
VA1 2 L高效减水剂( 5D 液体 ) ; 水: 拌合站施工用地下水 。
22 C 0 . 5 梁体混凝土 收缩试验设计
配合 比用于施工 。 () 3 混凝 土增加 了在各 种环境 作用下 耐久性 的要求 , 混凝 土的配合 比设计周期往往要 比以往长 1 个月_ 。 ~2 1 ]
形值 。为了探讨混凝土收缩的影响因素 , 按照 国标 GB 8 - 8 J2 5
规定 了混凝土干燥收缩衡量的标准方法 , 设计 了不 同细骨料细
10 0 mmX5 5 mm的棱柱体试件 , 1 端部 预埋 不锈钢测头 , 试件 成 型后 1 d后拆模 , 标准 养护 3 置于 2 ℃、 d后 o 相对 湿度 RH6 0
混凝土的收缩及裂缝研究

. 2 为 各 种 原 因 的 收 缩 而 产 生 的 非 结 构 性 裂 缝 , 虽然 一 般 不 致 影 1 干 燥 收 缩
响结构安全和构 件承 载力,但 却会影 响结构 的整体性和耐久
置于末饱和 空气 中的混凝土构件因为水分散失而引起 的
称为干燥收缩变形,它是混凝土固有 的性 质, 性, 同时也会给使用者 的感官和心理造成不 良影响, 因此对混 体积缩 小变 形, 凝土结构收缩裂缝的研究显得尤为必要 。 干燥收缩主要发 生在混凝土浇注后 39 d 是不可逆收缩 。严 -0 ,
从 所 随着建筑技术和相关理论的不断发展与完善 ,混凝土耐 在 早 期 , 而 引 发 了工 程 中 越 来越 多 的 早 期 开裂 现象 , 以对
久 性 问 题 已经 越 来越 受 到 国 内 外 学 者 的 关注 ,混 凝 土 结 构 因 混 凝 土 自收缩 的研 究 十 分 重 要 。
结硬使得 自身体积膨胀, 与混凝土收缩相 比要小很多, 且膨胀 反 映 了两 者 的综 合 效 果 。
往 往对建筑 结构是有利的 , 以一般在研究 中不予考虑, 所 但是
在所有 的收缩 中,混凝土 的干燥收缩有着极 为重要 的地
混 凝 土 的 温 度 变 化 和 收 缩 常 常 导 致 混 凝 土 结 构 的 开裂 ,且 收 位 ,它 也 是 导致 混 凝 土 结 构 产 生 裂 缝 的 主 要 因素 之 一 。许 多 缩 是 非 荷 载 作 用 下 引 起 混 凝 土 结 构 产 生 裂 缝 的 最 常 见 因 素 , 研 究表 明 , 凝 土 结 构表 面 出 现 的 各种 网状 裂缝 , 大 多数 都 混 绝
众 所 周 知 , 混 凝 土 结 构 在 荷载 的作 用 下 产 生 变 形 是 无 法 格来说,干燥收缩应 为混凝土在干燥的条件下实际测得 的变 避 免 的 现象 ,但 是 体 积 变 形 在 一 定程 度 上 能够 通 过 相 关 技 术 形 扣 除 相 同温 度 下 的 自生 体 积 变 形 。但 是 考 虑 到 干 燥 收 缩 变 手 段 予 以 减 少 ,甚 至 是可 以避 免 的 。混 凝 土 的体 积 变 形 主 要 形 与 自生体 积 变 形 在 工 程 中的 效 应 是 相 类 似 的 ,为 了方 便 起 包 括膨 胀 、 收缩 和 温 度 变 化 引起 的 结构 变 形 。混 凝 土 在 水 中 见 , 测 干 燥 收 缩 变 形 不 再 与 自生 体 积 变 形 分 开 , 观 测 结 果 观 故
混凝土外加剂收缩率比试验标准尺寸的确定

混凝土外加剂收缩率比试验标准尺寸的确定一、引言混凝土外加剂是指在混凝土中加入一定量的化学物质,以增强混凝土的性能、改善混凝土的工艺性能或调整混凝土的性质。
其中,收缩率是混凝土性能中的一个重要指标,其大小直接影响混凝土的使用寿命。
因此,混凝土外加剂收缩率比试验是混凝土质量检验的重要环节。
二、标准尺寸的确定混凝土外加剂收缩率比试验的标准尺寸的确定需要考虑以下因素:1.混凝土外加剂的类型和用量混凝土外加剂的类型和用量是影响混凝土收缩率的重要因素。
因此,在确定标准尺寸时,应考虑混凝土外加剂的类型和用量,并根据不同的外加剂类型和用量进行分类研究。
2.试验时间试验时间是影响混凝土收缩率的重要因素。
因此,在确定标准尺寸时,应考虑试验时间,并根据不同的试验时间进行分类研究。
3.试验温度和湿度试验温度和湿度是影响混凝土收缩率的重要因素。
因此,在确定标准尺寸时,应考虑试验温度和湿度,并根据不同的试验温度和湿度进行分类研究。
4.试件形状和尺寸试件形状和尺寸是影响混凝土收缩率的重要因素。
因此,在确定标准尺寸时,应考虑试件形状和尺寸,并根据不同的试件形状和尺寸进行分类研究。
综上所述,混凝土外加剂收缩率比试验标准尺寸的确定应考虑混凝土外加剂的类型和用量、试验时间、试验温度和湿度以及试件形状和尺寸等因素,并根据不同的因素进行分类研究。
三、标准尺寸的具体确定在确定混凝土外加剂收缩率比试验标准尺寸时,应根据上述因素进行分类研究,具体标准尺寸的确定如下:1.混凝土外加剂的类型和用量(1)普通混凝土外加剂根据GB8076-2008《混凝土外加剂》中的规定,普通混凝土外加剂包括减水剂、减水剂兼缩减剂、膨胀剂、缓凝剂和其他外加剂。
在试验中,应根据外加剂的类型和用量进行分类研究。
对于减水剂、减水剂兼缩减剂和膨胀剂,试验尺寸应符合以下要求:试件形状:立方体或圆柱体;试件尺寸:立方体(100mm×100mm×100mm)、圆柱体(直径100mm,高度200mm);试验时间:28天;试验温度:20±2℃;试验湿度:相对湿度为(60±5)%。
混凝土化学收缩的试验方法及影响因素探讨

水化完全结束 。化 学收缩 只有 极少 部分表 现为 固相 体积 的减
小 , 部分 转 变 为水 泥 浆 体 或 混 凝 土 内部 的 孔 隙 ( 空 气 体 积 ) 大 或 。 但 化 学 收 缩 并 不 是 水 泥 浆 体或 混 凝 土所 有 完 全 可 见 的体 积
图 1 自收缩与化学收缩的关系
G S的水 化 :CS + 6 2 3 H 分子量 密 度 46 6 5 .3 3 1 .3 — G H + 3 H 3 C 324 3 4. 4 2 6 .3 10 27 3. 0 2 225 2 .7 2 2 .3 9 .7 965 180 9 0 .8 0 98 .9 1824 0 .8
水泥的水化反应是非常复 杂 的, 很难用 简单 的化 学反应方 程式来表达 ( 文中 c表示 CO; 本 a S表示 s 2 A表示 o ; 表 i ; 0 3F 示 o ; 3H表示 H 0 c 2 ;H表示 C ( H : 。纯水 泥的水化反应 , aO ) ) 其化学收缩可用化学方程 式计算得 出 , C 以 3 s的水化为例 :
义。
1 化学收缩机理
混 凝 土 的 化 学 收 缩 是 指 混 凝 土 内 水 泥 水 化 过 程 中 , 化 产 水
物 的绝对体积 比水化前水泥 与水的绝对 体积之 和减少 的现 象 , 主要是 由于水化反应前后化 合物 密度不 同所致 。10g 泥完 0 水
全 水 化 , 泥一 水 体 系总 体 积 约 减 少 6m 水 L左 右 ( 占浆 体 总 体 约 积 的 7 ~9 。化 学 收 缩 自水 泥 与 水 混 合 后 即 开 始 , 水 泥 % %) 至
摩 尔 体 积 15 84 4 .8
自收缩是指初凝 后 由于水 泥水化 产生 的胶凝 材料 体 积微小 收
高性能混凝土自收缩测试方法探讨

第8卷第1期2005年2月建 筑 材 料 学 报JOURNA L OF BUI LDI NG M ATERI A LS V ol.8,N o.1Feb.,2005收稿日期:2003-12-03;修订日期:2004-11-05基金项目:国家自然科学基金资助项目(59938170)作者简介:田 倩(1973-),女,云南人,江苏省建筑科学研究院有限公司高级工程师,东南大学博士生. 文章编号:1007-9629(2005)01-0082-08高性能混凝土自收缩测试方法探讨田 倩1,2, 孙 伟1, 缪昌文2, 刘加平2(1.东南大学材料科学与工程系,江苏南京210096;2.江苏省建筑科学研究院有限公司,江苏南京210008)摘要:在查阅国内外相关文献资料的基础上,从定义上明确了自收缩、自干燥收缩及化学减缩的区别与联系;设计制造出混凝土自收缩测试系统,该系统分别采用立式测量和水平测量测试混凝土结构形成不同阶段的收缩值,测试从混凝土成型时开始,测试结果与定义相符,且具有很好的重现性.关键词:高性能混凝土;自收缩;自干燥收缩;化学减缩;定义;测试中图分类号:T U 528 文献标识码:AStudy on the Measurement of Autogenous Shrinkageof H igh Performance ConcreteTIAN Qian 1,2, SUN Wei 1, MIAO Chang 2wen 2, LIU Jia 2ping 2(1.Department of Materials Science and Engineering ,S outheast University ,Nanjing 210096,China ;2.Jiangsu Research Institute of Building Science C o.,Ltd.,Nanjing 210008,China )Abstract :Based on the review of the relative literatures ,the discrimination as well as the relation of the defi 2nitions between the autogenous shrinkage ,self 2desiccation shrinkage and chemical shrinkage of the concrete were discussed from the point of view of their definitions.An automatic autogenous shrinkage measuring system was developed ,which adopted the combination of non 2contact sens or as well as micrometer and perpendicular as well as horizontal measurement in the different stages of the structure ev olution of concrete.The measure 2ment can be start after casting.The measured results are consistent with the definition and the repeated mea 2surements agree very well.K ey w ords :high performance concrete ;autogenous shrinkage ;self 2desiccation shrinkage ;chemical shrink 2age ;definition ;measurement 20世纪80年代随着高性能水泥基材料应用的蓬勃发展,低水胶比混凝土内部的自干燥现象开始受到注意.自收缩引起的裂缝已不仅仅局限于混凝土表层,而是贯穿于整个混凝土中[1].高性能混凝土自收缩的研究正越来越引起国内外学者的广泛重视.虽然关于自收缩研究文章公开发表的已超过百余篇,然而由于自收缩的定义尚未统一,自收缩的测定方法仍然存在着许多困惑与争议,从而严重阻碍了自收缩研究的进展.在2000年RI LE M 所召开的“Shrinkage of C oncrete ———Shrink 2age 2000”国际会议上[2],一个重要的议题即是怎样准确地测试收缩值.会后虽然各种新的测试方法不断涌现,并取得了一定的进展,但仍然不尽如人意.对于早期的自收缩测量结果在不同的文献资料里面存在着较大的争议,归根到底是由于测试方法的不同而引起的.Barcelo 等[3]已经证明要想对基于不同测试手段得出的试验结果进行解释很困难,因此测试方法的不足严重地阻碍了自收缩研究的进展.如何提早测量初始时间、降低模具约束、提高测试精度和密封有效性以及消除温度变形的干扰,一直是研究人员致力改进的问题.本文在对国内外现有的自收缩的定义及测试方法进行比较研究的基础上,提出了自己的关于混凝土自收缩的观点和一种新的混凝土早期变形测试方法.1 自收缩的定义1.1 国内外学者采用的自收缩定义迄今为止,国内外学者采用的自收缩定义仍未完全统一.自收缩一词最初出现在20世纪初,当时Le Chatelier [4]对硬化水泥浆的绝对体积变化(abs olute v olume change )和表观体积变化(apparent v ol 2ume change )进行了区分,并且提出了自干燥的概念.Lynam [5]也许是最早对自收缩作出明确定义的研究人员,他认为自收缩应为不因热或水分蒸发而引起的收缩.日本混凝土协会(Japanese C oncrete Institute ,JCI )定义的自收缩[6]是指在初凝以后水泥水化时产生的表观体积减小,它不包括因自身物质增减、温度变化、外部加载或约束而引起的体积变化.自收缩可以表达为体积减少的百分数即“自收缩率”,或一维长度的变化即“自收缩应变”.与之相对应的是自膨胀,统称为自身变形.该定义明确“自身”的概念,并且明确了测试开始的时间.而在RI LE M TC 181-E AS 报告里[7],对自收缩的定义则涵盖了更为广泛的内容,且进一步明确了自收缩(autogenous shrinkage )与自干燥收缩(self 2desiccation shrinkage )的区别:(1)自收缩是指水泥基材料在密封养护、等温的条件下表观体积或长度的减少,化学减缩(chemical shrinkage )是引起自收缩的原因,在塑性阶段时二者近似相等.当水泥浆体结构形成以后(粗略地划分为初凝时),自收缩要小于化学减缩.(2)自干燥收缩是指在密封的条件下,当水泥浆体结构形成以后,由于水泥进一步水化而使其内部相对湿度下降所引起的收缩.自干燥收缩是自收缩的一部分,也是最重要的一部分.由于水泥浆体的结构形成时间目前尚很难给出明确的判断,因此测试时间也是从初凝时开始,且在测试时通过特殊的保温措施来达到绝热的条件.(3)与自干燥收缩相对应的是水泥浆体结构形成以前由于化学减缩而导致的表观体积的减小,称为凝缩(setting shrinkage ).凝缩也是自收缩的一部分.(4)密封条件下由于自收缩、自膨胀以及温度变形所引起的表观体积的变化统称为自身变形.在我国学者所公开发表的文献资料里[8~10],大多是将自收缩等同于自干燥收缩,认为由于密封水泥浆体内部相对湿度随水泥水化而减小所引起的自干燥造成了毛细孔中的水分不饱和,从而产生了自收缩现象.1.2 笔者关于自收缩的定义综合考虑已有的文献资料,并结合工程实际情况,笔者关于自收缩的定义如下:(1)自收缩(autogenous shrinkage )是指浇筑成型以后的混凝土在密封条件下表观(apparent )体积(或长度)的减小,它不包括因自身物质增减、温度变化、外部加载或约束而引起的体积(长度)的变化.(2)化学减缩(chemical shrinkage )指由于水化而引起的混凝土绝对(abs olute )体积(或长度)的减小.(3)凝缩(settlement shrinkage )指在密封条件下混凝土从浇筑成型以后直到凝结开始时(塑性阶段),由于化学反应、沉降等因素所引起的表观体积(或长度)的减小.(4)自干燥收缩(self 2desiccation shrinkage )指混凝土结构形成以后,由于化学减缩消耗了内部水分,使混凝土内部相对湿度下降,混凝土表观体积(或长度)发生减小的现象.同样它也不包括因自身物质增减、温度变化、外部加载或约束而引起的体积(或长度)的变化.38 第1期田 倩等:高性能混凝土自收缩测试方法探讨 48建 筑 材 料 学 报第8卷 本文所采用的定义具有下述特点:(1)与目前我国学者所公开发表的的文献比较,本文的定义将自收缩与自干燥收缩区别开来,即自干燥收缩是指在混凝土结构形成以后的自收缩.(2)与JCI的自收缩定义比较,本文的自收缩包括了初凝以前的变形.(3)与RI LE M TC181-E AS的自收缩定义比较,本文的定义不包括因自身温度变化而引起的变形,即不是指在绝热条件下的收缩.这样定义的目的是为了避免温度变化对水化过程的影响.(4)化学减缩是指绝对体积的减小,而自收缩是指表观体积的减小.所谓的“表观”与“绝对”是针对水泥基材料硬化后的多孔结构特点而言.在混凝土结构形成以前,化学减缩与自收缩基本等同,在混凝土结构形成以后则化学减缩部分以形成内部空孔的形式来体现,其在绝对数值上要远大于所测试出来的自收缩(表观体积)值.(5)所定义的凝缩与引起早期塑性开裂的塑性收缩不同.前者是在密封条件下测试的,起源于早期水化反应及沉降;而后者是在干燥条件下测试的,除了起源于水化反应及沉降外,还起源于早期水分的蒸发.2 混凝土自收缩的测试2.1 国内外学者采用的自收缩测试方法由于水化作用的效应,水泥基复合材料自加水开始即存在着收缩,因此理想的测试方式应当是自加水拌合成型之后便立即进行.就这一点而言,体积法测试方式具有明显的优势,即采用密封橡胶袋可以测试出自加水搅拌成型开始后的自收缩.这种方法的缺点在于搅拌过程中吸入的空气和成型后的泌水可能存在于橡胶袋与水泥浆之间,并且由于水泥水化作用的继续进行有可能重新吸入水泥浆内部,因此测试结果并不仅仅是表观体积的减小,还包含了部分由于化学减缩而形成的空隙.由于化学减缩要远远高于表观体积的减小,因此给测量造成了很大的误差.此外,橡胶袋的渗透性也可能引起测量误差[11].线性式的测量方式由于测试点相对固定,因此受泌水的影响相对较小.但也有文献资料报道泌水后的回吸可能会减小自收缩,甚至导致早期水泥浆(混凝土)膨胀[12].另外,线性测量只能从混凝土结构形成开始,也就是其只能测试自干燥收缩值.但是对一个由塑性阶段向弹塑性阶段转变的系统要想作出客观的划分并不容易,通常只能粗略地以传统的凝结时间(初凝)为测量基准时间.更加科学的方法是在初凝之前即测试变形,同时测量相应约束试件的内部应力,并以约束试件产生内部应力的时间点作为零点来进行校正.这种方法至少可以保证测出1个可以承受外部应力的固体体系的变形.此外,早期的水泥浆结构非常脆弱,难以克服试模表面的摩擦而易受约束的影响.由于集料可能会损坏橡胶袋,因此体积法的测量方式显然不适用于混凝土.通常是采用线性测长的方式进行测量,试件多用棱柱体或是圆柱体.Bjontegaard(1999),M orioka(1999),Lokborst(1998), H olt&Leiv o(1999),Jensen&Hansen(1997)等[13]均在测试方法上进行了改进(见图1).总结起来,主要有以下几点:(1)传感器.除了千分表外,通常采用的传感器有埋入式电阻应变计、电位器式传感器LVDT、电感式传感器、电容式传感器、电涡流式位移传感器、激光位移传感器等.位移传感器(如电涡流式位移传感器)内部都包括可动部分和固定部分.可动部分(如电位器的滑臂、电感式传感器的活动衔铁、电容式传感器的动极板、电涡流式位移传感器的金属板、霍尔传感器的霍尔片等)随被测运动物体运动,而固定部分则与运动参照点保持相对静止.这样,位移传感器内可动部分相对于固定部分的位移也就是被测物体相对于运动参照点的位移.埋入式电阻应变计必须等到混凝土与应变计之间具有一定的粘结强度时,才能保证仪器与混凝土之间的协同变形,因此通常也必须等到混凝土硬化以后才可测试.此外,由于传感器无法反复使用,因此测试成本昂贵.接触式传感器(如LVDT)测试精度高,稳定性好,但是因为是接触式测量,因此也必须待混凝土结构具有一定的强度之后才能进行.近年来非接触式的传感器,如激光位移传感器和电涡流式位移传感器因为测试点与试件无需接触,使测试时间的提前成为可能,因此在一些测试方法中得到应用.(a )M easuring system with m ovable end plates(40mm ×40mm ×160mm specimen ,M orioka (1999)(c )M easuring system with horiz ontal cast 2in bars (unit :mm )(150mm ×150mm ×1000mm beam ,Lokborst (1998)(b )M easuring system with flexible tubes(Φ100mm ×375mm specimen ,Jensen &Hansen (1997)(d )M easuring system with horiz ontal cast 2in bars (270mm ×270mm ×100mm beam ,H olt &Leiv o (1999)图1 有关文献中采用的早期混凝土自收缩测定装置Fig.1 Measurements apparatus of concrete autogenous shrinkage at early age in the references [13] (2)模具.模具分为可拆卸式和密封式.通常在混凝土硬化以前使用的成型模具均不拆除,因此对所用模具必须考虑其密封性与内表面的约束力.聚四氟乙烯材料在固体材料中具有最小的摩擦系数,因此被用来作为内衬板.柔性的聚氯乙烯塑料薄膜提供最里面的一层密封,同时可以降低混凝土对衬板的吸附,从而降低约束力.Jensen &Hansen 设计了1种与CT1Digital Dilatometer 类似的混凝土自收缩测量装置,该装置采用Φ100mm ×375mm 的柔性塑料波纹管作为模具.但是由于采用竖向测量,因此该方法不能排除材料自重的影响.(3)温度的干扰.减小温度干扰的一种方法是在测试混凝土变形的同时也测试温度,然后假定1个混凝土的温度线膨胀系数.由于硬化混凝土的温度线膨胀系数只在1个较小的范围内波动,而塑性阶段的混凝土温度线膨胀系数无法测得,因此这样做也可能给测试结果带来误差.另一种方法是对模具进行夹层保温处理(如K oenders 在1997年设计的Autogenous Deformation T esting Machine (ADT M ),其模具的夹层有温度可以调节的水流通道),以此来提供一种近乎绝热的环境.但是该法有可能因水化引起的温升而促进水化的进程,同时也会引起试件发生膨胀.2.2 笔者采用的自收缩变形测试方法及结果验证2.2.1 混凝土的凝缩及1d 以前的自干燥收缩综合考虑早期混凝土的变形特点及文献中已有自收缩测试设备的优缺点,笔者自行设计了混凝土早期自收缩的测试系统,见图2所示.与文献所述的自收缩测试设备比较,笔者所设计的系统具有以下特点:(1)将凝缩和自干燥收缩测试区分开来58 第1期田 倩等:高性能混凝土自收缩测试方法探讨 图2 笔者自行设计的早期混凝土自收缩测试系统Fig.2 Measuring system of autogenous shrinkage for early 2age concrete designed by the authors1———N on2contact sens or ;2———P olytetrafluoroethlene liner ;3———S teel m ould ;4———T em perature sens or ;5———M arble plate ;6———AD trans former ;7———C om puter acquisition and analysis system 由于混凝土结构仍未形成,其塑性阶段的收缩只能以体积减小的形式体现,而当模具的横向尺寸一定时,也就只能以竖向长度的减小来体现,因此塑性阶段的自收缩只能以竖向测长的方式进行.然而塑性阶段的自收缩测试过程中还包含了由于重力作用而引起的沉降收缩,因此真实测量的塑性阶段的自收缩应当是凝缩.一旦混凝土结构形成,自干燥收缩便开始.混凝土结构形成以后,试件在纵向和横向上均存在收缩,同时结构的形成带来了收缩和约束之间的矛盾.模具的约束、重力的影响对于早期自干燥收缩的测试而言都是必须考虑的问题.本文就侧模及重力对自干燥收缩的影响进行了专门的研究,试验结果如图3所示.图中“竖向自由”是指在混凝土初凝以后拆除侧模,只保留底模而测出的竖向(与重力一致的方向)长度变形;“竖向约束”是指在混凝土初凝以后保留侧模与底模而测出的竖向长度变形;而“横向收缩”表示在混凝土初凝以后拆除侧模,只保留底模而测出的横向(与重力垂直的方向)长度变形.由图3可见,在去除侧向约束的条件下,竖向收缩大约是横向收缩的3倍,因此重力的影响不容忽视;在垂直方向有侧向约束条件下的收缩大约只有无侧向约束时的一半,因此早龄期的模具约束对于收缩测试结果也有很大的影响.图3 模具约束及测试方向对早期自干燥收缩的影响Fig.3 In fluence of the m ould restriction and the measurement direction on initial self 2desiccation shrinkage (2)模具对于凝缩试件采用内衬3mm 聚四氟乙烯板材且底座可拆卸的中空圆柱形钢管模具.该模具内径Φ为98mm ,净高度500mm.混凝土模具内预放双层聚氯乙烯塑料薄膜,底座与钢管之间涂上密封黄油.混凝土拌合好后即可装模.加水拌合后0.5h 开始测试初始值.对于1d 以前的自干燥收缩试件,将传统的100mm ×100mm ×515mm 的收缩试模加以改造:底模衬以2mm 聚四氟乙烯板材,两端和侧模在混凝土初凝以后可以拆除.初凝后0.5h 开始测试初始值.综合起来,本文所采用模具的主要特点为:(a )采用这样的模具进行凝缩测试时不用拆模,可以避免拆模对早期混凝土的损伤.模具本身68建 筑 材 料 学 报第8卷 具有足够的刚度,在恒温恒湿的条件下,不会因混凝土的自重而产生额外的变形.(b )采用具有自润滑特性的聚四氟乙烯板材内衬板与双层聚氯乙烯塑料薄膜可有效减轻模具表面对早期混凝土的约束.(c )试件的顶端与底部采用聚氯乙烯塑料薄膜与自粘性铝箔复合密封的方式,易于操作且能够有效防止早期水分的蒸发.(3)非接触式测试传感器使用了美国DA LLAS 公司生产的集成一线式温度传感器,其测量分辨率为0.0625℃.测试时试件内部均预先埋置温度传感器.采用德国米依公司的multiNC DT 300精密型传感器,其主要技术参数为:测量范围1mm ,线性度0.2%,分辨率0.01%;传感器温度范围:-50~150℃,温度稳定性0.02%Π℃(10~90℃).该传感器具有以下优点:(a )对油污、尘埃、湿度、干扰磁场不敏感,特别适用于恶劣的工业环境;(b )带有温度补偿的方式,具有足够的精度和很好的稳定性;(c )非接触的测长方式避免了对早期混凝土的损伤以及传感器测头与早期混凝土试件之间的相对位移.传感器的固定端需要与混凝土连成一体,且与混凝土同步变化.本文根据早期混凝土的收缩特点,分别对用于凝缩试件和自干燥收缩试件测试的传感器的固定端进行处理,如图4(a ),(b )所示.图4 非接触式测试传感器固定端示意图Fig.4 Fixation part of the non 2contact sens or 测凝缩试件传感器的固定端采用了带泡沫塑料的铁片,这有效避免了在塑性阶段铁片的沉降,消除了固定端与被测物件之间相对位移所带来的测试误差,使得混凝土的测试可以从浇筑成型后即便开始.(4)实现了计算机自动控制和多路传感器频率信号的实时采集在系统计算机方面编制了专门的通信测量软件,其作用是根据测量的要求,给前端单片计算机发送测量指令,并将测量结果取回来进行分析和计算.分析和计算工作主要是在EXCE L 电子表格中完成的.采用VBA 编制了实现特定任务的“宏”,可以在任何需要的时候分析所测得的数据.另外还编制了任务程序,它能在规定的时间内执行所要求的工作,从而实现了全天无人值守式的多点测量.(5)避免泌水的影响高性能混凝土的一个重要特征即是高工作性,然而掺合料以及超塑化剂的掺入在增大材料流动性的同时,也增加了泌水的趋势.泌出的水分不管是对水泥浆还是对混凝土早期的自收缩均有影响,甚至会引起早期膨胀.本文在查阅现有文献资料的基础之上,采用了一种新型的阴离子多聚糖高分子增稠剂(VA ),它可以在基本不影响材料流变性的前提下消除水泥基材料的表面泌水(见图5(a )).另外,在一定掺量范围内,VA 对于后期混凝土自收缩(成型1d 以后开始测试)基本没有影响,如图5(b )所示.2.2.2 混凝土1d 以后的自干燥收缩对于长龄期的自收缩测试,保障测试仪器的稳定、试件的密封以及环境温湿度的有效控制是关键.硬化混凝土长龄期的收缩随时间发展速度相对早期要慢,且稳定时间长,而目前已有的电子传感器技术很难解决长时间的飘逸问题.机械式的千分表就这一点而言具有明显的优势,因此设计了专用的立式千分表来测量1d 以后的混凝土自收缩.采用100mm ×100mm ×515mm 的收缩试模,内衬双层PVC 塑料薄膜.试件一端埋有不锈钢钉头,成型后将其表层盖住,1d 后拆模.拆模后78 第1期田 倩等:高性能混凝土自收缩测试方法探讨 (a )Rehological characters (m w Πm c =0.3,paste)(b )Autogenous shrinkage (m w Πm c =0.2,paste )图5 增稠剂(VA )对水泥浆泌水及自收缩的影响Fig.5 E ffects of thickening agent (VA )on the rehological characters and autogenous shrinkage of cement paste图6 1d 以后的自干燥收缩测试Fig.6 Measurement of the autoge 2nous shrinkage after 1d 将试件表面涂上石蜡,再放入110mm ×110mm ×550mm 的方形铁皮桶内,并以液体石蜡填充密封空余部分(见图6所示).测试环境温度为(20±2)℃,相对湿度(60±5)%.2.2.3 采用自行设计系统所测试的试验结果验证假定混凝土的温度线膨胀系数为10×10-6℃-1,则在龄期t (加水拌合0.5h 开始计时)时混凝土的凝缩率εv t (10-6)为εv t =106×[(l 0-l t )Π498+(T t -T 0)×10×10-6] (1)式中:l 0,l t 分别为测试初始时刻及龄期t 时试件的长度(mm );T 0,T t 分别为测试初始时刻及龄期t 时试件的温度(℃).在龄期t (初凝0.5h 开始计时)时混凝土的自干燥收缩率εH t (10-6)为εH t =106×[((l01-l t 1+l 02-l t 2)+2×15(T t -T 0)×10×10-6)Π480+(T t -T 0)×10×10-6](2)式中:l 01,l 02分别为测试初始时刻试件两端传感器的读数(mm );l t 1,l t 2为龄期t 时试件两端传感器的读数(mm );T 0为测试初始时刻的温度(℃);T t 为龄期t 时的温度(℃).每批成型3个试件.如果3个试件的测试值与平均值的偏差小于15%,则取3个试件的平均值作为测试结果;如果3个试件中有1个测试值与平均值偏差大于15%,而另外2个测试值偏差未超过15%,则取另外2个测试值的平均值作为测试结果,否则试验视为失败,需要重新进行.图7是采用自行设计系统所测试的1组混凝土的早期自收缩数值,其中A 和B 为不同时间配制的相同配比的混凝土试件.由图可见,采用自行设计系统可以测出浇筑成型开始时的混凝土自收缩值.测试结果表明:所用的混凝土在初凝以前的凝缩速度最快,凝缩超过700×10-6.随着混凝土的凝结,混凝土结构形成,凝缩的速度开始减慢;在初凝与终凝之间自干燥收缩发展较快.随着混凝土终疑,图7 采用自行设计系统所测试的一组混凝土的早期自收缩Fig.7 Autogenous shrinkage of concrete mixture before 1d with the measuring system designed by the authors88建 筑 材 料 学 报第8卷 结构进一步增强,自干燥收缩的速度减缓.A 和B 试件所测试出来的混凝土早期自收缩变化规律与大小相当吻合,这表明该测试方法具有很好的重复性和可靠性.3 结论本文在总结现有的国内外自收缩的定义及测试方法的基础上,提出了自己的观点,并开发了一种新的自收缩测试方法.与已有的定义及测试方法相比较,本文主要具有以下特点:1.明确了自干燥收缩与自收缩定义的区别与联系.自干燥收缩是由自干燥而引起的收缩,是在混凝土结构形成以后才表现出来的;而自收缩则从混凝土成型以后即便开始.2.明确了自收缩(表观体积的减小)与化学减缩(绝对体积的减小)定义的区别与联系.混凝土结构形成以前的自收缩可以近似于化学减缩,而混凝土结构形成以后的自收缩要远小于化学减缩.3.自收缩以及自干燥收缩均不包括因水化引起自身温度变化而产生的变形.4.侧模约束及重力对早期自干燥收缩的影响不容忽视.5.采用的高分子增稠剂可以在基本不影响混凝土流变性的前提下,减小甚至消除泌水,并且在一定掺量范围内对后期自收缩的测试结果基本没有影响.6.根据混凝土的自收缩发展规律,可以分阶段测量:采用立式测量方式和非接触传感器可使凝缩测试初始时间提早到浇筑成型后即开始;采用横向测长方式和非接触传感器可测试1d 以前的自干燥收缩;采用立式千分表可测试1d 以后的长龄期自收缩.自行设计的早期自收缩测试系统可有效避免模具的约束及外界震动的干扰,测试过程中毋须拆模及搬动试件,并实现了数据的自动化采集及分析.该系统的试验结果具有很好的重现性,且测试结果与定义相一致.参考文献:[1] H O LLAND T e of silica 2fume concrete to repair abrasion 2erosion damage on the K izna Dam S tilling Basin[A].Proceedings of the Sec 2ond International C on ference on Fly Ash ,S ilica Fume ,S lag and Natural P ozz olans in C oncrete (SP -91)[C].Detroit :American C oncrete Institute ,1986.841-863.[2] BAROG HE L 2BOUNY V ,A l ¨tcin P C.Preface[A].International RI LE M W orkshop on Shrinkage of C oncrete 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关键词: 化学收缩, 干燥收缩, 自收缩, 温度收缩 中图分类号: T U 528. 01
文献标识码: A
引言
近年来混凝土技术 有了突飞猛进的发展 , 然而混 凝土的收缩 裂缝仍然是一个普遍 性的难 题。如何 精确 测得 收缩及 如何 测得 收缩机理成为解决收 缩引起 裂缝 的关键 所在。 混凝土 的收 缩是 指混凝土中所含水分的变化、化学反 应及温度变 化等因素 引起的 体积缩小, 均称为 混凝土 的收 缩[ 1] 。混 凝土 的收缩 主要 包括: 化 学收 缩、干 燥收 缩、自收 缩、温度 收缩、碳化 收缩 及塑 性收 缩 等。 每种收缩都是由不 同原 因引 起的, 也各 有不 同的特 点, 每种 收缩 的试验研究方法也各 有不同。 国内外 的水 泥和 混凝土 学者 都非 常重视混凝土收缩性 能的研 究。现就 各收 缩形 式的不 同试 验研 究方法综述如下。
1. 3 自收缩的试验研究方法
所谓自收缩是指混凝 土在没有向外界脱 水的条件下, 因内部 毛细孔内自己水量不足, 相对湿度自 发的减少引 起干燥而 产生的 混凝土收缩变形, 称 之为自 收缩。 混凝土 自收 缩值一 般在 ( 40~ 100) 10- 6 mm 范 围 以内。 如 果以 混 凝土 线 膨 胀系 数 为 10 10- 6 mm/ ! 计, 相当于温度降低 4 ! ~ 10 ! 所引起的温度变形 , 这充分说明混凝 土的 自收 缩 对抗 裂问 题 有着 不容 忽 视的 影响 。 混凝土自收缩的原因主要有两个, 即 低水灰比或 低水胶比 和掺较 大量的活性细矿物掺合料而引起的[ 2] 。
12 h 以内, 即在终凝前比较 明显, 其成 因主 要是因 为混 凝土 在新 拌状态下, 拌合 物中颗粒间充满着水 , 如养护 不足, 表面 失水速率
超过内部水向表 面迁移 的速 率时, 则会 造成 毛细孔 中产 生负压 , 使浆体产生塑性收缩。
在被测对象的 一端 贴一 金属片, 金 属片与 测头 形成 电容 器。 其电容与两极的间距及两极间的填充物质 特性有关, 在实 验室条 件下, 空气温度和湿度 可以 保持 不变, 电容 可以 认为只 与两 极的 间距有关。电容传感器输出电压的变化与 电容器两极 ( 测 头与被 测物体) 位移变化成正比。测量传感 器的输出电 压可以方 便地得 到测头与被测物体之 间的距 离。可以 用相 应的 计算机 软件 对测 量结果进行数据采集和数据处理。具体的测量模具如图 2 所示。
了此种方法。这是一种非接触式的位移 测量装置, 用于测 量混凝 土自收缩的工作原理如图 1 所示。
收缩随相对湿度的增加而减少; 当相对湿 度小于 55 % 时, 碳化收 缩随相对湿度的减小而下降; 当相对湿度 低于 25 % 时, 碳 化收缩 几乎停止。
1. 6 塑性收缩的试验测量方法
塑性收缩发生在硬化前的塑 性阶 段, 一般为 拌和 后约 3 h~
好标点后就可以 用手持式应 变仪测基准 长度, 然 后按干缩 龄期进 行测量干缩变形。此套装置由同济大学研制, 其精度为 0. 001 mm。
1. 2. 2 标架千分表法
我国铁道部、建工 部 门采 用标 架 千分 表 法测 混凝 土 干缩 变 形, 其试件尺寸为 100 mm 100 mm 300 mm 的棱柱体, 在试件 两相对侧面预埋 螺母, 试件 成型 后 2 d 拆模, 立 即放 入干 缩试 验 室, 安装千分表架和千分表, 标距为 200 mm。然 后测量试 件标准 值, 再按干缩龄期 量测 干缩变 形。一个 干缩 试件用 2 支 千分表 , 试件干缩变 形 为 两 个测 值 的 平 均值。 这 种量 测 方 法 的精 度 为
混凝土的塑性收缩最早 的测 量方 法是机 械仪 表( 千分 表) 法 测量[ 4] 。即在圆筒模内侧涂上一层薄的润 滑油, 再装入塑 料圆筒 ( 无底) , 将新拌和的混 凝土 拌合物 装入 筒内, 振捣 后安 装千 分表 测具。根据千分 表读 数的变 化计 算沉 陷变形。同 时还 可以 在混
凝土中插上温度计或用热电偶测量混凝土的温度变化。 目前塑性收缩的指 标通 常用平 板法 测量。平 板法 分别是 由
小的差 异。本装 置由一个钢制圆环和聚 氯乙烯外模 组成, 两个环 被固定在木制底板上, 混凝土在 两环中成型 为环状试件。 拆模时 间可根据研究的需要确 定, 拆除外 模后, 试 件顶部用硅橡胶密封 , 以防止试件水分散 失。因此 只允 许试 件外表 面收 缩。而且 收缩 沿厚度是均匀的 , 当试 件受 内钢环 约束 产生 压力时, 内 外表 面应 力差只有 10 % , 径向应 力为最 大环向 应力的 20 % , 因 此可 忽略
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不均匀收缩 的影响。试件养 护条 件的温 度应 控制在 20 ! , 相对 和 C. S. H 凝胶等起反应, 称 为碳化。碳 化伴随 着体积 的收缩, 称
湿度为 50 % 。裂缝宽度用专门设计的显微 镜显测。所得 结果即 为碳化收缩, 是不 可 逆的。影 响 混凝 土碳 化 收缩 的 两个 因素 为
重庆建筑大学的严吴南教授等沿用了 英国 Gessner 的 方法研 究了不同品种水 泥及 不同 硅 灰取 代量 的 水泥 净 浆的 化学 减 缩。 具体方法为: 将 100 g 水泥 和 33 g 水混 合均 匀, 装入长 颈瓶 中摇 匀, 赶走全部气泡后立 刻加盖 密封 ( 目的是 防止 水分蒸 发) , 把此 瓶置于恒温恒湿的观察室中, 记录长 颈瓶中的液 面高度作 为原始 体积, 以后按不同水化龄期读取 液面高度。计算 各龄期的 体积减 小值, 用来表征该水泥的化学收缩。
作误差也会导致错误 的研究 结论。但 相信 随着混 凝土 科学 研究
的不断深入, 评价混凝土收缩性能的 各种试验方 法会得到 不断的 改进和发展, 会越来越接近工程实际状况[ 3] 。 参考文献: [ 1] 黄国兴, 惠 荣炎. 混凝 土的 收缩 [ M ] . 北京: 中 国铁 道出 版社 ,
1. 2 干燥收缩的试验研究方法
干燥收缩指的是混 凝土停止养护后, 在不饱和的 空气中失去 内部毛细孔 水, 凝胶孔 水及 吸附 水而发 生的 不可逆 收缩, 它 不同 于干湿交替引起的 可逆 收缩, 随 着相对 湿度 的降低, 水 泥浆 体的 干缩增大, 且 不同 层 次的 水对 干 缩的 影响 大 小也 不同。 根据 计 算, 完全干燥的纯水泥浆体收缩量为 1 10- 2。
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山西 建筑
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文章编号: 1009 6825( 2006) 02 0157 02
国内外混凝土的收缩性能试验研究方法
谭晓倩 陈 伟 王凌跃
摘 要: 着重对国内外获得普遍认同的混凝土各 种收缩性变形的机理及试验研究方法进行了总结和综述, 对解决混凝土 的收缩裂缝具有重要的意义。
0. 001 mm。但在实际 量测 中由 于人 为 的误 差, 通常 达不 到实 际 的精度。我国标准 GBJ 80 85 普通混凝土长期性能和耐久性试验 方法中 对混凝土干燥收缩的试验方法如下: 混凝 土干燥收 缩试件 的模具尺寸为 100 mm 100 mm 515 mm。成 型时两 端预 埋测 头, 每组成型 3 条试件, 成 型 1 d 后拆模, 然后 放入标 准养护 室中 养护。养护 2 d 后取了测定基准长度, 并放入温度为 20 2 ! , 湿 度为 60 5 % 的养护室 中养 护, 按规定 龄期 测混凝 土的 收缩率 。 通常用 180 d 的收缩率评价混凝 土的收 缩, 但 在实际 的研究 中可 根据具体情况增加或减少这个最终评价收缩的龄期。
在测量混凝土变 形时, 试模 右端 固定, 左端 为自 由端。 测微 仪的测头置于左端模的外侧, 测 头与大左端 模形成电 容器。混凝 土试件在变形直接表现为电容器两极间距 的变化, 此变化 又通过 电容器的输出电压来反映。由于试验在 试模中进行, 所以 混凝土 试件一旦成型结束, 变形的测量 即可开始。克服 了在传统 测量方 法中, 变形测量只能在混凝土拆模 1 土的总收缩引起的开裂和裂缝宽度。
CO2 的浓度和周围环境的湿度。CO2 作 为一个反 应物, 浓度 越高
1. 3. 2 电容式测微仪法
反应越迅 速, 因而碳 化收缩也 越大。而 湿度则不 然, 当相对 湿度
由哈尔滨工业 大学 马新 伟、钮 长仁、伊 彦科三 位学 者研 究出 为 55 % 时, 碳化收缩 达最大 值。当相 对湿度 大于 55 % 时, 碳化
实地反映了混凝土的收缩变形。
试验结果具有很大的 影响。收 缩测试 方法 存在的 缺陷 及人 为操
1. 4 温度收缩的试验研究方法
温度收缩又称冷缩, 主要是混 凝土内部温度由于 水泥水化而 升高, 最后又冷却到环 境温度 时产生 的收缩[ 2, 3] 。其大 小与 混凝 土的热膨胀系数、混 凝土 内 部最 高的 温 度和 降温 速 率等 因素 有 关。当温度下降( 0 ! 以上时) , 混凝土会产生温度收缩变 形, 当混
1 试验设计
1. 1 混凝土化学收缩的研究方法
化学收缩即水化收 缩。所有 的胶 凝材 料水化 以后 都存 在这 种减缩作用, 这是由水化反应前 后的平均密 度不同造 成的。水泥 水化反应的主要产物是水化硅酸钙凝胶, 其体积 小于水泥 与水的 体积之和, 即固相体积增加, 但水泥、水体系的 绝对体积 减小。大 部分硅酸盐水泥浆完全水化后, 理论上的体积 减缩 7 % ~ 9 % 。
1. 3. 1 圆环法
自收缩的研究方法 主要 为圆环 法。圆环 法最 早是 由美国 麻 省理工 学院的 Roy Cay lsom 于 1942 年提出的, 当地用来研 究水泥 净浆和砂浆的抗裂性, 后来 K arl w iegrink 和 M cdonald 在研究混凝 土的收缩抗裂性时也 借用了 这套 装置。区 别仅在 于装 置尺 寸大