压力容器焊接工艺文件
(整理)压力容器焊接工艺.
压力容器焊接工艺（一）、焊前预热正式施焊前应检查焊接装配是否符合规定。
图纸及工艺文件要求工件预热时，应对工件进行预热。
预热温度由工艺评定确定或参照NB/T47015-2011执行。
预热在坡口两侧均匀进行。
一般宽度每侧不得小于100mm，严防局部过热。
（二）、焊后热处理1、作用：保证装备的质量、提高装备的安全可靠性、延长装备寿命。
2、目的：松弛焊接残余应力、稳定结构形状和尺寸、改善母材、焊接接头和结构件的性能（①软化焊接热影响区、②提高焊缝的延性、③提高断裂韧性、④有害气体扩散和逸出、⑤提高蠕变性能、耐腐蚀性能、抗疲劳性能等）3、规范加热温度：最主要的工艺参数，相变温度以下，低于调质钢的回火温度30-40℃，同时避开钢材产生再热裂纹的敏感温度。
保温时间：工件厚度选取焊件保温期间，加热区内最高与最低温差不大于65℃升温速度：焊件温度均匀上升，厚件和形状复杂构件应注意缓慢升温。
升温速度慢使生产周期加长，有时也会影响焊接接头性能。
冷却速度：过快造成内应力过大，甚至产生裂纹进、出炉温度：过高与加热、冷却速度过快结果类似4、方法-炉内热处理加热燃料：工业煤气、天然气、液化气、柴油整体热处理：条件允许的情况下优先采用优点是被处理的焊接构件、容器温度均匀，比较容易控制，消除残余应力和改善焊接接头性能较为有效，并且热损失少。
需要有较大的加热炉，投资较大。
分段加热处理：体积较大，不能整体进炉时，局部区域不宜加热处理重复加热长度应不小于1500mm。
炉内部分的操作应符合焊后热处理规范，炉外部分应采取保温措施，使温度梯度不致影响材料的组织和性能。
5、方法-炉外热处理被处理的装备过大，或因各种原因不能进行炉内热处理时，只能在炉外进行热处理加热方法：工频感应加热法、电阻加热法、红外线加热法、内部燃烧加热法整体焊后热处理：不能进入加热炉的大型装备，在安装现场组焊后，将其整体加热、保温而进行的热处理局部焊后热处理：对装备的局部，如焊接区域、修补焊接区域或易产生较大应力、变形的部位进行局部加热6、炉外整体焊后热处理注意问题①由于把底座上面的装备整体加热，考虑到热胀冷缩产生的变形和热应力，必须防止对本体结构、支撑结构、底座等产生不利影响②由于对大型装备进行加热，采用的热源，均匀加热所需的循环、搅拌装置以及炉外产生的热量等问题都应特别注意其安全保护措施③为提高热效率和保证温度均匀，对大型装备必须有良好的隔热保温措施④整体炉外焊后热处理与整体炉内焊后热处理相比较，要做到均匀加热比较困难，为确认整个装备的加热工艺情况是否达到工艺要求，应注意有足够数量且正确配置的温度检测设备，以保证热处理效果7、炉外局部焊后热处理注意问题①局部加热由于温度的分布不均匀、温度梯度较大而容易产生较大的热应力，为了尽量减少这种热应力造成的不利影响，加热的范围可以考虑尽量对称②容器环焊缝的加热带宽度应至少包括焊缝边缘两侧各3倍壁厚的宽度，管子对接焊者为2倍③尽量减少加热区与非加热区域之间的温度梯度差，温度梯度过大时，可能产生残余应力和变形。
压力容器制造工艺技术文件管理-机械厂张勇
见示例
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铆工工艺编制需要重点把握的几个点：产品焊接试板、扩探、压 力试验项目、压力值、压力试验工艺卡或方案、材料复验、特殊 标准、规范或图纸要求的工序。
5、焊接工艺 焊接工艺是焊接工艺人员依据评定合格的焊接工艺评定报告（PQR），针对具
体的产品焊接接头，根据本单位能力与条件而编制的用于指导焊工实际焊接的技 术文件。下面以“换热器焊接工艺”为例，做一介绍。需要说明的是： 1）焊接工艺由焊接工艺员编制，焊接质控责任师审批，对于三类压力容器由总 工程师或单位技术负责人批准。 2）焊接工艺由焊接工艺编制说明、焊接工艺卡、产品焊接接头编号示意图、排 版图、焊接材料用量汇总表组成。 3）焊接工艺中的每道焊缝焊接工艺卡也明确了焊工、班组质检员、车间质检员、 厂级质检员四级人员进行确认后方可转序，这也是可根据自己单位的实际情况进 行制定。 4)另外,焊缝返修前必须编制“焊缝返修工艺卡”。 5）焊接工艺编制需要重点把握的几个点：焊评选用、无损检测比例、焊材牌号、 焊工项目、特殊焊接项目要求、特殊无损探伤项目要求。
质量检验工艺编制依据是质量 检验计划、制造工艺技术文件、 图样以及设计制造技术条件等。
质量检验工艺作为车间质检员现场质量检查所使用的 技术文件。
质量检验工艺主要是明确在压力容器产品制造过程中， 从质量角度需要控制的点，这些质量控制点是标准要 求是多少？实际是多少？检验人员的签字确认，质量 检验工艺主要体现的是实际记录和检验确认。
4、制造工艺 制造工艺是指包的技术指
标、由谁来操作、由谁来检验、合格与否等组成的工艺文件。下面以“浮头式换 热器制造工艺”为例介绍一下它的形式和内容。需要说明的是： 1）由压力容器制造单位工艺员编制，工艺质控责任师审批，对于三类压力容器 由总工程师或单位技术负责人批准。 2）制造工艺由铆工工艺过程卡、排板图和试压工序卡组成。 3）制造工艺中的铆工工艺过程卡每道工序明确了操作者、班组质检员、车间质 检员、厂级质检员四级人员进行确认后方可转序，这可根据自己单位的实际情况 进行制定。 4）由于试压工序是压力容器制造的最后一道工序，是对设备本体强度和设备各 部位密封点的检验，非常之重要。同时也是从技术方面保证试压安全性，所在制 造工艺中单列“试压工序卡”，明确了试压盲板规格、材质、形式以及试压回路 等技术要求。有的压力容器制造单位已明确3MPa以下的压力试验编制试压工序 卡，而3MPa以上的压力试验编制试压方案，这根据各压力容器制造单位具体情 况自行制定。
压力容器焊接工艺文件
压力容器焊接工艺文件
压力容器是一种高压力、高温的容器，用于贮存和运输各种液体和气体。
由于其特殊的工作环境，设计和制造过程要严格按照规范进行。
其中，焊接工艺是制造压力容器不可或缺的一部分。
压力容器焊接工艺文件是指所有关于焊接工艺的规范和要求，包括焊接材料、焊接方法、焊缝类型、焊接参数等。
这些文件需要由专业技术人员编制，以确保焊接过程中的安全性和可靠性。
一、焊接材料选择
在焊接压力容器时，应选择符合规范要求的焊接材料。
一般来说，焊接材料应与被焊接的金属具有相似的化学成分和机械性能。
焊接材料应进行严格的试验，并得到有效证明后才能使用。
二、焊接方法选择
选择适合的焊接方法是确保焊接质量的重要步骤。
常用的焊接方法包括手工电弧焊、埋弧焊、气体保护焊、激光焊等。
选择正确的焊接方法，可以确保焊缝质量，提高焊缝强度和密封性。
三、焊缝类型选择
在制造压力容器时，焊缝的类型也是至关重要的。
应根据不同的压力、温度和介质等条件，选择合适的焊缝类型。
常见的焊缝类型包括对接缝、环缝、搭接缝等。
四、焊接参数要求
焊接参数是决定焊接质量的关键因素。
焊接参数包括焊接电流、电压、焊接速度、焊接角度、焊接温度等。
在制定焊接参数时，需要考虑焊缝的类型、厚度、材料成分等因素，以确保焊缝的质量和性能。
综上所述，压力容器焊接工艺文件是制造压力容器必不可少的一部分。
在编制焊接工艺文件时，需要考虑到各种因素，以确保焊接过程的安全性和可靠性。
制定了合理的焊接工艺文件，可有效避免因焊接质量问题而产生的安全事故，提高压力容器的质量和性能。
压力容器焊接工艺文件
压力容器焊接工艺文件压力容器作为一种常见的工业设备，其在工业生产中具有重要的作用，能够储存、运输和加工各种流体，在许多行业中都占据着重要的地位，如石化、化工、能源等。
然而，随着生产技术的不断发展和设备的不断更新换代，压力容器的性能要求越来越高。
在此背景下，优化压力容器焊接工艺文件，已成为压力容器制造领域的一个重要问题。
工艺文件是指一系列记录了焊接工艺需要遵循的规程和步骤的文件。
在高精度的焊接工况下，工艺文件显得尤为重要，只有准确优化工艺文件，工艺才能得以保证。
1.工艺文件的重要性压力容器的焊接工艺文件，通常包括指导性文件和记录性文件两部分。
指导性文件主要包括焊件准备、电弧焊接、非电弧焊接等部分，记录了焊接工艺需要遵循的规程和步骤。
例如，在焊接过程中，需要严格按照工艺文件中的规定进行操作，如电弧焊需要确定焊接电流、电压、电极直径等参数；非电弧焊（如气焊、氧割）需要决定燃气种类、燃气流量、燃气压力等参数；还有对生产情况的详细记录，如焊接参数、对材质的质量检验等。
而记录性文件则是将焊接过程的所有细节记录下来，以便于随时查阅、追溯和研究。
在焊接过程中记录数据，对捕捉焊接过程中的突发事件、制造缺陷和可能的变异有很大帮助。
同时，合理的工艺文件对于加速工艺优化、提高产品质量、提高生产效率等方面也有着很大的促进作用。
2.工艺文件的影响因素工艺文件在影响焊接过程中，有很多因素会影响其优化效果，如焊接材质、形状、精度、工艺要求等。
(1)焊接材质不同的焊接材料，其熔点、松弛等特性会对焊接工艺产生不同的影响。
所以在确定工艺文件时，必须充分考虑不同焊接材料的物理性质和化学性质，做出预先的工艺优化。
(2)焊接形状不同的焊接形状也会影响焊接中的实际操作，如薄板、圆形材料、管道和金属板等等。
在制定工艺文件时，需要根据不同的焊接形状探索最佳的焊接方式和参数，以确保焊接效率和质量。
(3)焊接精度焊接精度是指焊接工艺能够保证设备直接关键部件在制造中保持重要维度的精度，对于大型设备的制造至关重要。
JB／T4708-2000__钢制压力容器焊接工艺评定标准释义
目录JB4708---2000《钢制压力容器焊接工艺评定》标准释义JB 4708---2000《钢制压力容器焊接工艺评定》标准释义一、前言JB4708－1992《钢制压力容器焊接工艺评定》发布之日起便结束了我国压力容器行业各方面没有一致认可的焊接工艺评定标准的局面，它的实施为确保压力容器焊接质量起到了积极推动作用。
JB4708－1992起草于1987年，当时国内焊接工艺评定刚刚起步，各方面对焊接工艺评定的认识并不完全相同。
各压力容器制造单位的焊接技术力量悬殊很大，一、二类压力容器制造单位中焊接专业人员普遍缺乏。
制订标准时充分考虑了面临的实际情况，而在相应条款中做出规定。
10多年来压力容器行业发生了巨大变化，数以10万计的评定项目提高了压力容器工作者对焊接工艺的认识，压力容器制造、安装单位的焊接技术素质普遍有了很大提高，国内近100家压力容器制造单位取得了美国机械工程师学会的授权证书及钢印，具有国际权威性的规范ASME《锅炉及压力容器规范》在国内越来越普及，影响极深。
全国压力容器标准化技术委员会充分考虑到JB4708－1992实施以来的重大变化，在1998年就将修订JB4708－1992列入了计划。
标准起草单位充分调研了标准的实施情况，认真对比ASME《锅炉及压力容器规范》第IX卷《焊接和钎焊评定》(1995年版)，严格按照修订标准程序，逐步提出讨论稿、征求意见稿、送审稿、报批稿。
本标准的修订原则是：在JB4708－1992实施后国内焊接工艺评定实践基础上，根据我国压力容器法规及标准规定，从实际出发积极参照采用ASME《锅炉及压力容器规范》第IX 卷《焊接和钎焊评定》，肯定合理条款，修正错误内容，增加相关章节，以使修改后的标准能切实有效保证压力容器焊接接头使用性能，力求其技术要求不低于美国同类标准，在国内同类标准中处于领先水平。
由于压力容器焊接工艺评定标准的专业性与实践性都非常强，真正认识与理解焊接工艺评定标准也绝非易事，需要认真学习相关专业知识和进行焊接工艺评定实践。
压力容器焊接工艺卡
焊接工艺课程设计任务书题目：ZY-1型反应釜的焊接工艺制定材料：16MnR焊接方法：CO2气体保护焊要求：1、看懂图纸2、根据相关标准画出焊缝布置图，并标注焊缝类别3、制定焊接工艺总则4、设计焊接工艺卡5、重要的焊缝制定相应的焊接工艺卡6、工艺卡中应标明焊接检验的方法及标准学生：班级：指导教师：16MnR的焊接性分析：16MnR的成分：热裂纹：16MnR是普通低合金钢，是锅炉压力容器专用钢，锅炉压力容器的常用材料。
它的强度较高、塑韧性零号。
常见交货状态为热轧或正火。
属低合金高强度钢，含Mn量较低。
16MNR作为压力容器用钢，S，P含量比16Mn要少一些。
含碳量比较低，且Mn/S 比较高，正常情况下不会出现热裂纹，但材质成分不合格或者因严重偏析使局部C、S含量偏高时，可能会出现热裂纹。
解决措施是：工艺上尽量减小熔合比，选择焊材是采用低碳焊丝H03MnTi和含Si02较低的焊剂（本次CO2保护焊不需要焊剂），以此降低焊缝中的含碳量，从而解决热裂纹的问题。
冷裂纹：钢种的淬硬倾向、含氢量和拘束应力是焊接时产生冷裂纹的三大主要因素。
下面也从这三方面分析16MnR的冷裂纹倾向。
1、淬硬倾向：16MnR的碳当量计算：CE=C+1/6Mn+1/15Cu+1/15Ni+1/5Cr+1/5Mo+1/5V=+1/6 +1/15 +1/5=+++=碳当量CE=<可以看出其基本么有淬硬倾向其含碳量低，在淬火时，如冷却速度不是太快，就会得到低碳马氏体组织，或者是铁素体珠光体组织，这些组织的硬度不高，故其淬硬倾向小，只有在冷却速度较快时，才会得到高碳马氏体组织，则有一定的淬硬倾向。
2、含氢量：焊缝中的氢主要来源于焊接材料中的水分、焊件坡口处的铁锈、油污，以及环境湿度等。
对16MnR来说，只要板厚不太大且冷却速度控制得当，由于焊接温度高，增强了氢的活动能力，大部分氢从焊缝中扩散逸出。
同时，当焊缝冷却时，其组织会由奥氏体向铁素体等转变，由于氢在奥氏体中的溶解度大大高于在铁素体中的溶解度，又会有部分氢逸出。
压力容器的焊接工艺流程
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NBT 47014-2011《承压设备焊接工艺评定》标准解析
NB/T 47014-2011《承压设备焊接工艺评定》标准解析一、我国压力容器焊接工艺评定标准的制定和演变过程。
我国压力容器焊接工艺评定标准的建立要追溯到七十年代末，随着焊接工艺技术的发展以及对工艺评定认识的加深，该标准经过了多次修订。
其演变过程为：（1）1980年颁布的JB741-80《钢制焊接压力容器技术条件》附录二。
（2）1985年颁布的JB3964-85《压力容器焊接工艺评定》代替JB741-80附录二。
（3）1992年颁布的JB4708-92《钢制压力容器焊接工艺评定》代替JB3964-85。
（4）2000年颁布的JB4708-2000《钢制压力容器焊接工艺评定》代替JB4708-92。
（5）2011年颁布的NB/T47014-2011《承压设备焊接工艺评定》代替JB4708-2000。
在2000年颁布JB4708-2000版后，为了对按92版标准评定的项目适用性做出答复，国家质监局于2001年下发了质技监办发【2001】003号文（关于执行JB4708-2000《钢制压力容器焊接工艺评定》标准的意见），提出了以往按92版做的工艺评定哪些可继续有效，哪些需要补做项目，并要求对继续有效的评定，要按2000版进行转化。
在GB713-2008《锅炉压力容器用钢板》标准发布后，国家质检总局以质检特函【2008】64号文《关于GB713-2008实行过渡期安排的通知》中，提出了由于钢板钢号的改变，对已进行的工艺评定需进行转换，但如何转换，没有明确规定。
二、NB/T 47014修订原则修订原则是国际上通用标准接轨并结合中国的法规和国内的实际情况，参照采用ASMEⅨ制定适用于我国锅炉、压力容器、压力管道三类产品的统一的焊接工艺评定标准。
目前国际上焊接方面的标准，虽然不断有ISO国际标准出台，但实际使用的还是两大体系的标准，即欧洲标准和泛太平洋地区使用的美国标准；焊接工艺评定也一样，欧洲采用的标准是EN288《金属材料的焊接工艺规程及评定》。
JB4708-2000钢制压力容器焊接工艺评定
JB/T 4744—2007目 次前 言 (II)1 范围 (1)2 规范性引用文件 (1)3 总则 (1)4 试件准备 (2)5 试件力学性能检验类别和取样 (3)6 检验方法和合格指标 (4)7 复验 (10)附录A（规范性附录） 钢制焊接气瓶产品焊接试件力学性能检验 (12)JB/T 4744—2007前 言本标准对JB 4744—2000进行修订。
本标准依据JB 4744—2000实施以来所取得的经验，参照国际同类标准进行了下列变动。
1. 将产品焊接试板改名为产品焊接试件。
2. 适用范围从压力容器扩大到锅炉、压力容器、气瓶和压力管道。
3. 增加铝制、钛制产品焊接试件，增加管状试件。
4. 撤消JB 4744—2000中第3章“符号”，增加“总则”。
5. 第4章修改试件准备。
6. 第5章修改试件力学性能检验类别、取样数量和位置。
7. 第6章修改拉伸试验方法和合格指标；修改弯曲试样尺寸和试验方法；修改冲击试验取样位置、数量和检验项目。
8. 第7章修改复验要求。
9. 增加附录A（规范性附录）“钢制焊接气瓶产品焊接试件力学性能检验”。
本标准从实施之日起，代替JB 4744—2000。
本标准由全国锅炉压力容器标准化技术委员会（SAC/TC 262）提出并归口。
本标准负责起草单位；本标准主要起草人；参加本标准编制工作的单位及人员有；本标准于2000年8月首次发布。
本标准由全国锅炉压力容器标准化技术委员会（SAC/TC 262）负责解释。
IIJB/T 47442007—承压设备产品焊接试件的力学性能检验1 范围本标准规定了承压设备（锅炉、压力容器、气瓶和压力管道）产品焊接试件准备、试样制备、检验方法和合格指标。
本标准适用于承压设备产品焊接试件的力学性能检验。
产品焊接试件包含产品焊接试板、产品检查试件，模拟环和鉴证环。
2 规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。
凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。
JBT4709-2007钢制压力容器焊接规程-中质协质量保证中心成都
JB/T 4709—2007目 次前言 (Ⅱ)1 范围 (1)2 规范性引用文件 (1)3 通用焊接规程 (1)4 钢材、铝材、钛材专用焊接规程 (5)附录A（资料性附录）特种材料焊接坡口形式与尺寸 (20)附录B（规范性附录）复合金属焊接规程 (31)附录C（资料性附录）焊缝位置的规定范围 (34)IJB/T 4709—2007前 言本标准对JB/T4709-2000进行修订。
本标准依据JB/T4709-2000实施以来所取得的经验，参照近期国际同类标准进行了下列修改：①增加了焊接方法、钛材和铝材焊接规程、附录A特种材料坡口形式和尺寸以及附录C焊缝位置的规定范围。
② 4.1条中修订焊接材料选用原则、常用钢材预热温度、后热温度以及焊后热处理规定。
③ 4.1条增加预热温度测量位置规定。
④删除JB/T4709-2000中附录B。
本标准从实施之日起，代替JB/T4709-2000。
本标准附录A是资料性附录本标准附录B是规范性附录本标准附录C是资料性附录本标准由全国锅炉压力容器标准化技术委员会提出并归口。
本标准负责起草单位：本标准主要起草人：参加本标准编制工作的单位及人员有：本标准于1992年4月首次发布本标准由全国锅炉压力容器标准化技术委员会负责解释。
IIJB/T 4709—2007压力容器焊接规程1 范围本标准规定了钢制、铝制和钛制压力容器焊接的基本要求。
本标准适用于气焊、焊条电弧焊、埋弧焊、钨极气体保护焊、熔化极气体保护焊、等离子弧焊、电渣焊、气电立焊和螺柱焊焊接的压力容器。
2 规范性引用文件下列文年中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。
凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修改版均不适用于本标准。
然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。
凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。
GB/T 3190—1996 变形铝及铝合金化学成分GB/T 13814—1992 镍和镍合金焊条GB/T 14957 熔化焊用钢丝GB/T 15620—1995 镍及镍合金焊丝JB 4708 承压设备焊接工艺评定JB/T 4730.1～4730.6(以下简称 JB/T 4730) 承压设备无损检测JB/T 4733 压力容器用爆炸焊接复合板JB/T 4745 钛制焊接容器JB/T 4747 承压设备用焊接材料技术条件YB/T 5091—1993 惰性气体保护焊接用不锈钢棒及钢丝YB/T 5092—2005 焊接用不锈钢丝《锅炉压力容器压力管道焊工考试与管理规则》3 压力容器通用焊接规程3.1 焊接材料3.1.1焊接材料包括焊条、焊丝、焊带、焊剂、气体、电极和衬垫等。
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压力容器存档资料目录产品编号R110062
压力容器外来图样审核记录DM/JS07
压力容器施焊焊工明细表
编制日期审核日期C检监员日期
压力容器材料明细表第1页共2页
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焊接材料汇总表
7 / 57
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焊接工艺指令卡
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焊接工艺指令卡
10 / 57
接头焊接工艺卡共20页第5页
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接头焊接工艺卡共20页第15
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焊接位置
焊接层次焊接方法
填充材料焊接电流
电弧
电压(V)
焊接速度
(cm/min)
气体流量
(L/min)
线能量
KJ/min
预热温度(℃)
型(牌)号直径
(mm)
极性电流(A)
层间温度(℃) ≤50
焊后热处理正1 焊条电弧焊A022 ф3.2 直流
反接
90～120 20～22 8～9 12～19.8
后热正2 焊条电弧焊A022 ф4.0 直流
反接
160～180 20～22 10～12 16～23.8
钨极直径(mm) 正3 焊条电弧焊A022 ф4.0 直流
反接
160～180 20～22 10～12 16～23.8
喷嘴直径(mm) 正4 焊条电弧焊A022 ф4.0 直流
反接
160～180 20～22 10～12 16～23.8
气体成份
接头焊接工艺卡共20页第16页
焊接层次顺序示意图：
母材1 00Cr17Ni
14Mo2
厚度(mm) 8 焊接工艺卡编号DMH-Ⅶ2-2-3-4/6
母材2 00Cr17Ni
14Mo2Ⅱ
厚度(mm)
3.5
4
图号SB25-83-1
母材3 厚度(mm) 接头名称接管与筒体
焊接顺序正1、正2、正3、反1 接头型式角接
坡口型式V 接头编号D3、D4、D5、D6
坡口角度(℃) 50±5°焊接工艺评
定报告编号
2011 HP-12
2010HP-05
钝边(mm) 0.5～1.5 焊缝余高（mm）焊工持证项目SMAW-Ⅱ-6FG-9/18-F3J
23 / 57
接头焊接工艺卡共20页第17页
24 / 57
钝边(mm) 焊缝余高（mm） 4 GTAW-Ⅳ-6FG-3/18-02
组装间隙(mm) 备注：
焊接位置平位
焊接层次焊接方法
填充材料焊接电流
电弧
电压(V)
焊接速度
(cm/min)
气体流量
(L/min)
线能量
KJ/min
预热温度(℃)
型(牌)号直径
(mm)
极性电流(A)
层间温度(℃) ≤50
焊后热处理正1 钨极氩弧焊ER316L ф2.5 直流
正接
80～10012~13 10~13 6~7 4.4~7.8
后热正2 钨极氩弧焊ER316L ф2.5 直流
正接
80～10012~13 10~13 6~7 4.4~7.8
钨极直径(mm) Φ2.5
喷嘴直径(mm) Φ8.0
气体成份
接头焊接工艺卡共20页第18
页-
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焊接层次顺序示意图：
母材1 Q345R 厚度(mm) 焊接工艺卡编号DMH-Ⅱ-2-3-10/8
母材2 Q345R 厚度(mm) 图号SB25-83-1
母材3 厚度(mm) 接头名称隔板与封头
焊接顺序1、2、3 接头型式角接
坡口型式接头编号D12
坡口角度(℃) 焊接工艺评
定报告编号
2011HP-10
钝边(mm) 焊缝余高（mm）焊工持证项目SMAW-Ⅱ-6FG-12/18-F3J
组装间隙(mm) 0～1备注：
焊接位置
焊接层次焊接方法
填充材料焊接电流
电弧
电压(V)
焊接速度
(cm/min)
气体流量
(L/min)
线能量
KJ/min
预热温度(℃)
型(牌)号直径
(mm)
极性电流(A)
层间温度(℃) ≤50
焊后热处理消除应力 1 焊条电弧焊J507 ф3.2 直流
反接
90～12020～228～9 14.5～20.8
后热 2 焊条电弧焊J507 ф4.0 直流
反接
160～18020～2210～12 16～23.8
钨极直径(mm)
喷嘴直径(mm)
气体成份
26 / 57
接头焊接工艺卡共20页第19页
焊接层次顺序示意图：
母材1 00Cr17Ni14
Mo2
厚度(mm) 焊接工艺卡编号DMH-Ⅶ2-2-3-6
母材2 00Cr17Ni14
Mo2Ⅱ
厚度(mm) 图号SB25-83-1
母材3 厚度(mm) 接头名称底座板与筒体焊接顺序1、2、3 接头型式角接
坡口型式接头编号D13、D14
坡口角度(℃) 焊接工艺评
定报告编号
2011 HP -12
钝边(mm) 焊缝余高（mm）焊工持证项
目
SMAW-IV-6FG(K)-9/18-F4
组装间隙(mm) 0～1备注：焊接位置
焊接层次焊接方法
填充材料焊接电流
电弧
电压(V)
焊接速度
(cm/min)
气体流量
(L/min)
线能量
KJ/min
预热温度(℃)
型(牌)号直径
(mm)
极性电流(A)
层间温度(℃) ≤50
焊后热处理 1 焊条电弧焊A022 ф3.2 直流
反接
90～12020～228～9 14.5～20.8
后热 2 焊条电弧焊A022 ф4.0 直流
反接
160～18020～2210～12 16～23.8
钨极直径(mm)
喷嘴直径(mm)
气体成份
27 / 57
接头焊接工艺卡共20页第20页
焊接层次顺序示意图：
母材1 00Cr17Ni14
Mo2
厚度(mm) 14 焊接工艺卡编号DMH-Ⅰ/Ⅶ2-2-3-3/6
母材2 Q235B 厚度(mm) 3 图号SB25-83-1 母材3 厚度(mm) 接头名称铭牌座与筒体焊接顺序接头型式角接
坡口型式接头编号D15、D16
坡口角度(℃) 焊接工艺评
定报告编号
2011 HP -17
钝边(mm) 0~1 焊缝余高（mm）焊工持证项目SMAW-Ⅳ-3G-12-F4
组装间隙(mm) 0~1 备注：
焊接位置
焊接层次焊接方法
填充材料焊接电流
电弧
电压(V)
焊接速度
(cm/min)
气体流量
(L/min)
线能量
KJ/min
预热温度(℃)
型(牌)号直径
(mm)
极性电流(A)
层间温度(℃)
焊后热处理焊条电弧焊A042 ф3.2 直流
反接
70～10020～22 8～9 9.3～16.5
后热
钨极直径(mm)
喷嘴直径(mm)
气体成份
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29 / 57
30 / 57。