栏杆计算书 (2)
栏杆受力计算书
栏杆受力计算书尊敬的客户：根据您的要求，本文将为您提供栏杆受力计算书。
为保证栏杆的稳定和安全性，需要对其进行受力计算。
一、栏杆的基本参数栏杆材料：不锈钢栏杆高度：1.2米栏杆长度：5米栏杆形式：平面直线形二、栏杆受力计算步骤1. 各部分受力分析栏杆由多个垂直相连的立柱组成，每个立柱受到上方水平分布荷载和自重的作用力。
此外，由于栏杆高度较高，存在抗风作用力。
2. 栏杆自重计算栏杆自重可通过材料密度和截面积进行计算。
不锈钢的密度为ρ = 7.93 g/cm³。
栏杆的截面积为A = 高度 ×厚度。
根据材料厂商提供的数据，不锈钢板的厚度为0.5厘米。
计算得出栏杆自重W1 = ρ × A × 长度。
3. 上方水平分布荷载栏杆上方可能会有人员推搡栏杆的情况，根据设计要求，为了确保栏杆的抗倾覆能力，我们假设上方水平分布荷载为100牛顿/米。
4. 抗风作用力计算栏杆的高度较高，所以需要考虑可能的抗风作用力。
根据设计标准，假设风压力为每平方米300牛顿，计算得出抗风作用力W3 = 风压力 ×平面投影面积。
5. 栏杆受力计算（1）立柱受力计算立柱受到自重、上方水平分布荷载和抗风作用力的作用力。
计算得出立柱受力总和W Total = W1 + W2 + W3。
（2）栏杆底部受力计算栏杆底部受到立柱受力和自身受力的作用力。
根据静力学原理，底部对角受力为立柱受力总和的平方根。
计算得出底部对角受力W Bottom = √(W Total² + W1²)。
三、计算结果1. 栏杆自重计算栏杆自重W1 = ρ × A × 长度 = 7.93 g/cm³ × 1.2米 × 0.5厘米 × 5米 = 11.895千克。
2. 抗风作用力计算抗风作用力W3 = 风压力 ×平面投影面积 = 300牛顿/平方米 × (1.2米 × 5米) = 1800牛顿。
LT-3.01栏杆计算书
栏杆计算书根据已知条件：栏杆立杆间距1∙48m,(立柱处为双圆管)高度为1.2m。
根据工程结构通用规范4214：栏杆水平荷载为1.OKN/m,竖向荷载为1.2KN/m。
立杆计算：M=1.5X1.2X1.0×1.48=2.664kn.mN=1.5x1.2=1.8kn立柱处为双圆管：1.1基本信息计算目标:截面验算截面受力状态:绕X轴单向受弯材料名称:Q235材料抗拉强度(N∕mm2):215.0材料抗剪强度(N∕mm2):125.0轴心力N(kN):0.000剪切力FX(kN):O.000剪切力Fy(kN):0.000弯矩Mx(kN-In):1.330弯矩My(kN-In):0.0001.2截面信息截面类型:钢管:d=50(mm)截面抵抗矩Wx1(cm3): 6.162 Wx2(cm3): 6.162Wy1(cm3): 6.162 Wy2(cm3): 6.162截面塑性发展系数γx1:1.15γx2: 1.15γy1:1.15 γy2:1.15截面半面积矩Sx(cm3): 4.243 Sy(cm3): 4.243截面剪切面积Ax(cm2): 5.781 Ay(cm2): 5.781截面惯性矩Ix(cm4): 15.405 Iy(cm4): 15.405截面附加参数参数名参数值d:50(mm)t:4(mm)2分析结果最大正应力。
：187.685(N∕mm2)平均剪应力τ：0.000(N∕mm2)FX作用下的剪应力最大值τmax:0.000(N∕mm2)Fy作用下的剪应力最大值τmax:O.000(N∕mm2)注意：本程序计算未考虑合成剪力最大剪应力值Iσ=187.7∣≤f=215.0(N∕mm2)∣f/O1=1146满足Iτ=O.O∣≤fv=125.0(N∕mm2)∣fv/τ∣=99999.OOO满足栏杆水平管抗弯验算：水平管弯矩为M=1.5X1∕8X1.0×1.48X1.48=0.4107kn.m1输入数据1.1基本信息计算目标:截面验算截面受力状态:绕X轴单向受弯材料名称:Q235材料抗拉强度(N∕mm2):215.O材料抗剪强度(N∕mm2):125.O轴心力N(力)：0.OOO剪切力FX(kN):O.000剪切力Fy(kN):O.000弯矩Mx(kN-In):0.420弯矩My(kN-m):0.0001.2截面信息截面类型：钢管:d=60(mm)截面抵抗矩Wx1(cm3): 7.293 Wx2(cm3): 7.293Wy1(cm3): 7.293 Wy2(cm3): 7.293截面塑性发展系数γx1:1.15 γx2:1.15γy1:1.15 Yy2:1. 15截面半面积矩Sx(cm3): 4.878 Sy(cm3): 4.878截面剪切面积Ax(cm2): 5.372 Ay(cm2): 5.372截面惯性矩Ix(cm4):21.878 Iy(cm4): 21.878截面附加参数参数名参数值d:60(mm)t:3(mm)2分析结果最大正应力。
阳台栏杆和护窗栏杆计算书6.5
海口市海航豪庭项目阳台护窗栏杆计算文件一：工程概况基本参数：1：本工程为海口市海航豪庭项目阳台，阳台栏杆材质为氟碳喷涂喷涂铝合金。
护窗栏杆材质为镀锌，表面氟碳喷涂喷涂防腐。
2：计算阳台栏杆以横杆跨度：W=1154mm；立柱高度1.1米；次立杆高度0.77米为例进行计算3：计算护窗栏杆以横杆跨度：W=1234mm；立柱高度0.9米；次立杆高度0.73米为例进行计算4：护栏用途：住宅二：阳台栏杆计算1.阳台栏杆横杆计算(30x30x1.2)1>横杆截面特性横杆截面尺寸为30x30x1.2方管高度 H=30(mm)翼缘宽 Bu=30(mm)腹板外缘宽 B1=30(mm)腹板厚 Tw=1.2(mm)翼缘厚 Tu=1.2(mm)截面积 A=224.0(mm2)单重 g=1.758(kg/m)x轴惯性矩 Ix=2.9419X1e4(mm4)x轴抵抗矩 Wx=1.9612X1e3(mm3)x轴回转半径 ix=11.4601(mm)x轴半截面面积矩 Sx=1.1780X1e3(mm3)y轴惯性矩 Iy=2.9419X1e4(mm4)y轴抵抗矩 Wy=1.9612X1e3(mm3)y轴回转半径 iy=11.4601(mm)y轴半截面面积矩 Sy=1.1780X1e3(mm3)扭转惯性矩 It=5.8837X1e4(mm4)2>阳台栏杆横杆荷载计算按规范GB50189-2001第5.5.2条规定：住宅、宿舍、办公楼、旅馆、医院、托儿所、幼儿园取1.0KN/m的均布荷载；本工程中考虑q k1=1.0N/mm的均布荷载标准值。
3>护栏横杆强度计算：(1)横杆在荷载作用下的弯矩计算值：M：弯矩计算值(N·mm)；q：横杆上作用的均布荷载计算值(N/mm)；L：横杆跨度(mm)；M=q1W2/8=1.2×q k1W2/8=1.2×1×11542/8=233051N·mm(2)抗弯强度校核：按简支梁抗弯强度公式,应满足：M/γW n≤f上式中：M：弯矩计算值(N·mm)；Wn：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)；γ：塑性发展系数：对于非铝合金龙骨，参照JGJ133或JGJ102规范,取1.05；对于铝合金龙骨，参照最新《铝合金结构设计规范》GB 50429-2007，取1.00；此处取：γ=1.0；f：横杆的抗弯强度计算值，取215MPa；则：M/γWn=233051/1.0/1962=119MPa≤215MPa横杆的抗弯强度满足要求。
不锈钢栏杆计算书全套
不锈钢栏杆计算书全套一、计算依据L《建筑结构荷载规范》GB 50009-20122、《钢结构设计标准》GB 50017-20173、《建筑防护栏杆技术标准》JGJΛ470-2019二、基本参数防护栏杆顶部横杆距离地面高度H(m) =0.9立杆间距∣a(m)= 2横杆间距s(m) =0.3横杆与立杆连接方式：焊接防护栏杆固定位置：混凝土防护栏杆底部固定方式：化学螺栓三、荷载设计横杆承受集中荷载标准值Fbk(kN) =1立柱顶部承受水平集中荷载标准值FZk(I<N)= 1防护栏杆计算不考虑风荷载四、横杆验算横杆材质及类型方钢管截面类型①63χL2抗弯强度设计值[f](N∕mm2=) 205弹性模量E(N∕mm2)= 206000截面惯性矩I(Cm4) =11.13截面抵抗矩W(Cm3)= 3.53允许挠度1/100横杆按简支梁模型计算：L强度验算横杆所受最大弯矩设计值M=γ0γQ(Fbkla∕4)=0.9 X 1.4 × (1 × 2∕4)=0.63kN.m σ = M/W = 0.63× 106/3530 = 178.47N∕mm2≤[f]= 205N∕mm2满足要求!2、挠度验算横杆所受最大挠度VmaX=Fbkla3/(48EI) = lχ23∕(48χ206000χlL13 ×104)=0mm≤[v] = la/100 = 2000/100 = 20mm满足要求！五.立杆验算横杆材质及类型方钢管截面类型□50×50×2抗弯强度设计值[f](N∕mm2) =205弹性模量E(N∕mm2) =206000截面惯性矩I(Cm4) =14.77截面抵抗矩W(Cm3)= 5.91允许挠度1/100立杆按悬臂梁模型计算：L强度验算立杆所受最大弯矩设计值M=γ0γQ(FzkH)=0.9×1.4×(l ×0.9) = 1.134kN.m σ= M/W = 1.134× 106/5910 = 191.88N∕mm2≤ [f] = 215N∕mm2 满足要求！2、挠度验算立杆所受最大挠度VmaX=FZi<H3∕(3EI) = lχl.23∕(3χ 206000 × 14.77 × 104)=Omm ≤ [v] = H/100 = 1200/100 = 12mm 满足要求！六、螺栓验算化学螺栓直径d(mm) =12化学螺栓抗拉强度设计值[ft] (N/m m2)=170螺栓个数n =4螺栓间距s(mm)= 70外力造成立杆底部弯矩设计值M = 1.134kN.m螺栓所受拉力设计值N = M/(sχ2) = L134χl06∕(70χ2)=81OON单个螺栓截面积A= π d2∕4=3.14 X 122∕4=113.04mm2N∕A=8100∕113.04=71.66N∕mm2≤[ft] = 170N∕mm2满足要求!。
栏杆计算书-G
商务城人才公寓玻璃护栏设计计算书设计：校对：审核：批准：苏州工业园区国发国际建筑装饰工程有限公司二〇一〇年十月目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)1.1 幕墙设计规范： (1)1.2 建筑设计规范： (1)1.3 玻璃规范： (2)1.4 钢材规范： (2)1.5 胶类及密封材料规范： (2)1.6 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (3)1.7 土建图纸： (3)2 基本参数 (3)2.1 栏杆所在地区 (3)2.2 地面粗糙度分类等级 (3)2.3 抗震设防 (3)3 栏杆承受荷载计算 (4)3.1 风荷载标准值的计算方法 (4)3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (5)3.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (5)3.4 垂直于栏杆平面的分布水平地震作用标准值 (5)3.5 作用效应组合 (6)4 栏杆横杆计算 (6)4.1 栏杆横杆荷载计算 (7)4.2 栏杆横杆强度计算 (7)4.3 栏杆横杆挠度计算 (8)5 栏杆立杆计算 (8)5.1 栏杆立杆荷载计算 (8)5.2 栏杆立杆抗弯强度校核 (10)5.3 栏杆立杆挠度计算 (10)6 栏杆玻璃的计算 (11)6.1 玻璃板块荷载计算 (12)6.2 玻璃的强度计算 (13)6.3 玻璃最大挠度校核 (13)7 栏杆与主体结构连接计算 (14)7.1 后置埋件计算 (14)7.2 栏杆与锚板焊缝连接验算 (19)玻璃护栏设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙设计规范：《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127-2001《点支式玻璃幕墙支承装置》 JG138-2001《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 JG139-2001《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009《建筑瓷板装饰工程技术规范》 CECS101：98《建筑幕墙》 GB/T21086-2007《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001《小单元建筑幕墙》 JG/T216-20081.2建筑设计规范：《地震震级的规定》 GB/T17740-1999《钢结构防火涂料》 GB14907-2002《钢结构设计规范》 GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-95(2005年版)《高处作业吊蓝》 GB19155-2003《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-95《工程网络计划技术规程》 JGJ/T121-99《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2001《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008《建筑工程预应力施工规程》 CECS180：2005《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订) 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001(2008年版)《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑物防雷设计规范》 GB50057-94(2000年版)《冷弯薄壁型钢结构设计规范》 GB50018-2002《民用建筑设计通则》 GB50352-2005《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85-20021.3玻璃规范：《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2002 《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002 《防弹玻璃》 GB17840-1999《平板玻璃》 GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》 GB15763.3-2009 《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-2005 《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB15763.1-2009 《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB17841-2008《热弯玻璃》 JC/T915-2003《压花玻璃》 JC/T511-2002《中空玻璃》 GB/T11944-2002 1.4钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《不锈钢棒》 GB/T1220-2007 《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-2009 《不锈钢冷轧钢板及钢带》 GB/T3280-2007 《不锈钢热轧钢板及钢带》 GB/T4237-2007 《不锈钢丝》 GB/T4240-2009 《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000 《擦窗机》 GB19154-2003《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006 《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995 《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008 《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007《耐候结构钢》 GB/T4171-2008 《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997 《合金结构钢》 GB/T3077-1999 《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-2002 《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000 《碳钢焊条》 GB/T5117-1999 《碳素结构钢》 GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007 《优质碳素结构钢》 GB/T699-1999《预应力筋用锚具、夹具和连接器》 GB/T14370-2000 1.5胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 JC887-2001《工业用橡胶板》 GB/T5574-1994《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-2007《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T174-2005《建筑装饰用天然石材防护剂》 JC/T973-2005《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》 JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-2007《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-1999《石材用建筑密封胶》 JC/T883-2001《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》 GB/T531-1999《修补用天然橡胶胶粘剂》 HG/T3318-2002《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486-2001《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-20031.6《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.7土建图纸：2 基本参数2.1栏杆所在地区上海地区；2.2地面粗糙度分类等级栏杆属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。
栏杆计算书
栏杆扶手荷载计算
栏杆（扶手）长度（mm） 1200
扶手受到的弯矩 （kN.m）
截面面积（mm2）
长（mm）
50
型材规格 宽（mm）
30
0.252
304
厚度（mm）
2
标准数值 水平荷载标准值： 水平荷载设计值： 弹性模量： 抗弯强度设计值：
3008.355556
83.77
2.904531701
扰度是否达标 是
截面惯性矩 （mm4）
截面抵抗矩 （mm3）
立柱强度验算（N.mm-2） 扰度验算（mm）
235933.25
9437.33
155.41
9.128521236
扰度是否达标 是
允许扰度（mm） 5.000
允许扰度（mm） 9.167
抗弯强度设计值：
数值 1 1.4 206000 215
单位 kN kN N.mm-2 N.mm-2
强度是否达标 是
托儿所，幼儿园取0.5KN/m的均布荷载 ，展览馆，体育场取1.0KN/m的均布荷载
截面惯性矩 （mm4）
截面抵抗矩 （mm3）
立柱强度验算（N.mm-2） 扰度验算（mm）
45125.33333
数值 1 1.4 206000 220
单位 kN.m-1 m.kPa N.mm-2 N.mm-2
强度是否达标 是
栏杆立柱荷载计算
立柱高度（mm）
1100
长（mm）
50
型材规格 宽（mm）
50
厚度（mm） 3.5）
1.54
栏杆计算书123.
栏杆计算书基本参数:重庆地区基本风压0.300kN/m2抗震7度(0.10g)设防《建筑结构可靠度设计统一标准》GB 50068-2001《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001《建筑抗震设计规范》GB50011-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《钢结构设计规范》GB50017-2003《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003《浮法玻璃》GB 11614-1999《钢化玻璃》GB/T9963-1998《建筑结构静力计算手册》《本工程设计要求总则》《混凝土结构加固设计规范》玻璃栏杆计算1TA-WL19假设共有10榀, 则每榀宽1357mm,高975mm.1.1、荷载计算(1)、风荷载标准计算：标高为96.0m处风荷载,按维护结构计算,按C类区计算风压W(J):基本风压W(J)=0.55kN/㎡β: 96.0m高处阵风系数(按C类区计算)β=1.60-0.02X4/10=1.608μ(B):96.0m高处风压高度变化系数(按C类计算):(GB50009-2001) μ=1.62+0.08×6/10=1.668μ(T):风荷载载体型系数按《建筑结构荷载规范》GB2009-2001第7.3.3条取μ(T)=-1.20 W(J)=β×μ(B)×μ(T)×W(J)=1.608×1.668×1.2×0.550=1.770kN/㎡(2)、风荷载设计值：W：风荷载设计值（kN/㎡）（W）：风荷载作用效应的分项系数：1.4按该工程《设计要求总》则中的规定取W=1.4×2.80=3.92kN/㎡(3)、地震作用计算E(K)=β×a×Gβ:动力放大系数,取5.0a:水平地震影响系数最大值,取0.08G:幕墙构件的自重,0.307kN/㎡故E(K)=0.123kN/㎡1.2 玻璃的选用校核本处选用玻璃种类为:钢化夹胶玻璃1.21、玻璃面积:B:该处玻璃栏杆分格宽:1.267mH:该处玻璃栏杆公格高:0.895mA:该处玻璃板块面积:A×B×H=1.267×0.895=1.134㎡1.2.2、该处玻璃板块自重:G玻璃板块自重T:玻璃板块厚度:12.0㎡玻璃的重力密度为:25.6KN/㎡G=25.6×t/1000=25.6×12/1000=0.307kN/㎡1.2.3该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用：(E):地震作用分项系数：1.3Ｅ：垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值（kN／㎡）E=γ(E)×E(K)=1.3×E(K)=1.3×0.123=0.160kN/㎡1.2.4作用于楼面与栏杆顶之间的均匀分布荷载1kN/㎡:设计值q(L)=1.4×1=1.4kN/m作用于栏杆顶的均匀分布线荷载0.75kN/㎡设计值q(L)=1.4×0.75=1.05kM/㎡1.2.5荷载组合参照《建筑结构荷载规范》ＧＢ2009-2001，用于强度计算时采用以下组合：1.4q(L)+0.6×1.4×W(k)1.4W(k)+0.6×1.4×q(L)1.3E(K)+0.2×1.4×W(k)+0.5×1.4×q(L)综合以上荷载的大小，本处强度计算可仅考试组合Ｑ＝1.4W(k)+0.6×1.4×q(L)=4.76kN/㎡1.2.6玻璃的强度、扰度计算：校核依据：o≤f(g)=84.000N/m㎡W(k):垂直于玻璃平面的风荷载标准值(M/m㎡)E(k):垂直于玻璃平面的地震作用标准值（Ｎ/m㎡）q(L):作用于楼面与标杆顶之间的均匀分布荷载（Ｎ/m㎡）σ(WK):在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值（Ｎ/m㎡）σ(EK):在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃截的最大应力标准值（Ｎ/m㎡）θ：参数η折减系数,可由参数θ按表６．１．２－２采用a：玻璃短边边长：８９５mmb:玻璃长边边长１２６７mmt1,t2：玻璃的厚度：t1＝t2=6.0mmm:玻璃板的弯矩系数，按边长比a/b查表6.1.2-1得：m=0.0742+0.064/0.05×(0.0683-0.0742)=0.0734在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值计算（Ｎ/m㎡）θ＝（Ｗ（k）+0.5×q(EK))×a4/(E×t4)=2.13η：折减系数，按0＝2.13查表得：100风荷载作用应力：σ(Ｗk）=σ2(Wk)=6×m×W(k)×a2×η/t2= 6×0.0734×2.8/2/103×8952×1.00/62=13.72N/m㎡活荷载作用应力：σ1(EK)= σ2(Ek)=6×m×E(K)×a2×η/t2=6×0.0734×1/2/103×9302×1.00/62=4.9N/m㎡玻璃最大应力设计值：采用组合：1.4Ｗ（k）+0.6×1.4×q(L)σ=1.4σ(Wk)+0.6×1.4×σ1(Wk)=23.32N/m㎡<f(g)=84.000N/m㎡玻璃强度满足要求！D(f):在风荷载标准值作用下扰度最大值（mm）D:玻璃的刚度（Ｎ·mm）Te:玻璃等效厚度：te=（t13+t23）=7.56mmV:泊松比，按JGJ102-2003 5.2.9条采用,取值为0.20u: 扰度系数:0.0073η：1.00D=(E×te3)/12(1-v2)=2700.5(N·m)D(f)=u×(W(k)+0.6×q(L)×a4×η/D=5.82(mm)由于玻璃的最大扰度d(f)=5.82mm,小于玻璃短边边长的60分一12.917(mm)玻璃的扰度满足要求!以下利用有限元软件sap进行计算,计算模型如下图1.3无玻璃扶手栏杆计算对强度和跨中扰度按照横边框两端固接计算，故两端弯矩最大（１）扶手栏杆采用２５×５０×２镀锌矩开管组合而成，其截面特性如下：Ａ＝284㎡Ix=29604mm4,Iy=9079mm4Wx=2368.293mm3,Wy=3603.147mm3(2)作用有均匀分布活荷载q（L）:分布活荷载标准值0.75kN/m 活荷载作用方向分沿竖向和水平方向（3）扶手栏框弯矩（剪力产生作用较小，可忽略）由于打手栏长度较大，在与墙嵌固外弯矩最大荷载在端部产生弯矩Ｍ（Ｌ）（kN·m）M(L)=0.254N·m(4)扶手栏强度计算活载沿竖向：σ＝Ｍ/r/Wx=0.254×106/1.05/2368=79.5N/mm2<215N/mm2活载沿水平方向：σ＝Ｍ（Ｌ）//Ｗy=0.318×106/1.05/3603+0.004×106/1.05/2368强度满足要求（５）扶手栏扰度计算仅计算活荷载沿竖向：Ｕ(max):扶手栏杆沿竖向最大扰度U(max)=4.0mm<9mm<2714/250=10.9mm扰度满足要求（６）扶手扶手栏焊缝抵抗矩：Ｗw=(15.66×55.663/12-10×503/12)/(55.66/2)=17603.1mm3焊缝承受弯矩：Ｍ＝0.254kN·m剪力：Ｖ＝0.825kN采用角焊缝，宽4mm，在弯矩作用下其最大应力为σ1＝Ｍ/Ｗw=58.5N/mm2<160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ2＝V/Aw=2.2N/m㎡<160/m㎡弯剪共同作用下应力为σ＝σ12+σ222)1/2=58.6N/m㎡<160N/m㎡故焊缝满足要求．1．4玻璃横边框计算：强度和跨中扰度按照横边框两端固接计算，故两端弯矩最大（1）横边框采用两根50×10方铁拼成，故其截面特性如下：Ａ=1000m㎡I=208333m㎡W=8333㎜2(2) 横边框弯矩：Ｍ：荷载作用在跨中产生弯矩最大（kＮ·m）M=0.285kN·m(3) 横边框强度计算σ＝Ｍ/γ/w==34.2N/mm<215N/mm2 强度满足要求！（４）横边框扰度计算Ｕ（max ）: 横边框最大扰度Ｕ（max ）=Q(1)4 /384/E/1=5.66mm<10.9mm<2714/250=10.9mm扰度可以满足要求！（５)边框焊缝验算焊缝抵抗矩：W w =(25.66×55.663/12-20×503/12)/(55.66/2)=5759.8mm 3焊缝面积：Ａw =25.66×55.66-20×50=428.0mm 2栏杆条端部焊缝承受弯矩：Ｍ＝0.105kN ·m剪力：Ｖ＝0.878kN采用角焊缝，宽4kN,在弯矩作用下其最大应力为σ ＝Ｍ/Ｗw=18.2N/mm 2<160N/mm 2在剪力作用下其最大应力为σ2=V/A w =2.1N/mm 2<160Nmm 2弯剪共同作用下应力为σ＝（σ12＋σ22）1/2＝18.3Ｎ/2故焊缝满足要求．1.5 玻璃竖边框计算：（1）竖边框采用两块50×10的扁铁在一起，其截面特性如下：Ａ＝1000mm2 I=208333mm 4W=8333mm 3 i=A I /=14.4mm(2)竖边框弯矩：Ｍ：荷载作用产生剪力（kN ·m ）M=1.312kN ·mV:荷载作用产生弯矩（kN ）V=1.312kN ·mN:活载作用下的竖向力：Ｎ＝0.75×1.4×1.357＝1.42kN(3)竖边框强度计算强度计算：根据JGJ102-2003 6.3.7得到竖边框在压弯作用下的强度计算公式为A N ＋WM ≤∮ 1.42×1000/1000+1.312×106 /(1.05×8333)=151.4N/mm 2<215/mm 2稳定计算：根据ＪＧＪ１０２－２００３ 6.3.8-1,得到竖边框在压弯作用下的承载力计算公式为 ￠N +NE N W M /8.01(-γ≤f,N E = ２E λπ1.14长细比λ＝２×０.975/0.0144=135.4查表得ψ＝０．３７λ＝1.05N E = 3.14×2.06×105×1000/(1.1×135.42)32.08kNK φN +Ｅ）Ｗ（１－０．８Ｎ／ＮＭλ＝1420/(0.37×1000)+1.312×106/(1.05×8333×1-0.8×1.42/32.08))=159.3N/mm 2<215N/mm 2剪力作用下：τ＝V/A=1.31N/mm 2<215N/mm 2弯剪共同作用下：σ＝（τ2+σ2）1/2=159.3N/mm 2<215N/mm 2强度满足要求！（４）竖边框扰度计算U(max):竖边＝5.4mm<9mm<2714/250=10.9mm扰度可以满足要求！（５）边框焊缝又验算焊缝抵抗矩：Ｗw=25.66×55.663/12-2×503/12/(55.66/2)=5759.8mm 3焊缝面积：Ａw =25.66×55.66-20×50=428.0mm 2栏杆条端部焊缝承受弯矩：Ｍ＝1.312kN ·m剪力：Ｖ＝2.8kN采用角焊缝，宽4mm ，在弯矩作用下其最大应力为σ＝Ｍ/Ｗw =227.8N/mm 2>160N/mm 2在剪力作用下其最大应力为σ2＝Ｖ/Ａw=6.5N/mm 2<160N/mm 2弯剪共同作用下应力为σ（σ12+σ22）1/2＝281.7Ｎ/mm 2＞160Ｎ/mm 2故焊缝无法满足要求，换成８mm 后的焊缝重新计算．焊缝抵抗矩：Ｗw=(31.31×61.313/12-20×503/12)/(61.31/2)=12824.3mm3焊缝面积：A w =(31.31×63.31-20×50=920.0mm 2在弯矩作用下其最大应力为σ＝Ｍ／Ｗw =102.4N/mm 2<160N/mm2 在剪力作用下其最大应力为σ＝V/Aw=3.0N/mm 2<160N/mm2 弯剪共同作用下应力为σ＝(σ12+σ22）1/2=102.4N/mm 2<160N/mm 2（6）边框内六角螺栓的连接验算取螺栓直径4mm，已知螺栓每隔300mm布置一只，故300mm内两只螺栓的需抵抗的力为4.76×0.3×1.267=1.81kN螺栓承载剪力为：V=Afv= 1.40×π×42/4×2= 3.52kN〉1.81kN故螺栓满足要求1.6预埋件计算预埋件采用膨胀螺栓固定，膨胀螺栓取慧鱼FBN12/15+35 M12，监测得其极限拉力值约为36kN，剪力按Q235钢计算得125×π×122/4=14.1kN锚固区域的混凝土计算承载力为：根据《混凝土加固设计规范》13.3.2Ｎ1c=2.8ψaψN5.1,efkcuh f混凝土采用Ｃ30，故基材混凝强度等级对锚固承载力的影响系数ψa=1.0,混凝土立方体抗压强度标准f cu.k =20.1MPa,有效锚固深度h ef=70mmψN=ψs.Nψe.N A c,N/A c,N0ψs,N=0.8ψe,N=1/[1+(2e N/S cr,N)]Scr,N=3×hef=210mme N=0ψe,N=1参与受拉螺栓为2根对该工程中的螺栓锚固端的混凝土情况，大致可分为两类：水平栏杆锚固和竖直栏杆锚固对其有效面积为：Ａc,N=65100mm2A c,N0=44100mm2所以ψＮ＝ψＳ，ＮψＥ，ＮＡＣ，Ｎ／ＡＣ，Ｎ０＝0.8×1×65100/44100=1.181故N1c=2.8ψaψ5.1,efkcuhf =2.8×1.0×1.181×1.20×701.5=8682.3N=8.68kN对于竖直栏杆锚固，有效混凝土的投影面积分布如下图所示其有效面积为：Ａc ,N =48050mm 2A c ,N 0=44100mm 2所以ψＮ＝ψs .N ψe .N Ac.N /Ac.N 0=0.8×1×648050/44100=0.872故Ｎ1c=2.8ψa ψN 5.1,ef k cu h f =2.8×1.0×1.181×1.20×701.5 =6410.9N=6.14kN 混凝土的受剪承载力设计值为Ｖc=0.18ψV 2.03.005.11.ef k cu h d c f平行于剪力方向的边距Ｃ1=50mm锚栓外径d 0=12mm有效锚固深度h ef =70mmΨs .y =1Ψh .y =1Ψa .y =1Ψu .y =1A c .y 0=4.5×C 12A c .y =4A c .y 0所以ψv =ψs .v ψh ,v ψa .v ψe .v ψu .v /A cy 0 =1×1×1×1×4=4Vc=0.18Ψv 2.03.005.11.ef k cu h d c f =0.18×4×1.20 ×501.5×120.3×700.2=5.63kN 以上计算了锚固混凝土的抗拉强度和抗剪强度 对于侧面扶手栏的预埋件，其混凝土受拉部分所受拉力为M/0.1=5.74kN<8.68k Ｎ混凝土锚固能力满足其所受剪力为Ｖ＝1.538kN<5.63kN拉剪复合作用下混凝土承载力验算：()()122<+V N ββ()()151.0263.554.1268.874.5<++ 单个膨胀螺丝拉力为:M/d=0.574/0.1/2=2.87kN<Nrk,s/γms=36/1.2=30kN单个膨胀螺丝爱到的剪力为:1.538/2/4=0.192kN<Vrk,s/γms=14.1kN帮侧面的膨胀螺丝满足要求对于底面竖边框的预理件,其混凝土受拉部分所受拉力为$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$M/0.1=13.12kN>6.41kN,混凝土锚固能力无法满足$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$其所受剪力为V=2.80kN<5.63kN单个膨胀螺丝受到拉力为:M/d=1.312/0.1/2=5.56kN<Nrk,s/γms=36/1.2=30kN单个膨胀螺丝受到的拉力为2.795/2/4=0.349kN< Vrk,s/γms=14.1kN故底面的螺丝满足要求2TA-WL24计算选取洞宽尺寸为16800mm内的扶手栏杆作为对象,假设共有10榀,则每榀宽1675mm,高1025mm.2.1玻璃的选用与校核本处选用玻璃种类为:钢化夹胶玻璃1.21、玻璃面积:B:该处玻璃栏杆分格宽:1.267mH:该处玻璃栏杆公格高:0.895mA:该处玻璃板块面积:A×B×H=1.267×0.895=1.134㎡1.2.2、该处玻璃板块自重:G玻璃板块自重T:玻璃板块厚度:12.0㎡玻璃的重力密度为:25.6KN/㎡G=25.6×t/1000=25.6×12/1000=0.307kN/㎡1.2.3该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用：(E):地震作用分项系数：1.3Ｅ：垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值（kN／㎡）E=γ(E)×E(K)=1.3×E(K)=1.3×0.123=0.160kN/㎡1.2.4作用于楼面与栏杆顶之间的均匀分布荷载1kN/㎡:设计值q(L)=1.4×1=1.4kN/m作用于栏杆顶的均匀分布线荷载0.75kN/㎡设计值q(L)=1.4×0.75=1.05kM/㎡1.2.5荷载组合参照《建筑结构荷载规范》ＧＢ2009-2001，用于强度计算时采用以下组合：1.4q(L)+0.6×1.4×W(k)1.4W(k)+0.6×1.4×q(L)1.3E(K)+0.2×1.4×W(k)+0.5×1.4×q(L)综合以上荷载的大小，本处强度计算可仅考试组合Ｑ＝1.4W(k)+0.6×1.4×q(L)=4.76kN/㎡1.2.6玻璃的强度、扰度计算：校核依据：o≤f(g)=84.000N/m㎡W(k):垂直于玻璃平面的风荷载标准值(M/m㎡)E(k):垂直于玻璃平面的地震作用标准值（Ｎ/m㎡）q(L):作用于楼面与标杆顶之间的均匀分布荷载（Ｎ/m㎡）σ(WK):在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值（Ｎ/m㎡）σ(EK):在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃截的最大应力标准值（Ｎ/m㎡）θ：参数η折减系数,可由参数θ按表６．１．２－２采用a：玻璃短边边长：８９５mmb:玻璃长边边长１２６７mmt1,t2：玻璃的厚度：t1＝t2=6.0mmm:玻璃板的弯矩系数，按边长比a/b查表6.1.2-1得：m=0.0742+0.064/0.05×(0.0683-0.0742)=0.0734在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值计算（Ｎ/m㎡）θ＝（Ｗ（k）+0.5×q(EK))×a4/(E×t4)=2.13η：折减系数，按0＝2.13查表得：100风荷载作用应力：σ(Ｗk）=σ2(Wk)=6×m×W(k)×a2×η/t2= 6×0.0734×2.8/2/103×8952×1.00/62=13.72N/m㎡活荷载作用应力：σ1(EK)= σ2(Ek)=6×m×E(K)×a2×η/t2=6×0.0734×1/2/103×9302×1.00/62=4.9N/m㎡玻璃最大应力设计值：采用组合：1.4Ｗ（k）+0.6×1.4×q(L)σ=1.4σ(Wk)+0.6×1.4×σ1(Wk)=23.32N/m㎡<f(g)=84.000N/m㎡玻璃强度满足要求！D(f):在风荷载标准值作用下扰度最大值（mm）D:玻璃的刚度（Ｎ·mm）Te:玻璃等效厚度：te=（t13+t23）=7.56mmV:泊松比，按JGJ102-2003 5.2.9条采用,取值为0.20u: 扰度系数:0.0073η：1.00D=(E×te3)/12(1-v2)=2700.5(N·m)D(f)=u×(W(k)+0.6×q(L)×a4×η/D=5.82(mm)由于玻璃的最大扰度d(f)=5.82mm,小于玻璃短边边长的60分一12.917(mm)玻璃的扰度满足要求!以下利用有限元软件sap进行计算,计算模型如下图1.3无玻璃扶手栏杆计算对强度和跨中扰度按照横边框两端固接计算，故两端弯矩最大（１）扶手栏杆采用２５×５０×２镀锌矩开管组合而成，其截面特性如下：Ａ＝284㎡Ix=29604mm4,Iy=9079mm4Wx=2368.293mm3,Wy=3603.147mm3(2)作用有均匀分布活荷载q（L）:分布活荷载标准值0.75kN/m 活荷载作用方向分沿竖向和水平方向（3）扶手栏框弯矩（剪力产生作用较小，可忽略）由于打手栏长度较大，在与墙嵌固外弯矩最大荷载在端部产生弯矩Ｍ（Ｌ）（kN·m）M(L)=0.254N·m(4)扶手栏强度计算活载沿竖向：σ＝Ｍ/r/Wx=0.254×106/1.05/2368=79.5N/mm2<215N/mm2活载沿水平方向：σ＝Ｍ（Ｌ）//Ｗy=0.318×106/1.05/3603+0.004×106/1.05/2368强度满足要求（５）扶手栏扰度计算仅计算活荷载沿竖向：Ｕ(max):扶手栏杆沿竖向最大扰度U(max)=4.0mm<9mm<2714/250=10.9mm扰度满足要求（６）扶手扶手栏焊缝抵抗矩：Ｗw=(15.66×55.663/12-10×503/12)/(55.66/2)=17603.1mm3焊缝承受弯矩：Ｍ＝0.254kN·m剪力：Ｖ＝0.825kN采用角焊缝，宽4mm，在弯矩作用下其最大应力为σ1＝Ｍ/Ｗw=58.5N/mm2<160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ2＝V/Aw=2.2N/m㎡<160/m㎡弯剪共同作用下应力为σ＝σ12+σ222)1/2=58.6N/m㎡<160N/m㎡故焊缝满足要求．1．4玻璃横边框计算：强度和跨中扰度按照横边框两端固接计算，故两端弯矩最大（2）横边框采用两根50×10方铁拼成，故其截面特性如下：Ａ=1000m㎡I=208333m㎡W=8333㎜2(2) 横边框弯矩：Ｍ：荷载作用在跨中产生弯矩最大（kＮ·m）M=0.285kN·m(3) 横边框强度计算σ＝Ｍ/γ/w==34.2N/mm<215N/mm2强度满足要求！（４）横边框扰度计算Ｕ（max）: 横边框最大扰度Ｕ（max）=Q(1)4 /384/E/1=5.66mm<10.9mm<2714/250=10.9mm扰度可以满足要求！（５)边框焊缝验算焊缝抵抗矩：W w=(25.66×55.663/12-20×503/12)/(55.66/2)=5759.8mm3 焊缝面积：Ａw=25.66×55.66-20×50=428.0mm2栏杆条端部焊缝承受弯矩：Ｍ＝0.105kN·m剪力：Ｖ＝0.878kN采用角焊缝，宽4kN,在弯矩作用下其最大应力为σ＝Ｍ/Ｗw=18.2N/mm2<160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ2=V/A w=2.1N/mm2<160Nmm2弯剪共同作用下应力为σ＝（σ12＋σ22）1/2＝18.3Ｎ/2故焊缝满足要求．1.5 玻璃竖边框计算：（1）竖边框采用两块50×10的扁铁在一起，其截面特性如下：Ａ＝1000mm2I=208333mm4W=8333mm3I/=14.4mmi=A(2)竖边框弯矩：Ｍ：荷载作用产生剪力（kN ·m ） M=1.312kN ·mV:荷载作用产生弯矩（kN ） V=1.312kN ·mN:活载作用下的竖向力：Ｎ＝0.75×1.4×1.357＝1.42kN (3)竖边框强度计算 强度计算：根据JGJ102-2003 6.3.7得到竖边框在压弯作用下的强度计算公式为A N ＋WM γ≤∮ 1.42×1000/1000+1.312×106/(1.05×8333)=151.4N/mm 2<215/mm 2稳定计算：根据ＪＧＪ１０２－２００３ 6.3.8-1,得到竖边框在压弯作用下的承载力计算公式为￠N+NE N W M/8.01(-γ≤f,N E = ２E λπ1.14长细比λ＝２×０.975/0.0144=135.4 查表得ψ＝０．３７ λ＝1.05N E = 3.14×2.06×105×1000/(1.1×135.42)32.08kNKφN +Ｅ）Ｗ（１－０．８Ｎ／ＮＭλ＝1420/(0.37×1000)+1.312×106/(1.05×8333×1-0.8×1.42/32.08))=159.3N/mm 2<215N/mm 2剪力作用下：τ＝V/A=1.31N/mm 2<215N/mm 2弯剪共同作用下：σ＝（τ2+σ2）1/2=159.3N/mm 2<215N/mm 2强度满足要求！（４）竖边框扰度计算 U(max):竖边＝5.4mm<9mm<2714/250=10.9mm 扰度可以满足要求！ （５）边框焊缝又验算焊缝抵抗矩：Ｗw=25.66×55.663/12-2×503/12/(55.66/2)=5759.8mm 3焊缝面积：Ａw =25.66×55.66-20×50=428.0mm 2栏杆条端部焊缝承受弯矩：Ｍ＝1.312kN ·m 剪力：Ｖ＝2.8kN采用角焊缝，宽4mm ，在弯矩作用下其最大应力为σ＝Ｍ/Ｗw=227.8N/mm2>160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ2＝Ｖ/Ａw=6.5N/mm2<160N/mm2弯剪共同作用下应力为σ（σ12+σ22）1/2＝281.7Ｎ/mm2＞160Ｎ/mm2故焊缝无法满足要求，换成８mm后的焊缝重新计算．焊缝抵抗矩：Ｗw=(31.31×61.313/12-20×503/12)/(61.31/2)=12824.3mm3焊缝面积：A w=(31.31×63.31-20×50=920.0mm2在弯矩作用下其最大应力为σ＝Ｍ／Ｗw=102.4N/mm2<160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ＝V/Aw=3.0N/mm2<160N/mm2弯剪共同作用下应力为σ＝(σ12+σ22）1/2=102.4N/mm2<160N/mm2（6）边框内六角螺栓的连接验算取螺栓直径4mm，已知螺栓每隔300mm布置一只，故300mm内两只螺栓的需抵抗的力为 4.76×0.3×1.267=1.81kN螺栓承载剪力为：V=Afv= 1.40×π×42/4×2= 3.52kN〉1.81kN故螺栓满足要求竖边框剪力:V:荷载作用产生弯矩(kN·m)V=1.235 kN(3)横边框强度计算弯矩作用下:σ=M/γ/w=55.3N/mm2 < 215 N/mm2剪力作用下:τ=V/A=1.24 N/mm2 < 215 N/mm2弯剪满足要求2.5预埋件计算对于侧面扶手栏的预埋件,其混凝土受拉部分所爱拉力为M/0.1=3.37kN<8.68 kN<8.68 kN,混凝土锚固能力满足其所受剪力为V=0.85kN<5.63 kN拉剪复合作用下混凝土承载力验算:(βN)2+(βV)2 <1单个膨胀螺丝受到拉力为:M/d=0.337/0.1/2=1.69 kN< Nrk, s/γms=36/1.2=30kN单个膨胀螺丝受到的剪力为:0.749/2/4=0.11 kN< Vrk,s/γms=14.1kN故侧面的膨胀螺丝满足要求对于底面竖边框的预埋的件,其混凝土受拉部分所受拉力为M/0.1=6.18kN<6.41kN,混凝土锚固能力满足其所受剪力为V=0.704kN<6.41kN拉剪复合作用下混凝土承载力验算:(βN)2+(βV)2 <1单个膨胀螺丝受到拉力为:M/d=6.18/0.1/2=3.09kN<Nrk, s/γms=36/1.2=30kN单个膨胀螺丝受到拉力为:0.704/2/4=0.08kN<Vrk, s/γms=14.1kN故底面的螺丝满足要求3TA-WL23V=2.3kN<5.63kN单个膨胀螺丝受到拉力为:M/d=0.932/0.1/2=4.66kN<Nrk, s/γms=36/1.2=30kN单个膨胀螺丝受到剪力为:2.34/2/4=0.29kN<Vrk, s/γms=14.1kN故底面的螺丝满足要求百页栏杆计算:4TA-ML10每榀宽1750mm,高1800mm构件截面钢材为Q235;截面为:25×100×3钜形管;25×50×2矩形管;50×10扁铁;4.1荷载计算栏杆标高为92.65m,近似取标高为100.0m处风荷载计算(1).风荷载标准值计算:W(J):基本风压W(J)=0.55kN/m2β:100.0m高处阵风系数(按C类区计算)β=1.62μ(B):100.0m高处风压高度系数(按C类区计算) GB50009-2001) μ=1.68μ(T):风荷载体型系数μ=-1.20W(k)= β×μ(B) ×μ×W(J)=1.62 ×1.68×1.2×0.550=1.80kN/m2挡风系数φ=An/A栏杆条宽度:10mm栏杆条间距:50mmφ=10/50=0.2<0.92W(k)= φ×2.80=0.56kN/mm2(2).风荷载设计值:W:风荷载设计值(kN/m2)γ(W):风荷载作用效应的分项系数:1.4按该工程《设计要求总则》中规定取W=0.56×1.4=0.78 kN/m2(3)地震作用计算E(K)= β×α×Gβ:动力放大系数,取5.0α：水平地震影响系数最大值，计算模型如下图G：百叶构件的自重，0.981kN/m2故E＝0.392 kN/m2以下利用有限元软件sap进行计算，计算模型如下图4.2竖边框计算：对于楼面对栏杆部分区域，其上主要作用为：风荷载：W＝0.784 kN/m2地震作用：E（K）＝0.392 kN/m2活载：q(L)=1.0 kN/m2参照《建筑结构荷载规范》GB2009－2001，用于强度计算时采用以下组合：1.4q(L)+0.6×1.4×W(k)1.4W(K)+0.6×1.4×q(L)1.3E(K)+0.2×1.4×W(k)+0.5×1.4×q(L)综合以上荷载的大小，本处强度计算可仅考虑组合Q＝1.4q(L)+0.6×1.4×W(k)=2.06 kN/m2用于挠度计算时，荷载取为Q（k）= q(L)+0.6×W(k)=1.47 kN/m2(1)竖这框由25×60×3矩开钢管组合而成，其截面特性如：A=284mm2I=90000 mm4W=3630mm3i=17.8根据JGJ102－20036.3.1说明，矩形钢管厚度应大于3mm，故建议为25×50×3，其截面特性如下：A=414mm2I=125542mm4W=5021.68mm3i=17.4(2)栏杆条线分布荷载设计值（矩形分布）Q（1）：线分布荷载设计值B：栏杆条间距：0.05mQ（1）＝Q×B＝0.103 kN/m2(3)竖边框弯矩和剪力：竖边框底部弯矩和剪力均最大，其值为M＝0.553 kN·mV＝1.486 kNN＝0.75×1.4×1.75＝1.84 kN(7)若改为可拆卸栏杆,计算如下:焊接计算:采用角焊疑缝,宽4mm焊缝抵抗矩:W W=(25.66×45.663/12-10×403/12)/45.66/2)=6580mm3焊缝面积:A W=25.66×45.66-20×40=372mm2焊缝承受弯矩:M=0.553 kN·m剪力:V=1.485 kN在弯矩作用下其最大应力为σ1=M/W W=84.0N/mm2<160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ2=V/A w=4.0N/mm2<160N/mm2弯剪共同作用下应力为σ=（σ12+σ22）1/2=84.1N/mm2 <160N/mm2故焊缝满足要求.20×40×2矩形管强度计算:A=224 mm2I=533504 mm4W=2667.2 mm3在弯剪力作用下:σ1=M/W W=207.3N/mm2<215N/mm2强度要求!螺丝计算:竖向作用力:N=1.84kN两螺丝受弯矩产生的剪力:0.533×103/50=10.66 kN所以一个螺丝的剪力为:(10.662+0.922)1/2=10.7kN螺丝计算:竖向作用力:N=1.84kN两螺丝承受弯矩产生的剪力:0.533×103/50=10.66 kN所以一个螺丝承受的剪力为:(10.662+0.922)1/2=10.7 kN螺丝截面:75.53mm3剪力作用下的剪应力: τ=V/A W=136.25N/mm24.3栏杆条计算:(1)栏杆条由50×10扁铁组合而成,其截面特性如下:A=500mm2I=1.4200mm4W=4170mm3(2)荷载线分布荷载设计值同前(3)栏杆条弯矩:M=0.042 kN·m(4)栏杆条挠度计算σ=M/γ/w=10.1N/mm2<215N/mm2强度满足要求.(5)栏杆条挠条焊缝验算U(max):栏杆条最大挠度U(max)=4.2mm<9mm<1800/250=7.2mm挠度可以满足要求！(6)拦杆条焊缝验算焊缝抵抗矩:W W=(15.66×55.663/12-10×503/12)/(55.66/2)=4340.2mm3焊缝面积：A W=15.66×55.66-10×50=371.4mm2栏杆条端部焊缝承受弯矩：M＝0.042 kN·m剪力：V＝0.062 kN采用角焊缝，宽4mm,在弯矩作用下其最大应力为σ1=M/W W=9.68N/mm2<160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ2=V/A W=0.16N/mm2<160N/mm2弯剪共同作用下应力为σ=（σ12+σ22）1/2=9.68N/mm2<160N/mm2故焊缝满足要求。
栏杆力学计算书
第一章 设计计算依据1、建筑及结构施工图。
2、规范:《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003（以下简称规范） 《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001《建筑结构载荷规范》GB50009-2001《民用建筑热工设计规范》GB50176-93《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑设计防火规范》GB50016-2001《高层民用建筑设计防火规范》GB/50045-95《建筑抗震设计规范》GB50011-20013、性能检测标准：《建筑幕墙空气渗透性能检测方法》GB/T15226《建筑幕墙风压变形性能检测方法》GB/T15227《建筑幕墙雨水渗漏性能检测方法》GB/T15228《建筑外窗抗风压性能分级及其检测方法》GB7106-864、工程基本条件及设计依据：a 、粗糙度类别：C 类b 、50年一遇的基本风压：0.45(kPa)c 、50年一遇的基本雪压：0.4(kPa)d 、地震烈度：8度(0.15g)e 、年最大温差(℃)：80f 、幕墙平面内变形性能：1/267第二章 设计载荷确定原则施加于幕墙和采光顶上的荷载和作用主要有风载荷、雪荷载、自重、地震作用和温度变化等，通常风载荷引起的作用效应最大。
在进行幕墙构件、连接件和预埋件等的设计计算时，必须考虑各种载荷和作用效应的分项系数，即采用其设计值；在进行位移和挠度设计计算时，各分项系数均取1.0，即采用其标准值。
1、风载荷根据规范，垂直于幕墙表面的风载荷标准值可按下式计算，并且不得小于1.0kN/m 2：0w w s z gz k μμβ式中 w k —作用在垂直幕墙上的风载荷标准值(kN/m 2)；βgz —阵风风压系数；按《建筑结构载荷规范》GB50009的规定采用； μz —风压高度变化系数，按《建筑结构载荷规范》GB50009的规定采用； μs —大面风载荷体型系数；w 0—基本风压(kN/m 2)，按《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用。
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温州市核心片区洪殿单元C-02地块安置房建设工程
住宅楼阳台、公共走廊、空调栏板、室内护窗栏杆、楼梯扶手（含靠墙扶手）、
及室外一层残障扶手等栏杆分项
设计总说明
一、工程概况：
1、工程名称：温州市核心片区洪殿单元C-02地块安置房建设工程
2、建设地点：温州市鹿城区核心片区洪殿单元C-02地块
3、基本荷载资料：
（1）温州市基本雪压为So=0.35KN／㎡（70年一遇）
（2）温州市基本风压Wo=0.60KN/ ㎡(考虑70年一遇的瞬时风压)
（3）地面粗糙度类别：B类
（4）建筑物耐火等级：二级
（5）地震设防烈度：6度，加速度：0.05g
4、本方案按《建筑结构荷载规范》：栏杆顶部水平荷载取1.0KN/M（二类栏杆）设计。
二、工程内容：
1、住宅楼阳台、露台、公共走廊玻璃栏杆
2、阳台侧边（空调边）铝合金栏杆
3、住宅楼空调栏杆
4、住宅楼屋顶（阳台）加高护栏
5、楼梯扶手（含剪刀梯靠墙扶手及其它楼梯扶手）
6、室内护窗栏杆（含直窗及凸窗等）
7、室外一层残障扶手
三、设计依据：
1、甲方提供的土建图纸，国家及地方现行相关规范、标准、图集等。
2、遵循坚固、耐久、实用、美观的原则。
3、图注尺寸除标高以米为单位外，其余均以毫米为单位。
4、本工程所有栏杆安装构件受力及耐火极限应满足相应的规范要求。
5、本工程执行如下相关规范和标准：
○1《国家建筑标准设计图集 06J403-1（《15J403-1》）楼梯、栏杆、栏板（一）》
○2《浙江省建筑标准设计建筑标准图集2001浙J43楼梯》○3《国家建筑标准设计图集 12J926无障碍设计》
○4《国家建筑标准设计图集06J505-1（外装修）》
○5《国家建筑标准设计图集 11J508建筑玻璃应用构造》
○6《建筑玻璃应用技术规程 JGJ113-2015》
○7《建筑安全玻璃管理规定【发改运行（2003）2116号文件】》
○8《国家建筑标准设计图集03J926（建筑无障碍设计）》
○9《民用建筑设计通则GB50352-2013》
○10《住宅设计规范GB50096-2014（2014年版）》
○11《住宅建筑规范GB50368-2005》
○12《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210-2001
○13《建筑用硅酮结构封胶》GB16776-2005
○14《建筑栏杆抗风压性能分级及其检测方式》GB/T7106-2008
○15《坚固件机械性能、螺栓、螺钉和螺柱》GB3098.1-2000
○16《坚固件机械性能自攻螺钉》GB/T3098.5-2016
○17《工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）》（2013年版）
○18《钢结构工程施工质量验收规范 GB50205-2001》
○19国家及地方现行的不锈钢、普通钢管、铝合金等材料相关规范。
四、设计参数及安全性能设计：
1、本工程阳台、露台、走廊栏杆玻璃按设计图纸要求选用：6+6钢化夹胶玻璃（玻璃两端双面磨边）。
2、本工程栏杆立柱及扶手端部采用后置埋板与原结构砼连接，用Φ8*80膨胀螺栓固定，单根膨胀螺栓抗拉拔力≮8KN。
3、按设计图纸要求：室外住宅楼阳台（含空调侧边）、公共走廊、空调及屋顶（阳台）加高栏杆均为铝合金型材，粉未喷涂，颜色同铝窗框；室内楼梯扶手（包括剪刀梯靠墙扶手及其它楼梯）、护窗栏杆及一层残障扶手为304不锈钢材质。
4、本工程栏杆所有构件均有有效连接，形成自防雷体系，并与主体结构的防雷体系可靠连接而接地，接地电阻均≯1欧姆。
五、选用材料及其技术数据说明：
1、选材：
（1）住宅楼阳台、露台、公共走廊玻璃栏杆：选用铝合金型材，6+6钢化夹胶玻璃。
（2）住宅楼空调栏杆及阳台侧边（空调部位）栏杆：选用铝合金材质。
（3）住宅楼屋顶（阳台）加高护栏：选用铝合金材质。
（4）住宅楼室内护窗栏杆（含直窗及飘窗）：选用304不锈钢材质。
（5）楼梯扶手（含剪刀梯靠墙扶手及其它楼梯扶手）：选用304不锈钢材质。
（6）室外一层残障扶手：选用304不锈钢材质。
2、本工程所选用的五金紧固件均为防锈处理制品，不同金属之间，为防止接触腐蚀，均采取垫片隔离措施防腐。
六、加工制作及安装技术要求：
1、本分项工程栏杆与基层必须结合牢固、无空鼓，栏杆不得有歪斜和裂缝等缺陷，接缝连接、焊接密实。
2、本分项工程各栏杆高度、立杆间距必须满足设计图纸、相关规范、图集及强制性条文要求。
3、本分项工程施工时，必须与设备、安装、土建等有关专业图纸密切配合。
七、栏杆分格设计说明：
立面分格以建筑立面图和业主提供的土建图纸为参考依据，细部分格主要考虑以下因素：
1、考虑材料利用率，加工安装合理性。
2、满足结构强度和刚度要求。
3、满足工程的设计要求和装饰要求。
4、确保防火构造要求。
5、各种不同材料结构组合的最合理性。
我们力求以最好的分格设计方案，确保该建筑装饰完美和经济，体现建筑师思想，使整体建筑特点鲜明，体现建筑的风貌。