饱和软粘土压缩变形中渗透参数的分析
循环荷载下饱和软黏土的动骨干曲线模型研究
第31卷第6期 岩 土 力 学 V ol.31 No. 6 2010年6月 Rock and Soil Mechanics Jun. 2010 收稿日期：2009-08-30 基金项目：国家自然科学基金资助项目(No. 40772185)；岩土力学与工程国家重点实验室重点项目（No. SKLZ0803）；浙江省教育厅（No. Y200908684）。 第一作者简介：张勇，男，1981年生，博士，讲师，主要从事土动力学方面的研究。E-mail: zy_giant@https://www.360docs.net/doc/7d11547020.html, 文章编号：1000－7598 (2010) 06－1699－07 循环荷载下饱和软黏土的动骨干曲线模型研究 张 勇1, 2，孔令伟2，李雄威2 （1. 浙江工业大学 建筑工程学院，杭州 310032；2.中国科学院武汉岩土力学研究所 岩土力学与工程国家重点实验室，武汉 430071） 摘 要：通过饱和软黏土室内不排水动三轴试验，研究了循环周次和动应力幅值对土体动力特性的影响。结果表明，在循环荷载作用下，随着循环周次的增加，土体均存在不同程度的刚度软化现象。根据动应力幅值大小的不同，循环荷载作用下饱和软黏土的动应变发展形态可分为3种类型：稳定型、破坏型和临界型。根据动应力-应变关系曲线特点，提出了含动应力幅值、固结围压和循环周次等影响因素的动骨干曲线模型。该模型所得的拟合值与试验值比较吻合。与传统骨干曲线模型相比，该模型能够体现土体在循环荷载作用下的刚度软化特性，更加切合实际。 关 键 词：软土；循环荷载；动三轴试验；动应力；动应变；骨干曲线 中图分类号：TU 411 文献标识码：A Dynamic backbone curve model of saturated soft clay under cyclic loading ZHANG Yong 1, 2 ，KONG Ling-wei 2，LI Xiong-wei 2 （1. College of Civil Engineering and Architecture, Zhejiang University of Technology, Hangzhou 310032, China; 2. State Key Laboratory of Geomechanics and Geotechnical Engineering, Institute of Rock and Soil Mechanics, Chinese Academy of Sciences, Wuhan 430071, China ） Abstract: To investigate the influence factors of the soil dynamic properties under cyclic loading, a series of undrained dynamic triaxial tests are conducted at different cyclic stress levels, cycle numbers and confining pressures. The test results show that while being subjected to cyclic loading, the soil’s stiffness softening occurs more or less when the cycle number increase. There are three types of double amplitude strain of saturated soft clay under cyclic loading with different dynamic stress levels, such as stable type, destructive type and critical type. A new backbone curve model concerning cycle number, confining pressure, and cyclic stress level, is constructed to consider the stiffness softening feature of remoulded soil subjected to cyclic loading. Compared with the traditional backbone curve model, the simulative results computed from the dynamic backbone curve model, which can reflect the phenomenon of stiffness softening feature of soil, agree well with the experimental data. Key words: soft clay; cyclic loading; dynamic triaxial test; dynamic stress; dynamic strain; backbone curve 1 引 言 软黏土在我国的沿海、沿江地区有广泛分布，与许多机场跑道、城市道路和地铁等大型工程的建设关系紧密。目前，随着我国经济建设的发展，交通运输量大幅度增加，交通循环荷载所引起的地基沉降破坏已日益突出[1]。因此，路基工程中的软黏土动力特性研究，具有非常重要的现实意义。 软黏土动力特性的影响因素有很多，最主要的有动应力幅值的大小、振动频率、固结比、静偏应力、循环周次以及土体本身的结构性等[2]。在这方面，国内外学者已开展了较为丰富的研究。 但长期以来，土动力特性的研究多集中于地震 荷载的影响。而对于作用时间相对较长、有一定作用周期的循环荷载所引起的土体动力特性研究则相对较少。Yasuhara 等[3]和Matsui 等[4]对循环荷载作用后土的强度与刚度衰减等问题进行了较为深入的研究，指出了循环周次的影响。周建等[5]对循环荷载作用下正常固结饱和软黏土的刚度软化现象进行了研究，并建立了含动应力幅值和循环周次的土体软化模型。由此可见，动应力幅值和循环周次是土动力特性中非常重要的影响因素。对于作用时间相对较长、有一定作用周期的循环荷载，进行动应力幅值和循环周次等对土动力特性影响的研究，仍十分必要。 在土动力特性中，骨干曲线是一个重要方面，
轴向拉伸与压缩
第七章 轴向拉伸和压缩 一、内容提要 轴向拉伸与压缩是杆件变形的基本形式之一，是建筑工程中常见的一种变形。 (一)、基本概念 1. 内力 由于外力的作用，而在构件相邻两部分之间产生的相互作用力。这里要注意产生内力的前提条件是构件受到外力的作用。 2. 轴力 轴向拉（压）时，杆件横截面上的内力。它通过截面形心，与横截面相垂直。拉力为正，压力为负。 3. 应力 截面上任一点处的分布内力集度称为该点的应力。与截面相垂直的分量σ称为正应力，与截面相切的分量τ称为切应力。轴拉（压）杆横截面上只有正应力。 4. 应变 单位尺寸上构件的变形量。 5. 轴向拉（压） 杆件受到与轴线相重合的合外力作用，产生沿着轴线方向的伸长或缩短的变形，称为轴向拉（压）。 6. 极限应力 材料固有的能承受应力的上限，用σ0表示。 7. 许用应力与安全系数 材料正常工作时容许采用的最大应力，称为许用应力。极限应力与许用应力的比值称为安全系数。 8. 应力集中 由于杆件截面的突然变化而引起局部应力急剧增大的现象，称为应力集中。 (二)、基本计算 1. 轴向拉（压）杆的轴力计算 求轴力的基本方法是截面法。用截面法求轴力的三个步骤：截开、代替和平衡。 求出轴力后要能准确地画出杆件的轴力图。 画轴向拉（压）杆的轴力图是本章的重点之一，要特别熟悉这一内容。 2. 轴向拉（压）杆横截面上应力的计算 任一截面的应力计算公式 A F N =σ 等直杆的最大应力计算公式 A F max N max = σ 3. 轴向拉（压）杆的变形计算 虎克定律 A E l F l N = ?εσE =或 虎克定律的适用范围为弹性范围。 泊松比 εε=μ' 4. 轴向拉（压）杆的强度计算 强度条件 塑性材料： σma x ≤[σ] 脆性材料： σt ma x ≤[σt ] σ c ma x ≤[σc ] 强度条件在工程中的三类应用
d395橡胶压缩永久变形特性试验方法
Designation:D395–02 Standard Test Methods for Rubber Property—Compression Set1 This standard is issued under the?xed designation D395;the number immediately following the designation indicates the year of original adoption or,in the case of revision,the year of last revision.A number in parentheses indicates the year of last reapproval.A superscript epsilon(e)indicates an editorial change since the last revision or reapproval. This standard has been approved for use by agencies of the Department of Defense. 1.Scope 1.1These test methods cover the testing of rubber intended for use in applications in which the rubber will be subjected to compressive stresses in air or liquid media.They are applicable particularly to the rubber used in machinery mountings,vibra-tion dampers,and seals.Two test methods are covered as follows: Test Method Section A—Compression Set Under Constant Force in Air7–10 B—Compression Set Under Constant De?ection in Air11–14 1.2The choice of test method is optional,but consideration should be given to the nature of the service for which correlation of test results may be sought.Unless otherwise stated in a detailed speci?cation,Test Method B shall be used. 1.3Test Method B is not suitable for vulcanizates harder than90IRHD. 1.4The values stated in SI units are to be regarded as the standard. 1.5This standard does not purport to address all of the safety concerns,if any,associated with its use.It is the responsibility of the user of this standard to establish appro-priate safety and health practices and determine the applica-bility of regulatory limitations prior to use. 2.Referenced Documents 2.1ASTM Standards: D1349Practice for Rubber—Standard Temperatures for Testing2 D3182Practice for Rubber—Materials,Equipment,and Procedures for Mixing Standard Compounds and Prepar-ing Standard Vulcanized Sheets2 D3183Practice for Rubber—Preparation of Pieces for Test Purposes from Products2 D3767Practice for Rubber—Measurement of Dimensions2 D4483Practice for Determining Precision for Test Meth-ods Standards in the Rubber and Carbon Black Industries2 E145Speci?cation for Gravity-Convection and Forced-Ventilation Ovens3 3.Summary of Test Methods 3.1A test specimen is compressed to either a de?ection or by a speci?ed force and maintained under this condition for a speci?ed time and at a speci?ed temperature. 3.2The residual deformation of a test specimen is measured 30min after removal from a suitable compression device in which the specimen had been subjected for a de?nite time to compressive deformation under speci?ed conditions. 3.3After the measurement of the residual deformation,the compression set,as speci?ed in the appropriate test method,is calculated according to Eq1and Eq2. 4.Signi?cance and Use 4.1Compression set tests are intended to measure the ability of rubber compounds to retain elastic properties after pro-longed action of compressive stresses.The actual stressing service may involve the maintenance of a de?nite de?ection, the constant application of a known force,or the rapidly repeated deformation and recovery resulting from intermittent compressive forces.Though the latter dynamic stressing,like the others,produces compression set,its effects as a whole are simulated more closely by compression?exing or hysteresis tests.Therefore,compression set tests are considered to be mainly applicable to service conditions involving static stresses.Tests are frequently conducted at elevated tempera-tures. 5.Test Specimens 5.1Specimens from each sample may be tested in duplicate (Option1)or triplicate(Option2).The compression set of the sample in Option1shall be the average of the two specimens expressed as a percentage.The compression set of the sample in Option2shall be the median(middle most value)of the three specimens expressed as a percentage. 5.2The standard test specimen shall be a cylindrical disk cut from a laboratory prepared slab. 5.2.1The dimensions of the standard specimens shall be: 1These test methods are under the jurisdiction of ASTM Committee D11on Rubber and are the direct responsibility of Subcommittee D11.10on Physical Testing. Current edition approved Dec.10,2002.Published January2003.Originally approved https://www.360docs.net/doc/7d11547020.html,st previous edition approved in2001as D395–01. 2Annual Book of ASTM Standards,V ol09.01.3Annual Book of ASTM Standards,V ol14.04. 1 Copyright?ASTM International,100Barr Harbor Drive,PO Box C700,West Conshohocken,PA19428-2959,United States.
饱和软黏土中足尺静压桩挤土效应试验研究(精)
第30卷第11期 岩 土 力 学 V ol.30 No. 11 2009年11月 Rock and Soil Mechanics Nov. 2009 收稿日期：2008-05-14 第一作者简介：周火垚，男，1981年生，硕士研究生，主要从事桩基础的学习与研究。E-mail: charlie18_msn@https://www.360docs.net/doc/7d11547020.html, 文章编号：1000－7598 (2009) 11－3291－06 饱和软黏土中足尺静压桩挤土效应试验研究 周火垚，施建勇 （河海大学 岩土工程研究所，南京 210098） 摘 要：饱和软黏土地基中静压桩挤土效应是岩土工程中常见的问题。监测土体侧向位移、孔隙压力、地面隆起随压桩过程变化的规律是很多研究者希望实施的计划。在饱和软黏土地基中进行了3根足尺静压桩的压入试验，重点监测了沉桩时的侧向位移随深度和距桩轴不同距离、地面隆起量随桩的贯入深度和距桩轴不同距离、孔隙压力随桩的贯入深度和时间的变化规律，并分析了超静孔隙水压力最大值沿径向和深度的变化特性。由测试结果可知，最大的侧向位移发生在距地表0.75L 附近，地面隆起从桩贯入开始迅速发展，并在桩压入到6 m 左右时达到最大值，测点处超静孔压增量的最大值发生在桩端到达该点所在水平面时，而超孔压的最大值沿径向有滞后性。 关 键 词：饱和软黏土；足尺静压桩；挤土效应；侧向位移；地面隆起；孔隙压力 中图分类号：TU 473 文献标识码：A Test research on soil compacting effect of full scale jacked-in pile in saturated soft clay ZHOU Huo-yao ，SHI Jian-yong （Geotechnical Research Institute, Hohai University, Nanjing 210098, China ） Abstract: Soil compacting effect of jacked-in pile in the saturated soft clay is a topic of concern in the geotechnical engineering. Monitoring laws of lateral displacement of soil, pore pressure and land upheaval during pile-sinking is a project that a lot of researchers hope to implement . In this research, three full scale jacked-in piles are penetrated into the saturated soft clay and mostly studied by monitoring the law of lateral displacement with depth and radial distance to pile-sinking, the law of land upheaval with depth of penetration and radial distance to pile-sinking, and the law of pore pressure with penetration depth and time. Characteristics of maximum excess pore water pressure with radial distance and depth are also analyzed. From this test results, it is obtained that the maximum lateral displacement occurs at a depth of about 0.75L ; land upheaval build up rapidly and reach the maximum when the pile tip arrive at depth of about 6 m; and the increment of excess pore water pressure reaches the maximum when the pile tip arrive at the piezometer level; while the maximum excess pore pressure presents a hysteresis quality with radial distance. Key words: saturated soft clay; full scale jacked-in pile; soil compacting effect; lateral displacement; land upheaval; pore pressure 1 引 言 静压桩沉桩挤土效应的形成机制十分复杂，许多学者对此进行了理论研究，并建立了相应的数学模型。不过，由于岩土工程现场条件的复杂性，这些数学模型往往不能完全模拟现场的沉桩过程，并满足现场边界条件。因此，静压桩沉桩挤土效应的试验研究更具有工程现实意义。 Seed 和Reese [1]观测了桩体贯入软土过程中桩周土内孔压的变化状况，发现距桩轴15倍桩径之外 的区域，超孔压很小。R.W. Cooke 和G. Price [2]将长为5 m 、直径为168 mm 的摩擦型试验桩贯入超固结的伦敦黏土中，并实测了压桩后桩周土体的变形规律。M. Roy 等[3]在灵敏的海相黏土中贯入直径为219 mm 的桩，发现距桩体8倍桩径以外的区域超 静孔压可以忽略不计。陈文[4]采用离心模型试验，将不同直径的试验桩压入两种黏土中研究沉桩挤 土变形规律，发现侧向位移u r 与距桩轴距离的倒数的自然对数ln(1/r )呈正比例关系，并且在桩身部分的区域内土体的侧向变形有随深度增加而增大的趋
饱和软粘土的循环蠕变特性
第27卷 第9期 岩 土 工 程 学 报 Vol.27 No.9 2005年 9月 Chinese Journal of Geotechnical Engineering Sep., 2005 饱和软粘土的循环蠕变特性 朱登峰1，黄宏伟1，殷建华2 （1.同济大学 地下建筑与工程系，上海 200092；2.香港理工大学 土木及结构工程学系，香港 中国） 摘 要：本文介绍对上海淤泥质饱和粘土在长期循环荷载作用下的变形特性的试验研究结果。考虑到土的各向异性性质，在三轴试验中，在K0固结条件下把土试样恢复到天然的K0应力状态，然后进行排水及不排水单向循环加载蠕变试验。从试验结果可以观察到一些重要的现象：（1）当循环轴向应力小于初始固结压力的50％时，饱和粘土的循环蠕变可分成三个阶段；（2）循环应变可分成不可逆的累积应变与可逆应变两部分，可逆应变的大小与循环应力幅值近似成线性关系；（3）孔压增长较为滞后，不排水试样孔压增长稳定时其值约为应力幅值50％，而排水试样的残余孔压约为应力幅值的20％。 关键词：饱和粘土；循环荷载；蠕变，K0固结 中图分类号：TU 435 文献标识码：A 文章编号：1000–4548(2005)09–1060–05 作者简介：朱登峰(1975–)，男，博士生，研究方向是循环荷载作用下软土理论研究及其工程应用。 Cyclic creep behavior of saturated soft clay ZHU Deng-feng1, HUANG Hong-wei1, YIN Jian-hua2 (1. Department of Geotechnical Engineering, Tongji University, Shanghai 200092, China; 2. Department of Civil and Structure Engineering, The Hong Kong Polytechnic University, Hong Kong, China) Abstract: A study on the deformation behavior of a saturated soft clay under cyclic loading was presented. Considering the intrinsic anisotropy of the soil, a soil specimen was initially restored to the in-situ stress state under K0 consolidation in a triaxial cell, and then the specimen was sheared in the same triaxial cell under axial cyclic loading and tested in a drained or undrained creep condition. The test results showed that: (a) The cyclic creep process of the saturated clays could be divided into three stages if the cyclic axial stress was less than 50% of the initial confining pressure. (b) The cyclic strain could be divided into two parts, that is, a irreversible accumulated strain and a reversible strain. The magnitude of the there was approximately a linear relation between the reversible strain and the amplitude of the cyclic stress. (c) The increase of excess pore water pressure initially lagged behind that of stress. The stable excess pore pressure was about 50% of the stress amplitude for a undrained specimen, however the residual excess pore water pressure was approximately 20% of stress amplitude for a drained specimen. Key words: saturated clay; cyclic loading; creep; K0 consolidation 0 前 言 软土的循环荷载效应研究开始于20世纪50年代。早期Seed（1958，1961）及其同事首先开展了低路堤交通往复荷载作用下路基变形特性研究[1，2]，Wilson （1974）、Baligh（1978）等研究了循环荷载作用下非弹性正常固结粘土的一维固结问题，推导出了循环荷载下土超孔隙水压力及沉降的解析解[3，4]。Andersen （1980，1988）[5，6]研究了粘土的循环剪切强度、变形及孔压变化规律。Mladen（1988）指出随着超固结比增大，粘土循环剪切模量退化率降低[7]。Hyde（1986）对粉质粘土试样进行了一系列循环不排水强度试验，显示正常、弱超固结土的循环加载将引起超固结度的明显增长[8]。Silvestri[9]、Narasimha[10]等人研究结果表明循环荷载作用下粘土的有效固结压力、变形、不排水强度受加载频率影响。Dutt[11]指出正常固结粘土的循环行为和循环加载及随后单调加载的超固结材料一致。Liang[12]等根据边界面塑性力学概念，采用二阶应力张量结点不变量及粘土构造张量考虑材料的各向异性，提出动荷载下饱和软粘土的本构模型。蒋军、陈龙珠（2001）研究了不同加载波形循环荷载作用下饱和重塑粘土的变形特性[13]。 循环荷载可分为短期循环荷载（如地震荷载）和长期循环荷载（交通、风、波浪荷载）两类。与交通、 ─────── 基金项目：教育部新世纪优秀人才支持计划项目 收稿日期: 2004–11–23
轴向拉伸压缩 教案
课题:轴向拉伸与压缩的轴力和轴力图 课时: 2学时 教学目的: 1.理解内力的概念； 2.会判断工程实际中的拉压杆并画出其计算简图； 3.能熟练应用截面法求轴力并绘制轴力图。 教学重点: 1.判断工程实际中的拉压杆并画出其计算简图； 2.应用截面法求轴力并绘制轴力图。 教学难点:截面法求轴力并绘制轴力图 教学方法:讲授法 教学过程: 导入新课：杆件的基本变形有四种，分别是：轴向拉伸与压缩、剪切、扭转与弯曲。其他类型的复杂变形是在基本变形基础上的组合，称为组合变形。本节课开始学习轴向拉伸与压缩变形。 轴向拉伸与压缩的轴力和轴力图 一、内力的概念 为了分析拉(压)杆的强度和变形，保证杆件在外力作用下安全可靠地工作，首先需要了解杆件的内力情况。 1.概念：杆件的内力是指杆件受到外力作用时，其内部产生保持其形状和大小不变的反作用力，可理解为材料颗粒之间因相对位置改变而产生的相互作用力。 2.内力特点：该反作用力随外力的作用而产生，随外力的消失而消失，其大小以及它在杆件内部的分布方式与杆件的强度、刚度和稳定性密切相关。内力分析是材料力学的基础。 二、截面法 截面法是求杆件内力的常用方法。它是用假想的截面将杆件切分为两部分，取其中的一部分作为研究对象，建立静力平衡方程求出截面上内力的方法。 截面法求内力的步骤： 1.截开：作一假想截面m—m把杆件切分成两部分，如图3—4(a)所示。 2.代替：任取其中的一部分(例如左段)作为研究对象，画出作用在研究对象上的外力，并在切开处加上假设的内力，如图3—4(b)所示。在截面m—m处必定产生右段对左段的作用力，即内力。 3.平衡：建立平衡方程，联立求解，得出轴力值。 (a) (b) (c) 图3—4截面法求内力 注意： (1)静力学中分析物体的平衡时，可用力的可传性原理；但在分析物体的变形时，外力不能沿作用线移动——力的可传性不成立。 (2)假想截面不能切在外力作用点处——要离开作用点。 三、拉(压)杆的轴力 1.概念 受轴向拉伸与压缩的杆件，由于外力的作用线与杆件的轴线重合，所以杆件上任意截面
31深层搅拌法适于加固承载力不大于( )的饱和黏性土、软黏土以及
1、深层搅拌法适于加固承载力不大于（）的饱和黏性土、软黏土以及沼泽地带的泥炭土等地基 Ａ0.15MPa B 0.12MPa C 0.2MPa D 0.3MPa 2、在地基处理中，（）适于处理深厚软土和冲填土地基，不适用于泥炭等有机沉淀地基 A预压法-砂井堆载预压法 B深层搅拌法 C振冲法 D深层密实法 3、已浇筑的混凝土强度达到（）时，方准上人施工 A1.5N/mm2 B2.5N/mm2 C1.2N.mm2 D2.0N/mm2 4、筏型基础及箱型基础施工前，如地下水位较高，可采用人工降低地下水位线至基坑以下不少于（），以保证在无水情况下进行基坑开挖和基础施工 A200mm B300mm C500mm D1000mm 5、筏板基础混凝土浇筑完毕后，表面应覆盖和洒水养护时间不少于（） A7d B14d C21d D28d 6、当筏板基础混凝土强度达到设计强度的（）时，应进行基坑回填 A10% B20% C30% D50% 7、当采用机械开挖箱型基础土方时，应在基坑底面标高以上保留（）厚的土层，采用人工清底 A200~400mm B1000~300mm C300~500mm D500~1000mm
8、箱形基础的底版、内外墙和顶板宜连续浇筑完毕。如设置后浇带，应在顶板浇筑后至少（）以后再进行补缝施工 A1周 B2周 C3周 D4周 9、打桩的入土深度控制，对于承受轴向荷载的摩檫桩，应（） A以贯入度为主，以标高作为参考 B仅控制贯入度不控制标高C以标高为主，以贯入度作为参考 D仅控制标高不控制贯入度10、静力压桩的施工程序中，“静压沉管”紧前工序为（） A压桩机就位 B吊桩插桩 C桩身对中调直 D测量定位 答案：1-10 BACCACABCC 11、打桩质量控制主要包括（） A灌入度控制 B桩尖标高控制 C桩锤落距控制 D打桩后的偏差控制 E打桩前的位置控制 12、为了防止和减少沉桩对周围环境的影响，可采用的措施是（）A采用预钻孔沉桩 B设置防震沟 C采用由近到远的沉桩顺序 D减轻桩锤重量 E控制沉桩速度 13、对于缩颈桩的防止措施有（） A保持桩管内混凝土有足够高度 B增强混凝土和易性 C拨管速度应当加快 D加强振动 E一般采用复打法处理缩颈桩 14、人孔挖孔灌注桩的适用范围是地下水位以上的（） A碎石类土 B粘性土 C中密以上砾土 D粉土 E人工填土 15、在沉管灌注桩施工中常见的问题有（） A孔碧坍塌 B断桩 C桩身倾斜 D缩颈桩 E吊脚桩
压缩永久变形中文版
编号：D 395-03 橡胶性能的标准试验方法----------压缩永久变形1 此项标准在固定编号B 117下发布，紧随编号的数字表示标准采纳的年度，如果是修正，数字表示最后一次修正的年度。在括号内的数字表示最后一次重申批准的年度。上标 表示自最后一次修正或重申批准以来的编辑改动。 此项标准已被批准供美国国防部下属机构使用。 1范围 1.1本测试方法测试应用中会在气体或液体媒介中承受压力的橡胶。本测试方法特别适用于在机械固定器件， 1.2测试方法可以选择，但是应考虑用于与测试结果关联的实际情况下使用的橡胶的性质。除非在具体的规范 中有其他规定，应使用测试方法B。 1.3测试方法B不适用于硬度大于90IRHD的硫化橡胶。 1.4以国际单位（SI）为单位的数值应被认为是标准。在括号内的数值起参照作用。 1.5此项标准不包括与其应用有关的所有的安全隐患。此项标准的使用者有责任在使用前建立合适的安全健康规范以及决定法规限制是否适用 2 参考文件 2.1 ASTM标准2： D1349 橡胶规范---测试的标准温度 D 3182 D 3183 D 3767 D 4483 E 145 --------------------------------------- 1此测试方法属于ASTM D 11橡胶委员会的工作范围，是其下属D11.10物理测试子委员会的直接责任。 目前的版本在2008.3.1批准，2008.07出版。原始的版本在1934年批准。上一个版本在2003年批准，编号为D395-03. 2如需参照ASTM 标准，访问ASTM网站，. 如需要《ASTM标准年鉴》的内容信息，浏览ASTM网站的标准索引页。 3 测试方法概要 3.1 用挠力或规定的力压缩试样，并在规定的温度下保持规定的时间。 3.2 在试样在合适的装置内，在规定的条件下经过特定时间的压缩变形后，取出试样，等待30分钟，测量试样的残留变形。 3.3 在测量残留变形后，根据Eq1和Eq2计算压缩永久变形。 4. 意义和用途 4．1 压缩永久变形测试用于测量在长时间受压后，橡胶化合物保持弹性的能力。实际情况下的压力可能包括持续的挠力，持续的已知力，时短时续的压力产生的交替变形和恢复。虽然后者也产生压力永久变形，它的效果更接近于压缩挠曲和滞后测试。因此，压力永久变形测试主要适用于静态力的使用环境。测试经常在高温下进行。 5 试样 5.1 可以使用来自相同样品的2个（选项1）或3个（选项2）相同的试样。选项1的压力永久变形应为两个试样的平均值，表示为百分比；选项2的压力永久变形应为三个试样的中间值，表示为百分比。 5.2 标准测试试样应从实验室准备的平面上切割，形状为圆形。
轴向拉伸与压缩习题及解答
轴向拉伸与压缩习题及解 答 Prepared on 22 November 2020
轴向拉伸与压缩习题及解答 一、判断改错 1、构件内力的大小不但与外力大小有关，还与材料的截面形状有关。 答：错。 静定构件内力的大小之与外力的大小有关，与材料的截面无关。 2、杆件的某横截面上，若各点的正应力均为零，则该截面上的轴力为零。 答：对。 3、两根材料、长度都相同的等直柱子，一根的横截面积为1A ，另一根为2A ，且21A A >。如图所示。两杆都受自重作用。则两杆最大压应力相等，最大压缩量也相等。 答：对。 自重作用时，最大压应力在两杆底端，即max max N Al l A A νσν= == 也就是说，最大应力与面积无关，只与杆长有关。所以两者的最大压应力相等。 最大压缩量为 2 max max 22N Al l l l A EA E νν??=== 即最大压缩量与面积无关，只与杆长有关。所以两杆的最大压缩量也相等。 A 1 (a) (b)
4、受集中力轴向拉伸的等直杆，在变形中任意两个横截面一定保持平行。所以宗乡纤维的伸长量都相等，从而在横截面上的内力是均匀分布的。 答：错 。在变形中，离开荷载作用处较远的两个横截面才保持平行，在荷载作用处，横截面不再保持平面，纵向纤维伸长不相等，应力分布复杂，不是均匀分布的。 5、若受力物体内某电测得x 和y 方向都有线应变x ε和y ε，则x 和y 方向肯定有正应力x σ和y σ。 答：错， 不一定。由于横向效应作用，轴在x 方向受拉（压），则有x σ；y 方向不受力，但横向效应使y 方向产生线应变，y x εενε'==-。 二、填空题 1、轴向拉伸的等直杆，杆内的任一点处最大剪应力的方向与轴线成（45） 2、受轴向拉伸的等直杆，在变形后其体积将（增大） 3、低碳钢经过冷做硬化处理后，它的（比例）极限得到了明显的提高。 4、工程上通常把延伸率δ>（5%）的材料成为塑性材料。 5、 一空心圆截面直杆，其内、外径之比为，两端承受力力作用，如将内外径增加一倍，则其抗拉刚度将是原来的（4）倍。 6、两根长度及截面面积相同的等直杆，一根为钢杆，一根为铝杆，承受相同的轴向拉力，则钢杆的正应力（等于）铝杆的正应力，钢杆的伸长量（小于）铝杆的伸长量。 7、 结构受力如图（a ）所示，已知各杆的材料和横截面面积均相同，面积 2200A mm =，材料的弹性模量E=200GPa ，屈服极限280s MPa σ=，强度极限 460b MPa σ=，试填写下列空格。
饱和软粘土地区深基础施工的若干问题
饱和软粘土地区深基础施工的若干问题 近年来我公司在上海等地承建一批高层建筑，通过深基础的施工实践，取得了一些经验，本文叙述深基础施工中的若干问题。 地下水问题: 目前，大部分高层建筑基坑开挖深度通常都在8-10m之间。而以往使用最多的轻型井点系统一般降水深度在8m以内，按要求需将地下水降至基坑面以下0.5-1m，采用一级轻井系统难以满足要求。 1.1 在支护结构中采用隔水帷幕，是处理地下水的常用方法。用水泥土深层搅拌桩或压密注浆施工工艺，对基坑四周土体进行处理，使其产生一圈不透水的隔水层，从而阻止四周来水向基坑流入。实践证明，水泥土深层搅拌桩隔水性能好，是隔水方案的首选方法。用其作挡土结构时，同时可起隔水作用；如水泥土搅拌桩仅作隔水之用，一般采用φ700mm双排，其最小宽度不宜小于1.2m，桩体搭接不得小于20cm，入土深度应根据地质情况，插入粘土或粉质粘土层不小于1m 为宜。压密注浆因施工机具小而适用于狭小现场，但隔水效果不如搅拌桩。通过开挖观察，发现其浆液分布不均，很难形成密不透水的帷幕，往往造成局部渗漏。 1.2 利用饱和软粘土的地质特征，为地下水的处理提供了新方法。在饱和软粘土地区，典型的地质组成自上而下分别为：杂填土、黄褐色粉质粘土、（淤泥质）粉质粘土、（淤泥质）粘土等。一般基坑底多落在粉质粘土或粘土层上。一方面土体抗剪强度低，含水量大，对深基础非常不利；另一方面，在粉质粘土或粘土层中，渗透性能很差，对于地下水的处理有利。由于有隔水帷幕阻挡使四周来水无法流入基坑，而基坑底又位于难透水（甚至不透水）层中，因此可以认为整个基坑已形成一个隔水、阻水系统，能满足施工的要求。 基于上述观点，我们在数个工程中，基坑开挖后未采用任何人工降水措施，仅采用开挖盲沟、集水井，采用几台潜水泵抽水的方法，就成功地完成了深基坑施工。 1.3 在已形成隔水帷幕，但未进行降水的情况下开挖土方，也有成功的例子。其原因在于粉质粘土、粘土是由小于0.005mm的粘粒集合组成的絮状结构，因此其受电分子吸引力吸附于土粒表面的结合水就多于存在于土粒表面电场影响以外的自由水。虽然含水量很高，但能排出的自由水并不多，大量结合水由于受电分子吸引而吸附在土粒上随土体被一同挖去，所以在土方开挖过程中并无明水出现。钻孔灌注桩、水泥土深层搅拌桩均为带水作业，又不能彻底处理泥浆，会使基坑范围内含水量大增，对挖土造成不利影响。为顺利开挖土方，宜采用轻井系统降低地下水，此时的轻井系统仅是为土方开挖需要而设置，因此使用时间较短，一般土方开挖前7-10d天始降水，随土方开挖，井点管都将拔除，而代以盲沟、集水井排水。对降不深度不一定要过到基底以下0.5-1m，即使是8-10m深度的基坑，将表面挖去1-2m后，采用一级轻井系统降低地下水，亦能满足降低土体含水率，固结土体、方便土方开挖的要求。 1.4 隔水帷幕的局部渗漏点，尤其是不断流出混水的渗漏点，应引起高度重视。在采用钻孔灌注桩作挡土桩的支护结构中，可采用内堵法。即在渗漏点处安导流管，使水由导流管流出，两边灌注桩凿出纵筋，焊水平钢筋，立模浇砼后，将导管堵住即可。如渗漏少量清水，也可不封堵，但要注意监视。 1.5 确定降水方案应考虑的因素如下： （1）工程所处地区的地质、环境状况。地质状况主要指标有地质组成、含水率、塑性指数、地下水位高度和渗透系数等；环境状况主要包括四周建筑物及地下管线等。上述情况以勘察报告、地下管线图、现场踏勘为依据。 （2）工程施工情况。主要有基坑开挖深度，开挖机械、方法，基础施工预计的时间、季节等。 （3）现有降水机械情况及实际应用效果。 （4）在类似地区成功的施工经验。