发电机转子阻尼环
大型水轮发电机阻尼软连接断裂现象分析及处理
116第45卷 第07期2022年07月Vol.45 No.07Jul.2022水 电 站 机 电 技 术Mechanical & Electrical Technique of Hydropower Station0 引言某大型电站发电机额定容量为777.8 MW，额定电压为20 kV，发电机定子绕组为三相双层波绕组，每相5支路并联，发电机中性点采用经接地变的高电阻方式接地。
发电机在磁极极靴上装有阻尼绕组，阻尼绕组的作用是抑制振荡，帮助自整步，提高稳定性，补偿由于不对称电流产生的负序分量的电枢反应，抑制不对称短路时的过电压。
阻尼绕组之间通过阻尼软连接相连，该发电机在机组检修期间发现定子线棒下端部出现多处铜丝搭接放电痕迹。
经详细检查确认，发现有48根上层定子线棒、9根下层定子线棒端部存在明显放电痕迹，放电处皆有铜丝附着，放电痕迹大部分位于两个斜边垫块之间；另有23个线棒表面附着有铜丝，无放电痕迹。
1 阻尼软连接和线棒检查1.1 阻尼软连接检查定子线棒放电现象经初步分析为磁极阻尼软连接铜丝断裂掉落所致，为明确铜丝来源，在发电机定子随机选择2处对称位置的挡风板进行拆除，对拆除挡风板处的阻尼绕组和磁极软连接进行检查，发现磁极软连接基本完好，阻尼绕组表面有磨损现象，为进一步确定所有阻尼绕组的状态，拆除所有挡风板来查看阻尼软连接磨损情况。
在挡风板全部拆除后，对磁极阻尼软连接（下风洞共160对）和磁极间软连接（80个）进行了详细检查，发现63~64号磁极阻尼软连接完全断裂，有约5个阻尼软连接表面有毛刺磨损现象，其余阻尼软连接外表面检查良好；磁极间软连接检查发现有十多处出现少量铜丝断股，其余外表无异常。
为确定阻尼软连接接触处是否有磨损断股现象，现场随机拆下65~66号磁极阻尼软连接进行检查，发现内部有磨损毛刺现象。
初步检查表明阻尼软连接和磁极间软连接在机组运行过程中会受到电磁力的作用，导致软连接表面和连接处出现磨损断股现象，严重的会导致软连接完全断裂。
发电机主要部件示意图
发电机主要部件示意图
图3发电机主要部件示意图
图4定子隔振结构
图1 QFSN—600—2型发电机总装配
图13发电机通风冷却回路示意图
转子由转轴、绕组及端部绝缘固定件、阻尼系统、护环、中心环、风扇、联轴器和集电环装配等构成（见图6）。
图6发电机转及隔音罩刷架装配
水轮发电机电磁计算单SFW3200-8-1730
水轮发电机计算单发电机型号：设计时间 :2011-10-29 16:01:58=======================================================================序号名称变量结果单位=======================================================================一. 基本数据1.1 额定数据1.101 额定功率 Pn 2000 (kW)1.102 额定功率因素 cosθn .81.103 额定容量 SN 2500 (kVA)1.104 额定电压 UN 6300 (V)1.105 相电压 Uθ 3637.307 (V) 1.106 额定电流 IN 229.114 (A) 1.107 相电流 Iθ 229.114 (A) 1.108 额定转速 nN 750 (r/min) 1.109 飞逸转速 nr 4 (r/min)1.110 额定频率 fN 50 (Hz)1.111 极数 2p 81.112 相数 M 31.113 飞轮力矩 GD2 737.895 (kN.m) 1.114 无功功率 Pr 1500.0000 (kW) 1.115 机械时间常数 Tmec 5686.403 (s) 1.115 重量估算 Gr 5.645 (t)1.2 定子铁芯和转子磁极铁芯尺寸1.201 定子铁芯外径 Dl 173 (cm)1.202 定子铁芯内径 Di 132 (cm)1.203 定子槽宽度 bs 1.68 (cm)1.204 定子槽高度 hs 7.48 (cm)1.205 定子槽楔高度 hk .5 (cm)1.206 定子线圈单边绝缘厚度δi .265 (cm)1.207 定子铁芯径向通风槽宽度及通风槽数 bvnv 9 (cm)1.208 无通风槽的定子铁芯长度 l 45 (cm)1.209 各段铁芯长度不相等时相邻通风槽的平均距离 tv 5.4 (cm)1.3 定子绕组数据1.301 定子槽数 Z 1081.302 每极每相槽数 q 4.51.303 每项并联支路数 a 11.304 每槽有效导体数 Ns 61.305 每支路电流 Ia 229.114 (A)1.306 定子线圈线规2.24x4.751.307 定子槽电流 Is 1374.684 (A) 1.308 电负荷 A 358.1979 (A/cm) 1.309 绕组节距 Y 111.310 短距系数β .8151.311 每相串联匝数 Wθ 1081.312 每支路有效导体截面积 Ac 61 (mm)1.313 定子绕组的电流密度 J 3.756 (A/mm) 1.314 热负荷 AJ 1345.3913 (A/cm.mm) 1.315 定子铁芯总长度 lt 54 (cm)1.316 定子绕组端部每半匝平均长度 lE 78.0079 (cm) 1.317 定子绕组每匝平均长度 lc 264.016 (cm) 1.318 定子绕组每相电阻 r(15) .082007 (Ω) 1.319 定子绕组每相电阻 r(75) .101689 (Ω)1.4 励磁绕组数据1.404 励磁绕组铜线线规 af 3.15 (mm)1.405 励磁绕组铜线线规 bf 22.4 (mm)1.406 励磁绕组铜线截面积 Af 70.56 (mm)1.407 励磁绕组每极匝数 Wf 53.51.408 励磁绕组每极匝数长度(单排线圈) lcf 199.5 (cm)1.409 励磁绕组电阻 Rf(15) .2123 (Ω)1.410 励磁绕组电阻 Rf(75) .2633 (Ω)1.411 励磁绕组电阻 Rf(120) .3015 (Ω)1.412 励磁绕组电阻 Rf(130) .31 (Ω)1.413 极弧半径 Rp 56.7516 (cm)2.106 极靴宽度 bp 36 (cm)2.126 极靴高度 hp 5.5 (cm)2.127 极身宽度 bm 23.5 (cm)2.128 极身高度 hm 21 (cm)1.5 阻尼绕组数据1.401 阻尼条节距 t2 3.07 (cm)1.402 阻尼绕组槽开口宽度 bsh 3 (mm)1.403 阻尼绕组槽开口高度 hsh 3 (mm)1.413 每极阻尼条数 nB 71.414 阻尼条直径 dB 14 (mm)1.415 圆阻尼条截面积 AB 1.5386 (cm)1.416 阻尼条长度 lB 73 (cm)1.417 阻尼环厚度 aR 10 (mm)1.418 阻尼环宽度 bR 50 (mm)1.419 阻尼环截面积 AR 500 (mm)1.420 阻尼环平均直径 DR 1304 (mm)1.421 直轴阻尼绕组电阻(标幺值) RDd* .021.422 交轴阻尼绕组电阻(标幺值) RDq* .0154二. 空载磁势计算2.1 磁路计算2.101 定子齿顶处齿距 t13.8378 (cm) 2.102 极距η 51.836 (cm) 2.103 气隙δ .8 (cm)2.104 比值δ/η .01542.105 比值δmax/δ 1.52.107 极弧系数αp .6942.108 定子1/3齿高处齿距 t1/33.9828 (cm) 2.109 定子1/2齿高处齿距 t1/24.0553 (cm) 2.110 定子齿顶处齿宽 bt 2.1578 (cm) 2.111 定子1/3齿高处齿宽 bt1/3 2.3028 (cm) 2.112 定子1/2齿高处齿宽 bt1/2 2.3753 (cm) 2.113 定子轭高 hj 12.52 (cm) 2.114 定子轭磁路长 Lj 62.9884 (cm) 2.115 定子铁芯叠压系数 KFE .942.116 定子铁芯有效长度 lef 42.3 (cm)2.117 比值 lt/η 1.04172.118 定子铁芯边缘段阶梯形高度 a1 0 (cm)2.119 定子铁芯边缘段阶梯形宽度 c1 0 (cm)2.120 定子铁芯计算长度 Lt＇ 54 (cm)2.121 主极极靴长度 lp 54 (cm)2.122 主极极身长度 lm 54 (cm)2.123 主极极靴计算长度 lp＇ 55.6 (cm)2.124 轴向气隙计算长度 l0 54.8 (cm)2.125 计算气隙δ＇ .933 (cm) 2.129 磁极压板厚度δp 4.5 (cm)2.130 磁极铁芯计算长度 lm＇ 58.5 (cm)2.131 磁极结构尺寸 ap 6.25 (cm)2.132 磁极结构尺寸 dt3.8455 (cm) 2.133 磁极结构尺寸 cp 12.8173 (cm) 2.134 磁极结构尺寸ηm 15.148 (cm) 2.135 定子齿重 GFet 633.1094 (kg) 2.136 定子轭重 GFej 2164.694 (kg) 2.137 磁极压板截面积 Ap 74.025 (cm) 2.138 磁极铁芯截面积 Am 1378.98 (cm)2.2 空载特性计算2.201 绕组基波短距系数 Kp1 .95792.202 绕组基波分布系数 Kd1 .956262.203 绕组基波系数 Kdp1 .9162.204 基波磁通θ1 .1656 (Wb)2.205 磁场波形系数 kθ .98582.206 极弧磁通系数 kλ .92022.207 空载额定电压时的每极磁通θ .1632 (Wb)2.208 空载额定电压时极靴部分的磁通θλ .1502 (Wb) 2.209 极靴上气隙的平均磁通密度 Bδ .7614 (T)2.210 定子1/3齿高处的磁通密度 Bt1/3 1.6458 (T)2.211 定子1/2齿高处的磁通密度 Bt1/2 1.5958 (T)2.212 定子轭的磁通密度 Bj 1.5408 (T)2.213 定子齿的气隙系数 kδ1 1.14622.214 定子铁芯径向通风槽的气隙系数 kδ2 1.07282.215 转子阻尼绕组槽的气隙系数 kδ3 1.02482.216 总气隙系数 kδ 1.26012.217 定子齿的磁位降 Ft 1092.08 (A)2.218 定子轭的磁位降 Fj 2519.536 (A) 2.219 磁极漏磁系数ζm 1.17482.220 极身根部磁通θm .1917 (Wb)2.221 极身根部的磁通密度 Bm 1.3902 (T)2.222 极靴的漏磁系数ζp 1.05762.223 极身上部的磁通θp .173 (Wb)2.224 极身上部的磁通密度 Bp 1.255 (T)2.225 磁极的平均磁通密度 Bm1/2 1.3564 (T)2.226 磁极的磁位降 Fm 1139.5 (A)2.227 转子轭与磁极接缝处的磁位降 Fj2 695.1 (A)2.228 气隙磁位降 Fδ 14322.5224 (A) 2.229 额定电压下的空载磁位降 Ff0 19768.7384 (A) 2.230 定子绕组漏抗 Xζ .0637三. 负载磁势计算3.1 短路和额定千伏安cosθ=0时的磁势计算3.101 短路电流为额定电流时的磁位降 Fk 13561.8953 (A) 3.102 短路比 Kc 1.45773.103 定子绕组总漏抗 Xζt .10823.104 cosθ=0时对应额定电压Uθ的每极磁通θ＇ .1736 (Wb)3.105 气隙平均磁通密度 Bδ＇ .8099 (T)3.106 空气隙的磁位降 Fδ＇ 15234.8449 (A) 3.107 定子轭的磁通密度 Bj＇ 1.6389 (T)3.108 定子轭的磁位降 Fj＇ 4383.9926 (A) 3.109 定子齿的磁通密度 Bt1/3 1.7506 (T)3.110 定子齿的磁位降 Ft1/3 1675.52 (a)3.111 磁极漏磁系数ζm＇ 1.30563.112 极靴的漏磁系数ζp＇ 1.10083.113 极身根部的磁通密度 Bm＇ 1.6963 (T)3.114 极身上部的磁通密度 Bp＇ 1.4385 (T)3.115 磁极的平均磁通密度 Bm1/2 1.6319 (T)3.116 磁极的磁位降 Fm＇ 2803.7 (A)3.117 转子轭与磁极接缝处的磁位降 Fj2＇ 848.15 (A)3.118 额定千伏安.cosθ=0过励时的总磁位降Σ 37595.7581 (A)3.2 用图解法确定额定负载时的磁势3.201 额定励磁磁动势 Ffn 33018.0919 (A)四. 励磁数据4.01 空载额定电压时的励磁电流 If0 184.7546 (A) 4.02 额定负载时的励磁电流 Ifo 308.5803 (A) 4.03 额定负载时励磁绕组的电流密度 Jf 4.3733 (A/cm) 4.04 空载时励磁绕组的滑环电压 Uf0 39.2234 (V)4.05 额定负载时励磁绕组的滑环电压 UfN 95.6599 (V)4.06 集电环上的励磁电压增长速度ΔUf 191.3198 (V/s) 4.07 直流励磁机的额定电压 Uf 105.2259 (V) 4.08 直流励磁机的额定电流 If 339.4383 (A) 4.09 直流励磁机的额定功率 Pf 35.7177 (kW) 4.10 励磁系统的顶置电压 Ufmax 191.3198 (V) 4.11 直流励磁机的最大励磁电流 Ifmax 877.6251 (A) 4.12 直流励磁机的瞬时最大功率 Pfmax 167.9071 (kW)五. 损耗和效率5.1 空载损耗5.101 空载额定电压时定子齿中铁耗 PFet 3.4261 (kW)5.102 空载额定电压时定子轭中铁耗 PFej 8.3511 (kW)5.103 空载额定电压时极靴表面附加损耗(叠片或实心磁极) PFepo 2.8552 (kW)5.104 空载时总损耗 PFe 14.6324 (kW)5.2 短路损耗5.201 并联股线间的环流系数 Kr .0062725.202 并联股线间的环流系数ε .374985.203 涡流损耗系数 Ks .01055.204 定子绕组费立德系数 KF 1.01685.205 短路电流为额定电流时磁场三次谐波在定子齿中的磁通密度 B3 2805.0193 (T) 5.206 短路电流为额定电流时磁场三次谐波在定子齿中引起的附加损耗 Pt3 1.7286 (kW) 5.207 额定电流时定子绕组铜耗 Pcu 16.014 (kW) 5.208 额定电流时双层定子绕组铜耗 Pcus .2686 (kW) 5.209 短路电流为额定电流时定子磁场中齿谐波在极靴表面及阻尼绕组中产生的附加损耗 Ppt .1143 (kW) 5.210 短路电流为额定电流时定子绕组磁势中高次谐波在极靴表面产生的附加损耗 Pkv .0558 (kW) 5.211 短路电流为额定电流时在定子此压板及端盖上的附加损耗 Pad .2395 (kW) 5.212 短路电流为额定电流时的总损耗 Pk 18.4208 (kW)5.3 励磁损耗5.301 额定负载，额定电压额定功率因数时的励磁损耗 Pcuf 25.6891 (kW)5.4 机械损耗(摩擦损耗及通风损耗)5.401 风摩损耗 Pfv 11.4305 (kW) 5.402 总机械损耗(包括风摩损耗) Pmec 51.4305 (kW)5.5 效率5.501 总损耗Σ 84.4837 (kW) 5.502 发电机额定负载时的效率η 95.947六. 温度计算6.1 定子温度计算6.101 铁耗在定子内圆产生的单位热负载 W1 .7241 (W/cm) 6.102 铜耗在定子内圆产生的单位热负载 W2 .342 (W/cm) 6.103 铜耗在线圈表面产生的单位热负载 W3 .0679 (W/cm) 6.104 铁芯对空气的温升θFe 33.8543 (K) 6.105 线圈绝缘温度降θi 11.246 (K) 6.106 线圈端部表面对空气的温升θE 24.9225 (K)6.107 定子有效部分的最高温升θmax 45.1 (K)6.108 定子线圈对空气的平均温升θcu 39.2131 (K)6.2 转子温度计算6.201 励磁损耗在磁极线圈侧表面产生的单位热负载 W2＇ 1.0985 (W/cm) 6.202 转子线圈的电负荷 A2 868.8972 (A/cm) 6.203 转子线圈的表面热系数 W〃 .0195 (W/cm℃) 6.204 转子线圈对空气的温升θf 56.3333 (K)七.经济指标7.01 发电机定子有效铁重 GFe 2797.8034 (kg) 7.02 定子绕组铜重 Gcu 464.4031 (kg) 7.03 励磁绕组铜重 Gcuf 536.2104 (kg) 7.04 阻尼条重量 GB 55.9792 (kg) 7.05 阻尼环重量 GR 36.4416 (kg) 7.06 发电机有效铜重 Gcut 1093.0343 (kg) 7.07 发电机单位容量有效铁重量 gfe 1.1191 (kg)7.08 发电机单位容量有铜铁重量 gcu .1858 (kg)八. 电抗和时间常数的计算8.1 电抗的计算8.101 定子绕组矩形波磁动势 Fa 12012.8686 (At) 8.102 定子绕组直轴电枢反应系数 Kad 1.0538.103 定子绕组电枢反应直轴磁动势 Fad 12649.550625 (At) 8.104 直轴电枢反应电抗 Xad .8831938.105 定子交轴与直轴电枢反应基波磁通之比 Kq .498.106 交轴电枢反应电抗 Xaq .4890468.107 定子绕组漏抗 Xζ .06378.108 直轴同步电抗 Xd .9468938.109 交轴同步电抗 Xq .5527468.110 极靴之间漏磁导λpl .4481658.111 极身之间漏磁导λml .7624778.112 磁极端面之间漏磁导λmb .1486328.113 磁极总漏磁导λm+p 1.3592748.114 瞬变过程磁极总漏磁导Λ 1.0026048.115 励磁绕组总电抗 Xζ2 1.0064728.116 励磁绕组漏抗 Xζf .1232798.117 直轴瞬变电抗 Xd＇ .1718798.118 交轴瞬变电抗 Xq＇ .5527468.119 阻尼绕组直轴漏抗(开口槽) Xζd .0794768.120 阻尼绕组交轴漏抗 Xζq .059607 8.121 直轴超瞬变电抗 Xd〃 .098062 8.122 交轴超瞬变电抗 Xq〃 .116831 8.123 负序电抗(当短路时) X2 .107036 8.124 负序电抗(外接大电抗时) X2 .005728 8.125 零序电抗 X0 .031276 8.126 定子绕组电阻(标幺值) R* .006405 8.127 励磁绕组电阻(标幺值) Rf* .0014168.2 时间常数的计算8.201 定子绕组开路时励磁绕组的时间常数 Tdo＇ 2.2636 (s) 8.202 定子绕组和励磁绕组开路时直轴阻尼绕组的时间常数 TDdo＇ .1533 (s) 8.203 定子绕组开路时交轴阻尼绕组的时间常数 TDqo＇ .1135 (s) 8.204 定子绕组短路时励磁绕组的时间常数 Td＇ .4109 (s) 8.205 定子绕组开路时，励磁绕组短路时直轴阻尼绕组的时间常数 Tdo〃 .0299 (s) 8.206 定子绕组及励磁绕组短路时直轴阻尼绕组的时间常数 Td〃 .0171 (s) 8.207 定子绕组短路时交轴阻尼绕组的时间常数 Tq〃 .024 (s) 8.208 励磁绕组短路时定子绕组的时间常数 Ta .0532 (s) 8.209 机端三相短路时瞬变电流衰减时间常数 Td3＇ .4109 (s) 8.210 机端三相短路时超瞬变电流衰减时间常数 Td3〃 .0171 (s) 8.211 机端三相短路时定子电流非周期分量衰减时间常数 Ta3 .053 (s) 8.212 机端两相短路时瞬变电流衰减时间常数 Td2＇ .599 (s) 8.213 机端两相短路时超瞬变电流衰减时间常数 Td2〃 .022 (s) 8.214 机端两相短路时非周期分量衰减时间常数 Ta2 .0532 (s) 8.214 机端单相短路时瞬变电流衰减时间 Td1＇ .647 (s) 8.214 机端单相短路时超瞬变电流衰减时间 Td1〃 .0228 (s)。
发电机转子
大唐阳城发电有限责任公司DATANG YANGCHENG POWER GENERATING CQ.,LTD设备管理部电气专业资料编号：SBBDQ201102日期：20011年08月05日■技术资料□规程规范□技术措施□缺陷处理记录□重大设备检修记录□安全组织措施主题：发电机转子作者：李志伟发电机转子转子由转轴、绕组及端部绝缘固定件、阻尼系统、护环、中心环、风扇、联轴器和集电环装配等构成。
本体直径Φ1130mm，本体长6250mm，转子总长12165mm，轴径直径500mm，轴承中心距10400mm，重量47.5吨。
1）转轴。
转轴由高强度高导磁的铬镍钼钒整体合金锻钢制成。
转轴本体设有32个嵌线槽。
为有效提高材料利用率，转子嵌线槽采用开口半梯形（即槽上半部是开口平行槽，下半部是梯形槽），以增大槽内导体截面，降低转子铜耗。
为削弱气隙磁通和转子轭部磁通在近磁极中心部分饱和，转子1、2号线圈槽均向极中心偏置，并减小了1号线圈匝数和槽的深度，这样有利于改善发电机的电压波形。
为了使转子的磁极方向和极间方向的刚度均衡，转轴本体每极表面（大齿）上开设了22个横向槽。
在励端轴柄处对称设有2个转子引线槽，为均衡刚度在其中心线的垂直位置上亦对称开设2个均衡槽。
此外，在转轴本体磁极（大齿）表面和相邻的小齿上还设有供动平衡用的平衡螺栓孔。
转轴本体磁极（大齿）表面上设有阻尼槽，本体两端面均开设有4个供转子绕组端部通风的轴向通风槽。
转子横向槽图2-10 QFSN-600-2YHG 型汽轮发电机转子装配转子绕组端部通风的轴向通风槽2）转子绕组。
转子绕组由线圈、槽内绝缘及固定件、端部绝缘及固定件和引出线等组成。
转子线圈采用高强度精拉含银铜排制造。
转子每极下共有8个线圈，其中1号线圈为6匝、2—8号线圈为8匝．每匝导体由上下两根铜排组成。
每个线圈由2段直线部分、2段圆弧部分和4个圆角部分组成，各部分均单独加工制造后经中频感应钎焊成一体。
汽轮发电机不同阻尼系统对负序能力的影响
式中:W1为每相串联匝数;(为极距;P为极对数;Im 为 电流 值$
(3) 假定定子铁心的磁导率“ =8，电导率
'=0 $
(4) 忽
，
场量 随
间呈正 化。
(5) 忽
绕组端部及转子绕组的影响。
(6) 忽
与铁心 的接触电阻。
1-1.2物理模型与数学模
文献[2] 到对称、重复等转子结构特点，忽
略端部效应后，可
关键词：汽轮发电机;负序;阻尼系统;月牙槽;损耗
中图分类号：TM311 文献标识码：A
DOI 编码：10. 16712/ki. cn31 - 1868/tm. 2021.02. 007
InUuence of Different Damping Systems of Turdine Generator on Negative Phase Sequence Capability
热;q为热源功率。
用时步 元法进行求解，其中热源q为负
序涡流
按透入深度分配到各单元。
1.3执行标准
根据国家标准GB/T 7064—2017《隐极同步发 电机技术要求》对汽轮发电机承受 电流的能力
作了 ，
1不
行条件。标准分为两部
分。一部分是稳态负序能力，指发电机在正常运行
方式下，
承受 电流的能力，它主要决定
2021.No.2
额定电压：10 500 V 频率：50 He
额定转速:3 000 r/min
为了
转子X轴和Y轴的刚度，降低倍
频振动，在汽轮发电机转子大齿表面开横向月牙槽,
转子的机械 性。
下转子大
面的涡流将主要集
牙
处通过，会
较大损耗及相应较高的温升。该部位温升也将直接
发电机技术问答
发电机技术问答1．什么是“同步”发电机?同步转速是如何确定的?答：发电机是发电厂的心脏设备，发电机按其驱动的动力大致可分为水轮发电机(水力)和汽轮发电机(蒸汽)。
本书所涉及的内容均是指同步发电机(限于立式水轮发电机)。
发电机在正常运行时，在发电机定转子气隙间有一个旋转的合成磁场，那个磁场由两个磁场合成：转子磁场和定子磁场。
所谓“同步”发电机，确实是指发电机转子磁场的转速(原动机产生)与定子磁场的转速(电力系统频率决定)相等。
转子磁场由旋转的通有直流电的转子绕组(磁极)产生，转子磁场的转速也确实是转子的转速，也即整个机组的转速。
转子由原动机驱动，转速由机组调速器进行调剂，那个转速在发电机的铭牌上都有明确标示。
定子旋转磁场由通过三相对称电流的定子三相绕组(按120°对称布置)产生，其转速由式确定(式中：p为转子磁极对数；f为电力系统频率；n 为机组转速)。
从式中可见，对某一个体的发电机，其磁极对数是固定不变的，而我国电力系统的频率也是固定的，即50Hz(也称工频)，可见每一个体的发电机的定子旋转磁场的转速在发电机制造完成后确实是“定值”。
因此，电力系统的频率并不能真正稳固在50Hz的理论值，而是承诺在那个值的上下有微小的波动，也即定子磁场在运行中实际是在额定转速值的周围动态变化的。
转子磁场为了与定子磁场同步也要适应那个变化，也即机组的转速作动态的调整。
如果转速不能与定子磁场保持一致，则我们讲该发电机“失步”了。
2．什么是发电机的飞轮力矩。
?它在电气上有什么意义?答：发电机飞轮力矩，是发电机转动部分的重量与其惯性直径平方的乘积。
看起来它是一个与电气参数无关的量，事实上不然，它对电力系统的暂态过程和动态稳固阻碍专门大。
它直截了当阻碍到在各种工况下突然甩负荷时机组的速率上升及输水系统的压力上升，它第一应满足输水系统调剂保证运算的要求。
当电力系统发生故障，机组负荷突变时，因调速机构的时滞，使机组转速升高，为限制转速，机组需一定量的，越大，机组转速变化率越小，电力系统的稳固性就越好。
电气点检理论知识题库带答案(电机部分)
电气点检理论知识题库（电机理论部分）一、填空题：1．电压表A内阻为2000Ω，电压表B内阻为1000Ω，量程都是15V，当它们串联在15V 的电源电压时，电压表的读数是____ 5___V。
2．标有“100Ω，4W”和标有“100Ω，25W”的两个电阻串联使用时，允许加的最高电压是__40_____V。
3．同步发电机电枢电势的频率与发电机的极对数关系是___成正比__ 。
4．异步电动机工作时，其转差率的范围是__ 0<S≤1_____。
5.同步发电机是利用___电磁感应原理____原理制造的。
6．并励直流发电机要自激建压必须满足三个条件，其中励磁回路电阻应___大于对应一定转速的临界值____。
7．当异步电机的负载超重时，其起动转矩将___无变化____。
8．同步发电机转子采用整钢锭而不采用硅钢片叠装制成，是因为___转子铁心与气隙磁场无相对运动____。
9．深槽异步电动机起动时由于____集肤效应___，所以转子电流主要集中在转子导体上部经过。
10．对于并列运行的发电机组，分配负荷按___等微增率____原则分配时，全网最经济。
11．将0.1H的电感线圈接在工频220V的交流电源上，则通过线圈的电流是____4__A。
12．标有“100Ω，4W”和标有“100Ω，25W”的两个电阻串联使用时，允许加的最高电压是__40_____V。
13．RLC串联电路中，当__串联谐振时____时，总电阻等于R。
14．电压互感器严禁__短路____运行。
15. 并励直流发电机要自激建压必须满足三个条件，其中励磁回路电阻应___并大于对应一定转速的临界值____。
16．异步电动机常采用E级绝缘，它的耐热极限温度是__120度____。
17．三相异步电动机转子转速是n1,定子转速是n2,它们的相对速度是__ n1－n2____。
18．对于并列运行的发电机组，分配负荷按___等微增率____原则分配时，全网最经济。
660MW机组发电机转子阻尼铜条更换及阻尼槽铝合金槽楔升级改造
系统 。
Ｐ Ｔ Ｆ Ｅ 材料 的环氧绝缘 扳 ． Ｉ ｝ ｌ 』 制 条 ｊ 惜 端 部 技 ， 卜 卡 ¨ 对 运动 。 叔逊 后 ， 原来 仔在的丰 Ｉ ｛ 坩 运 转 移 槽 喷涂仃Ｐ Ｔ Ｆ Ｅ 擦 所 材料 的环 氧绝缘 板之 间 ， 它ｆ 『 ｊ 之ｎ ｊ Ｊ 的十 Ｉ ｊ ｌ 对 运 动 小 会
３ 改进方案 的风 险评估
根据 厂 家提 供 的信息 ， 』 １ ２ 转 ｒ已 拔 ｝ ： 述 方案进 ｝ 亍
改进， 最 足 住 ２ ０ ０ ７ 午 一 转 ｒ绕 匝 绕 时 进 政 进 ， 计＝ ） 二 ２ ０ ０ ８ ￣ Ｆ 投入 运行 ， 投 运 以米 进 仃 ｒ＿ 次 小修 ， 木发现 Ｉ ； Ｈ Ｊ 锏 条 断 裂 的 报 告 。另 外 ， 据 厂宋 介 ｆ ｛ １ ６ ６ ０ Ｍｗ 等级 人 容 量 橄 发 ｌ Ｕ 机 转 ｒ的设 计 也 采 用 这 种 进 办 法 。
开订５ 个阻 尼 槽 。 每 个 阻 尼 槽 中 放 置 两 通 Ｋ 的 ｌ ｊ 【 【 锏 条， 通 过 分 段 式 锚 合 金 槽 楔 将 阻尼 铜 条 固 定 在 叭 皑 ｔ ｔ １ 。 盒 憎 楔 的 长 度 与相 邻 两 个 横 向槽 间 的 长 ７ 逆卡 ¨ 川， 使 合 金槽 辅 向 两端 位 于 横 向 槽 中 ， 相邻 两个槽楔Ｍ ｆ 】 ’・ 小ｎ ｛ ｊ 隙（ ２ ） 。
尼 铜 条没 有 发 现 断 裂 。
导致 疲 劳 断 裂 。 改进 后
锏 坟 ｌ ， Ｊ 意 『 』 ｆ ３ ｌ 所， Ｊ ÷ 。
绝 缘 板
Ｊ ｊ 纣 槽
图 ３ 改 进 后 上 层 阻 尼 铜 条 结 构
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
发电机转子阻尼环
发电机转子阻尼环是一种机械部件，它在发电机转子上安装，用于减少转子的振动和
降低噪音。
阻尼环通过摩擦作用消除转子振动，使其在高速旋转时保持平稳运行。
本文将
重点介绍发电机转子阻尼环的原理、结构和工作原理。
一、阻尼环的原理
发电机转子阻尼环主要依靠摩擦作用来消除振动。
当转子旋转时，由于离心力的作用，转子上的惯性力使其变形，导致其产生振动。
如果不采用阻尼环，这种振动会不断增强，
进而影响发电机的性能和寿命。
阻尼环通过在转子上制造摩擦力，可以减少转子振动，保
证发电机的稳定性和可靠性。
发电机转子阻尼环由多个零件组成，其主要结构如下：
1.外套筒：由金属材料制成，是阻尼环的主体部分，其内侧表面涂有摩擦材料，用于
与转子接触。
2.滑块：是阻尼环内部的一个活动部件，由摩擦材料制成，紧贴外套筒表面。
滑块的
运动是阻尼环起到减振作用的关键。
3.支撑杆：是阻尼环内部的一个固定部件，由金属材料制成，用于支撑外套筒。
发电机转子阻尼环的工作原理主要分为两个阶段：静摩擦和动摩擦。
1. 静摩擦阶段
当发电机启动时，转子还没有旋转，阻尼环处于静止状态。
此时，外套筒与转子相接
触的面积非常小，只有极少数摩擦点。
在这种情况下，由于两个接触面之间的摩擦系数较高，外套筒会对转子产生非常大的摩擦力，从而制止转子的振动。
随着转子的旋转，外套筒和转子之间的接触面积逐渐增加。
当接触面积达到一定程度时，静摩擦逐渐演变成动摩擦。
此时，滑块开始在外套筒上移动，通过摩擦力将旋转的转
子平稳地制止下来。
同时，滑块移动的速度越快，摩擦力就越大，从而减少了转子的振
动。
总之，发电机转子阻尼环是一种非常重要的机械部件，它可以保障发电机的稳定性和
可靠性。
对于阻尼环的设计和制造，应该根据发电机的使用条件和技术要求，选用适当的
材料和结构，以确保其正常工作和长期使用。