通过技术改造提高摩擦式提升机产能
基于DSP的SVPWM变频调速系统技术分析
・
８ ８－
煤
矿
机
电
２０ ０６年第２期
主井提升机通过技术改造， 年工作制 ３０ ， ｈｄ 年生 ０ｄ１ ／ ， ４
产能力达 ２４７ ｔ比改造前提高 ３ ． ｔ ３．万 ， ３９万 。运行 ｌ 效果 ａ
非常好 。
３ 结论
的角度考虑， 可以适当提高开关频率 ， 即将开关的持续时间 分成若干段， 并且利用基本空间电压矢量的线性持续时间组
行这样 的技 术改造 ， 一定会 取 得非 常 可观 的经 济 和社 会效
益。
（ 稿 日期 ：０５—１ ０ ） 收 ２０ ２— ５
Ｔ＝ｆ ＋ｆ ｌ ２＋
［］ １
其 中 ｆ， 为 某两个非零空间 电压矢 量在该采 样周期 内 。ｆ ：
作用的时间， 为零矢量作用的时间。由积分近似公式有： ｔ 。
Ｐ ＷＭ技术 目前 已经在 实 际 中得 到非 常普遍 的应用 ， 经
过长期发展 ， 现大致分 成 电压 ＳＷＭ、 Ｐ 电流 ＳｗＭ 和 电压 空 Ｐ
间矢量 Ｓ Ｐ Ｖ ＷＭ。其 中 电压 Ｓ ＷＭ 和 电流 Ｓ ＷＭ 是从 电源 Ｐ Ｐ
作 用时间和仍为 ， 样就可以减少 电动机 的转矩 的脉动 。 这
交 流异 步电动机的空 间电压 矢量脉 宽调 制变 频调速 系
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２０ ０６年第２期
煤
矿
机
电
・９・ ８
统的硬件结构如图４所示。系统主要由 Ｄ ＰＩＭ（ Ｓ、 Ｐ 智能功率
模块 ） 检测 电机速度信号和电流信号 的传感器 、 、 光电隔离电
’ Ｔ；Ｖｔ ＋Ｖｔ １ １ ： ２
为正弦电压设定值 ，
［］ ２
用定重装载增加提升机的提升能力
用定重装载增加提升机的提升能力
苗运江;倪宏昭;阎前辉
【期刊名称】《工矿自动化》
【年(卷),期】2000(000)005
【摘要】文章分析了当前使用的定容装载装置有效提升载荷的不确定性,及其对提升机提升能力的限制和安全运行的影响.介绍了一种新型的专利产品--QYD型液压密闭定重装置的组成、工作原理、性能和使用效果.
【总页数】2页(P24-25)
【作者】苗运江;倪宏昭;阎前辉
【作者单位】中国矿业大学机电工程学院,江苏,徐州,221008;中国矿业大学机电工程学院,江苏,徐州,221008;中国矿业大学北京校区,北京,100083
【正文语种】中文
【中图分类】TD534
【相关文献】
1.非接触式主井定重自动装载系统 [J], 王准涛;张益伟
2.立井多绳摩擦式提升机定重装载电控系统的技术改造 [J], 曹翾;轩敏旺
3.新型提升机定重装载控制系统的开发 [J], 徐晓峰;周智仁
4.单绳缠绕式提升机定重装载自动化系统 [J], 夏腾飞;黄忠民;王和志;侯俊杰;任卫东
5.定重给煤机替代定量斗式主井箕斗装载设备的探讨 [J], 夏恒报;任斌;王来战;袁楠;夏天
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武山铜矿主井提升机首绳更换工艺改进
武山铜矿主井提升机首绳更换工艺改进邝志华;李华政【摘要】武山铜矿主井提升机原首绳更换方式存在工艺复杂、作业时间长、劳动强度大等诸多问题,经多次分析总结以往换绳方法,由原"二四"法改进为一次性同步更换6根首绳,有效地提高多绳摩擦式提升机首绳的更换效率,并降低了作业人员的劳动强度.【期刊名称】《铜业工程》【年(卷),期】2018(000)004【总页数】7页(P102-108)【关键词】多绳摩擦式提升机;首绳;同步更换;效率提升;工艺改进【作者】邝志华;李华政【作者单位】江西铜业集团公司武山铜矿,江西瑞昌 332204;江西铜业集团公司武山铜矿,江西瑞昌 332204【正文语种】中文【中图分类】TD531 引言提升钢丝绳（即首绳）是多绳摩擦式提升机的重要组成部分，是影响整个提升系统安全运行的关键部件。
根据我国《煤矿安全规程》第412条规定：摩擦式提升机提升钢丝绳的报废标准为2年［1］。
在实际生产过程中，首绳更换的频次经常高于安全规程要求。
因此，如何利用更短的时间和更少的劳动力来安全更换提升机首绳，便具有重要的研究意义。
本文针对首绳更换过程存在带新绳过滚筒、下放新绳，回收旧绳、预紧新绳张力、锁绳和调绳作业时间长、劳动强度大等问题，提出了多绳摩擦式提升机首绳更换工艺的改进措施。
2 首绳更换原工艺武山铜矿主井为井塔式多绳摩擦提升系统，提升机型号为JKM-3.5×6（Z），提升机最大静张力820kN，最大静张力差220kN。
6根首绳型号为6V×37S-35。
提升方式为双箕斗提升，箕斗自重29t。
首绳与箕斗采用楔形绳环与调绳油缸连接。
该主井有10层，第10层放置提升机，第9层放置导向轮，第8层放置稳绳座绳器，第4层卸矿，其他楼层为辅助楼层。
提升机系统如图1所示。
首绳更换原工艺采用“二四旧绳带新绳法”，即先同步更换2根新绳，回收2根旧绳；再同步更换4根新绳，回收4根旧绳的方法。
关于摩擦式提升机两点装矿的与应用
关于摩擦式提升机两点装矿的研究与应用李国清（云南驰宏锌锗股份有限公司会泽矿业分公司，云南曲靖654211）摘要：随着井下深部资源接替开拓的延伸，原来的主提升系统已不能满足生产需求，若采用斜井运输则环节增多。
故在原有的盲竖井基础上进行井筒延伸，延伸后进行装备技术改造形成两点装矿系统，这样既能满足深部资源接替开拓的需求，又能保持现有的生产系统。
主要阐述两点装矿在会泽矿业分公司2#竖井摩擦式提升机中的研究与应用情况。
关键词：两点装矿；盲竖井；深部资源；落地式多绳摩擦提升机0前言驰宏公司会泽矿业分公司年采选硫化矿66万~70万，矿石提升完全依靠1#、2#竖井分段提升，2#竖井的最低提升平面为1301平面。
随着采矿向深部延伸，原有的2#竖井提升机已不能满足生产接替的需要，如采用多段斜井配合运输，则环节曾多效率降低；如新建一条竖井则工期长投资也大。
所以综合考虑对现有的盲竖井井筒在不停产的情况下进行延伸，延伸后实现两点装矿，这样既不影响现有的生产情况，延伸后井筒形成两点装矿后又能满足资源接替开拓的需求，提高矿石的运输效率，实现资源的合理开发和综合利用，促进整个矿山生产的持续发展。
1总体思路现有的2#竖井最低平面1261，提升系统装矿点1301平面，卸矿位置1776，提升高度475m，设有六个水平中段，提升速度6.41m/s，小时提升矿石200t。
系统考虑把竖井向下延伸300m至960平面，在1001设置一个装矿点，负责把1301~1331中段间的矿石统一从1001平面提升至1751平面。
最终形成1331以上的矿石从1301平面的1#装矿站进行提升，1331-1031的矿石经过1001平面的2#装装矿站进行提升。
两个装矿系统实现自动选择切换，共用一套提升系统和井筒，避免了1331以下的矿石再经过4#斜井和3#斜井运输至1331再通过2#竖井提升到1751平面的多道倒运环节。
另外在向下延伸井筒过程中实现上段井筒不停产，通过预留10m保安岩柱的形式向下延伸，延伸段施工全部结束后，包括延伸段所有井筒设施和新增的2#装矿站设备设施安装完成后，再破掉10m保安岩柱实现上段和延伸段井筒的对接，最终实现两点装矿。
总装内饰摩擦输送线提速改造
总装内饰摩擦输送线提速改造
胡利杰
【期刊名称】《汽车制造业》
【年(卷),期】2013(000)012
【摘要】随着我国汽车行业的快速发展，国内汽车市场销量飙升，现有生产线的产能提升改造成为当下的首要任务。
我公司某总装车间担负着五大系列车型的总装配及检查检验的生产任务。
随着产量的需求，产能已不能满足市场的需要，提高产能迫在眉睫。
内饰线作为总装生产的第一工序，提产的需求十分迫切。
【总页数】2页(P59-60)
【作者】胡利杰
【作者单位】长城汽车股份有限公司技术中心、河北省汽车工程技术研究中心【正文语种】中文
【中图分类】U218
【相关文献】
1.悬挂摩擦输送线摩擦轮打滑问题分析 [J], 牛立辉;张文涛;李永盼;牛保帅;李洪涛
2.一种在汽车总装输送线中使用的摩擦轮驱动器的设计与使用 [J], 沈俊雄
3.总装车间大滑板输送线设计研究 [J], 马辰雨
4.总装输送线优缺点对比 [J], 刘凯
5.汽车总装输送线滚筒式皮带提升机设计 [J], 谢爱华;袁海兵
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摩擦式提升机钢丝绳调绳方法
摩擦式提升机钢丝绳调绳方法的改进小康矿李富全姜峰摘要：本文分别论述了传统起吊箕斗调绳方法存在的缺点和新式调绳油缸打压调绳方法的优点。
通过介绍新式调绳油缸打压调绳方法施工过程，并对两调绳方法进行比较，指出了新式调绳油缸打压调绳方法具有快速、安全可靠等特点。
关键词：摩擦式提升机调绳方式改进悬挂装置0引言多绳摩擦式提升机钢丝绳每次换绳后，经过一段时间的运行就会出现弹性伸长，而且每根钢丝绳伸长量不一致，其结果一方面造成罐笼停罐位置不准，另一方面造成钢丝绳张力不平衡。
一般情况下，可对钢丝绳连接装置的液压调绳油缸打压进行调整，但经多次打压调绳后，调绳油缸活塞杆行程将到极限位置，只要有一个油缸出现这种情况，便不能再用打压的方法调绳，只能对提升钢丝绳进行调绳。
小康矿主井提升机使用6V×37S+NF—36.5—1670型钢丝绳，最初采用的悬挂装置是液压螺旋式的调绳器，该调绳器不能自动调整钢丝绳张力。
后改进选用XSZ型多绳摩擦式提升机钢丝绳张力自动平衡悬挂装置，在使用过程中，我们自行研究了一套简单易行的调绳方法。
1、钢丝绳张力自动平衡悬挂装置简介：1.1钢丝绳张力自动平衡悬挂装置工作原理。
当提升钢丝绳运行时出现钢丝绳张力不平衡，各绳之间会产生张力差，则张力大的钢丝绳通过中板和侧板压缩连通器油缸的活塞杆向里压缩，悬挂装置伸长该绳张力减小。
同时，油缸内的油液通过连通管流入张力小的连通器油缸内，使活塞杆向外伸长，通过中板和侧板使悬挂缩短，钢丝绳张力变大，直到各钢丝绳张力相等，该装置的张力自动平衡运动才会停止。
1.2主要技术特点：（1）中板、侧板互为导轨，间隙稳定，运动时不偏不卡，能保证连通器运行平衡，工作安全可靠。
（2）中板和侧板形成扣环结构，万一连通器出现故障，中板和侧板还能形成固定连接，不会因自动平衡失效而影响生产。
（3）全部元件包容在两侧板之间，结构紧凑，安装使用和维护都很方便。
1.3主要功能：（1）能使提升钢丝绳在动、静状态下实现张力自动平衡不需要停车调整。
五阳煤矿多绳摩擦轮提升机箕斗悬挂装置的改造
４ 悬挂装置 的安 装
４ １ 安装 程序 ．
１ 把井 口周 围及箕斗顶部 的杂物清理干净 ， ） 将东箕斗停至井 口便 于安装施工 的位置 ， 在西箕 斗
侧的绳座梁处用固绳器将四根钢丝绳固定牢固。
２ 平衡精度高 ， ） 满足《 矿安全规程》 煤 的相关
要求。
３ 结构简单、 ） 外形美观 、 尺寸小 、 重量轻。
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忌第 ８ ７期
五阳煤矿多绳摩擦轮提升机箕斗悬挂装■的改造
王 志 红
（ 潞安环 能股份公 司 五阳煤 矿 ， 山西 长 治 ０ ６０ ） ４ ２５
摘 要： 重点阐述了 ｘ ｚ３ｏ 自 ｓ１５ 型 动平衡首绳悬挂装置取代多绳摩擦轮提升机箕斗 ｎ 一 １ 型螺旋液压 １ｏ 调绳器的改造安装过程， 总结了该装置的维护保养工艺及使用效果， 介绍了 ｘ ｚ３ｏ 自动平衡首绳悬挂 ｓ１５ 型
Ｊ Ｓ２ １０ Ｄ １ — １型箕 斗 ， 悬 挂装 置 的核 心部 件 采用 其
结构分别与提升钢丝绳和箕斗相连接 ， 通过液压平 衡系统实现张力的 自动平衡调整 ， 液压平衡 系统是 该装置的核心所在 。液压平衡系统 由中板 、 弧板 、 压
板、 侧板 、 垫块 、 连通油缸 、 连通组件 、 向叉等部件 换
钢丝绳张力相等之 目的。
２ 技术改造方 案的确定
根据原先悬挂装置螺旋液压调绳器存在的具体 问题， 本着安全高效和简便实用 的原则 ， 经过调查研
究， 因地制宜地选择 了 Ｘ Ｚ３ ０型多绳摩擦 轮提升 Ｓ １５ 机钢丝绳 自动平 衡首绳悬 挂装 置。所 选 Ｘ Ｚ ３０ Ｓ １５ 型自 动平衡首绳悬挂装置的主要特点是 ： １ 能使提升钢丝绳在动、 ） 静状态下实现张力
水泥磨提产改造方案
极低，有效地延长了其使用寿命。
⑹ 主轴下轴承密封采用新的设计方案，采用了干油站强制润滑轴承， 有效地解决了轴承进灰和漏油两项重大难题，切实有效地延长了轴承使用 寿命。 ⑺ 高效率的集尘系统可将30μm以下颗粒及时并大量地收集进入成品
，有效地提高了产品的比表面积。
四、高效涡流选粉机性能参数：
4.3 Sepax高效涡流选粉机特点
四、高效涡流选粉机性能参数：
85%以上，但其系统装机容量却要降低30%，且可在正压下工作，细粉 收集仅采用高效旋风筒即可，无需再配置庞大的气箱脉冲袋式除尘器， 这样不但降低了粉磨电耗，而且也降低了投资费用（省去了气箱脉冲袋 式除尘器）和维护保养费用。与转子式选粉机相比其分级效率高出15% ，而装机容量却差不多，因而产量要高出20～30%。
1.3.2产、质量指标
时间
辊压机 辊压机 出磨提 入磨提 80um 比 表 项目名 选粉机 磨机电 筛 余 m2/kg 台时t/h 动辊电 定辊电 升机电 升机电 称 电流 流 ≦1.2% >370 流 流 流 流
345 125 35 32 99 130 180 160
14:00 PO42.5 0.4
3 、布袋收尘器JMPL128-2X8D，处理风量150000m3/h，过滤风 速1.07m/min，系统阻力≦1500Pa，风机GY75T-VN021F，风 量180000m3/h，压力7500Pa，电机YJTGKK5003-6/560kw 4、球磨机Ǿ3.8X13m，二仓，其中一仓长2.75m，二仓9.75m。电
⑶ 与O-Sepa涡流选粉机相比， Sepax涡流选粉机增加了分散、预分
级装置。采用航空空气动力学分析方法对整个流场进行了优化设计；采用 悬浮分散技术使物料充分分散；采用预分级技术，有效地减小了大小颗粒 间的干扰，为精确分级创造了条件。 ⑷ Sepax涡流选粉机与尺寸相近的离心式、旋风式、单（双）转子
竖井多绳摩擦轮提升机升级改造与应用
率 接 触器 ， 电流冲击大 ， 能耗高 ， 故 障率高 ， 性 能差 ， 维 护 工
作 量大 。 ４ ） 随着矿井开采的不断延深 ， 原 煤 生 产 受 向斜 轴 地 质
径为 ４ ． ７ ｍ， 井 筒 内装 备 一 对 ５ ． ５ ｔ 四绳 垂 直 插 板 式 侧 卸 式
江
０ １ ４年 第 １期
ＮＯ． １ ２０ １ ４
Ｊ Ｉ ＡＮＧＸＩ ＣＯＡＬ Ｓ ＣＩ ＥＮＣＥ ＆ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ
竖井 多绳摩擦 轮提升机升级 改造与应 用
郭 超 ， 刘 会 宝
（ 山东 能 源 新 矿 集 团 鄂 庄 煤 矿 ， 山东 莱芜 ２ ７ １ １ ２ ２ ）
ＧＵ Ｏ Ｃｈａ ｏ， Ｌｉ ｕ Ｈｕ ｉ ｂａ ｏ
（ Ｅ＇ ｚ ｈ ｕ ａ ｎ ｇ Ｃｏ ｌ ｌ ｉ ｅ ｒ ｙ，Ｓ ｈａ ｎ ｇ ｄ ｏ ｎ ｇ Ｅｎ ｅ ｒ ｇ ｙ Ｘｉ ｎ ｗｅ ｎ Ｇｒ ｏ ｕ ｐ． Ｌａ ｉ ｗｕ， Ｓ ｈ ａ ｎｄ ｏ ｎ ｇ，２ ７ １ １ ２ ２ ） Ａｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ： Ｔｈ ｅ ｐ ａ ｐ ｅ ｒ ｉ ｎ ｔ ｒ ｏ ｄ ｕ ｃ ｅ ｓ ｔ ｈｅ ｕ ｐ ｇ ｒ ａ ｄ ｉ ｎ ｇ ｏ ｆ ｆ ｒ ｉ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｈ ｏ ｉ ｓ ｔ ｂｙ ｔ ｒ ａ ｎｓ ｆ ｏ ｒ ｍｉ ｎ ｇ ｔ ｈ ｅ ｔ ｏ ｗｅ ｒ —ｔ ｙ ｐ ｅ ｍｕ ｌ ｔ ｉ —ｒ ｏ ｐ ｅ ｆ ｒ ｉ ｃ —
文献标识码 ： Ｂ
文章编号 ： １ ０ ０ ６ —２ ５ ７ ２ （ ２ ０ １ ４ ） ０ １ —０ ０ ２ ７ —０ ２
山东新汶矿业翟镇煤矿多绳摩擦式提升机制动液压缸的升级改造
２ 活 塞杆镀 层脱 落 ， 被拉 伤 。 ） 杆 ３ 缸 筒 内壁 被拉 伤 。 ）
１ 制 动 液 压 缸 工作 原 理
制 动 液压 缸是 单作 用 液压 缸 ， 动 时 ， 压缸 通 过 制 液
４ 碟 簧产生 永久 变形 。 ） （） ２ 根据拆 解 后 的液 压缸 观察 ， 液压 缸 的泄 漏点 主 要 有二 处 。第 一 处 为在碟 簧 压盖 与 缸体 结合 部 的 圆周
关键词 ： 动液压缸 ； 漏 ； 封件 ； 簧 ； 制 泄 密 碟 精修
中 图分 类 号 ： ３ ． ＴＨ１ ７５ 文 献标 识 码 ： Ａ 文 章 编 号 ：０ ８ ０ １ （０１ ） ８ ０ ７ — ３ １０ — ８ ３２ １０ — ０ ０ ０
Ｕ ｐ ｒ ｄ ｔ Ｂｒｋ Ｏ ｉ ｇ ａ ｅ ｈｅ ａｅ ｌ Ｃｙ ｉ ｄ ｒ ｆ ｔ ｅ Ｍ ｕ ｔ—ｒ ｐ ｌ ｅ ｏ ｈ ｎ ｌｉ—ｏ ｅ Ｍ ｉ Ｆ ｉｔｏ ａ ｏ ｓ ｎ ｎｅ ｒｃｉ ｎ ｌ Ｈ ｉｔ ｉ Ｚｈ ｉｈ ｎ ａｚ ｅ Ｃｏａ ｉ ｏ ｈ ｎ ｏ ｇ ｌ Ｍ ｎｅ ｆ Ｓ ａ ｄ ｎ
部位 ； 第二 处 为液 压缸 刹 车 间隙调 整 母处 ， 即碟 簧压 盖 上 安装 拉杆封 的位 置 。
（ ） 前 处 理 办 法 ： 法 兰 面 钻 一 泄 油 孔 ， 漏 的 ３以 在 泄
其 内置 拉 伸碟 簧推 动 活塞 ， 塞推 动 活塞 杆 ， 活 活塞 杆 推
动摩 擦 片压 紧摩 擦 轮 ，从 而起 到 制动 作用 ：提 升 工作
Ｕ 引 吾
多绳 摩 擦 式 提升 机 是 煤 矿 使用 的重 要 提 升 设 备 ，
向的作用 力 ； 封介 质 工作 温 度 ：０ ５ ￣ 制 动液 压 缸 密 ３ ～ ０Ｃ；
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ｍ ．５． ３ １ 、３ １ ３ ８ １Ｉ ２． １
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３０ Ｏ 摩擦衬垫的摩擦系数 ＝ ．３ 为了满足《 ６ ．ｍ。 ０２ ， 煤矿 安
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２０ 年第２ ０６ 期
煤
矿
机
电
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两种方 法再 次确定 电缆故 障点 ， 样能 进一 步 缩小 事故 范 这
围， 减少漏判 、 误判 的可能性 。
（ 收稿 日期 ： ０ — １ ２ ） ２ ５ １ — ５ ０
速度０７ ｍ ｓ， ．０ ／ 主减速度 １０ ／ 箕斗提煤休止时间 １ｓ ．ｍ ｓ， ４。
条解释， 对于执行《 煤矿安全规程》 防滑规定的主井双箕斗
提升 ， 可以不满足空 载运行 防滑要 求 ， 因此 没有进 行 空载 防 滑 计算 。 （ ）电机 过载能力校验 ３
制动减速度 ｎ ＝ ．５ ｍ ｓ） ４ ５ （ ／ ； 载下 放安 全 ， ４０ （ ／ ＜ ．６ ｍ ｓ）重 制动减速度 ｎ ＝１ ４ ｍ ｓ） １７ （ ／ 。故 钢丝绳 防滑 ． （ ／ ＜ ．２ ｍ ｓ） ６
安全要求可 以保证 。
Ｊ
Ｌｎ ｒ／Ｊ
８ ６ｒ／ ｎｓ
一
次提升循环时 间 ８ ．ｓ运动 学的计算结果见 图 １ 。 １１， ａ 提升系统 的总变 位质 量 ∑Ｍ ＝１５ １ １ｇ・ｓ ｍ， 首 １９ ． ｋ 按 ／
尾绳平衡系统计算。
文 章 编 号 ：０ １ ０ ７ Ｉ０ ６ ０ ０ ８ ０ １０ — ８４ ２ ０ ） ２— ０ ７— ２
２ 技 术 校 验
ｂ １
１ ． ９１９
图 １ 主 井提 升 速 度 图 及 力 图
（ ）提升机校验 １
根据 《 煤炭工业矿井设计规 范》 Ｇ ５ ２ ５９ ） １． ． （ Ｂ ０ １ － 第 １ １３ ４
由于新箕斗的绳 端载 荷 ３ ． ｔ 于 旧箕 斗 ３ ｔ钢丝 绳 ４５小 ５， 规格没有变动 ， 钢丝绳安全系数略有提高 ， 架也 无需加 固。 井 钢丝绳 的最大静 张力 ４ ４ ４ ｋ 小 于提升 机允 许的最 大 静 ３ ． ６ Ｎ， 张力 ５ ０ Ｎ。钢丝绳 的最大静张力差 １７ ４ ｋ 小于提升机 ７ｋ ３ ．９ Ｎ， 允许 的 最 大 静 张 力 差 １０ Ｎ。９ ８ｋ ０倍 钢 丝 绳 直 径 等 于 ３ １０ １０ ．５ ｍ，２０倍钢丝绳 最 粗钢 丝直 径等 于 ３ ０ 均 小于摩 ． ｍ， 擦轮直径 ３ ５ 提 升机允许 衬垫 比压 ２ ０ ＭＰ ）＞１４ （ ．ｍ， ．（ ａ ．８ 实
全规程 》 的防滑要 求 ， 斗 自重 １．ｔ配重 ６ ５， 斗总 重 箕 ６５， ．ｔ箕
２ ｔ有效载重 １ ｔ ３， ２。 提升系 统 的最 大 运 行 速 度 ８ ６ ｍ ｓ 年工 作 制 ３０ ， ．１／， ０ ｄ １ｈ ｄ 年生产能力 ２ ３ ５万 ｔ ４／ ， ０． 。 为了提高主井的生产能力 ， 使用 由洛 阳市百克特 生产 的 Ｋ ５ Ｃ摩擦 衬垫 ， ２Ｓ 其摩 擦 系数 为 肛＝ ．５ ０ ２ 。箕 斗重新 设计 ， 新箕斗与 旧箕斗横断 面一样 ， 不用 改造箕 斗罐 道 ， 箕斗 比 新 旧箕斗加长 １２ 总重 ２ ．ｔ有效载 重 １ ｔ ．ｍ， ０５， ４。
．
最 大静 张力 为 ５０ Ｎ 最 大静 张力差为 １０ Ｎ 配 Ｚ Ｔ ７ｋ ， ８ｋ ， Ｋ Ｄ型低
速直联 直 流 电 机 ，４０ Ｗ， ７／ ｉ。主 钢 丝 绳 ４根 ， 径 １０ ｋ ４ ｒｍ ｎ 直
／１．ｍ／ ／５ ｓ
一
＼ ＼
￣ ． ｆｓ ＶＳ （） ｎ 、
摩擦式提升机衬垫 材料是 影响 防滑 安全 和运行 经济 的 关键 因素。我 国 ２ ０ ０ ３年 以前都是按 摩擦 系数 ０ ２ ． ３设计 提 升系统 ， 近年研究开发的衬垫材料摩擦系数 已达 ０ ２ ． ５以上 。 本 文改用摩擦 系数 ０ ２ ． ５的衬 垫并 重新设 计提 升 系统 ， 高 提 了现有提升设备 的安全 可靠性 和生产 能力。 １ 设备情况 山东某矿主井采用 Ｊ ＭＤ ３ ５ ４Ｒ摩擦 落地式提 升机 ， Ｋ ．． Ｘ Ｉ
电动机等效 时间 ： ＝ １ １； ８． ｓ电动机 等效 圆周 力 ：ｄ Ｆ＝
１ １ １Ｎ； ５ ． ｋ 电动机额定 圆周 力 ： ８ ．７ Ｎ； Ｆ ＝１２ ０ ｋ 电动机 等效 容
量 ： ｄ ４ １ Ｗ ＜１０ ｋ Ｐ ＝１６ ｋ ６ ０ Ｗ。
通过技术改造提高摩擦 式提升机产能
孙长 岭
（ 济南煤炭设计研究 院 ， 山东 济南 ２０ ３ ） ５０ １
中 图 分 类 号 ：Ｄ ３ ． Ｔ ５４ ３ 文 献 标 识码 ： Ｂ
选用 １０ ｋ ４ ｒｍ ｎ 速直 联直 流 电机 ， ６０ Ｗ，７／ ｉ 低 通风 方式 为 强迫风冷式 。动力学 的计算结果 见图 １ 。 ｂ 根据提升系统质量配 置情 况 ， 出 Ｍ ＝０ ２ 算 ． ５时 ， 提升 钢 丝绳重载上提滑动极 限减 速度 ｎ ４ ５ （ ／。 ； 载下放 ＝ ．６ ｍ ｓ） 重 滑动极限减速度 ０ ＝１７ （ ／ 。 ．２ ｍ ｓ ） 保险闸采用两级 恒力 矩制 动 ， 变位 制 动力 取 ３ ０ Ｎ。 其 ３ｋ 根据提升系统质量配 置情况算 出提 升钢 丝绳重 载上 提安全
Ｉ ８１
Ｉ
／
８） ２
＿ －一
３ ｍ 钢 丝破断拉 力总和 ７ ９ ８ ｋ 单 长重 量 ５ ０ ７ ｇ ｎ， ５ ｍ， ８ ． ８ Ｎ， ．４ ｋ／ｌ
最粗钢丝 ２５ ｍ。扁尾绳 ２ ， ．ｍ 根 单长重量 １．３ｇｍ ０ １ｋ／ 。井 口
标 高 ＋４ ． ｍ， 载 标 高 ＋５ ． ｍ， 下 装 载 点 标 高 ０５ 卸 ７５ 井