塔吊计算书
塔吊计算书
QTZ80塔吊格构基础设计计算书基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号：QTZ80；塔吊自重Gt：490kN；最大起重荷载Q：60kN；塔吊起升高度H：40.50m；塔身宽度B: 1.6m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo：5.9m；格构柱缀件类型：缀板；格构柱缀件节间长度a1：0.6m；格构柱分肢材料类型：L160x14；格构柱基础缀件节间长度a2：0.6m；格构柱钢板缀件参数:宽420mm，厚10mm；格构柱截面宽度b1：0.50m；格构柱基础缀件材料类型：L160x14；3、基础参数桩中心距a：2.8m；桩直径d：0.9m；桩入土深度l：18.5m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；桩混凝土等级：C30；桩钢筋型号：HRB400；桩钢筋直径：25mm；承台宽度Bc：4.6m；承台厚度h：1.35m；承台混凝土等级为：C35；承台钢筋等级：HRB400；承台钢筋直径：25；承台保护层厚度:100mm；承台箍筋间距：200mm；4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：B类田野乡村；风荷载高度变化系数：2.09；主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：140mm；非工作状态：所处城市：福建莆田市，基本风压ω0：0.70 kN/m2；额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：74kN；塔吊倾覆力矩M：1712kN·m；工作状态：所处城市：福建莆田市，基本风压ω0：0.7 kN/m2，额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：18.9kN；塔吊倾覆力矩M：1718kN·m；非工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重：G c=25×Bc×Bc×h=25×4.60×4.60×1.35=714.15kN；作用在基础上的垂直力：F k=Gt+Gc=490.00+714.15=1204.15kN；2、塔吊倾覆力矩总的最大弯矩值M kmax=1712.00kN·m；3、塔吊水平力计算挡风系数计算：φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2)c/Bb挡风系数Φ=0.46；水平力：V k=ω×B×H×Φ+P=0.70×1.60×40.50×0.46+74.00=94.87kN；4、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：F k=1204.15kN；M kmax=1712.00kN·m；V k=94.87kN；图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。
塔吊计算书
塔吊计算书【计算书】矩形板式基础计算书一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值三、基础验算矩形板式基础布置图基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=5×5×2×25=1250kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1250=1500kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=37.4×26+6.2×13-163×6.7-106×11.8+0.9×(630+0.5×17.34×43/1.2)=-443.29kN·mF vk''=F vk/1.2=17.34/1.2=14.45kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×37.4×26+6.2×13-163×6.7-106×11.8)+1.4×0.9×(630+0.5×17.34×43/1.2)=-362.63kN·mF v''=F v/1.2=24.28/1.2=20.23kN基础长宽比：l/b=5/5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=5×52/6=20.83m3W y=bl2/6=5×52/6=20.83m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=387.37×5/(52+52)0.5=273.91kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=387.37×5/(52+52)0.5=273.91kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(664.5+1250)/25-273.91/20.83-273.91/20.83=50.28kPa≥0偏心荷载合力作用点在核心区内。
QTZ-315塔吊的计算书
一. 参数信息QTZ-315塔吊天然基础的计算书塔吊型号:QTZ315，自重(包括压重)F1=250.00kN，最大起重荷载F2=30.00kN，塔吊倾覆力距M=315.40kN.m，塔吊起重高度H=28.00m，塔身宽度B=1.40m，混凝土强度等级:C35，基础埋深D=1.30m，基础最小厚度h=1.30m，基础最小宽度Bc=5.00m，二. 基础最小尺寸计算基础的最小厚度取:H=1.30m基础的最小宽度取:Bc=5.00m三. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1.2×280=336.00kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D) =1275.00kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.00m；W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×315.40=441.56kN.m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=5.00/2-441.56/(336.00+1275.00)=2.23m。
经过计算得到:无附着的最大压力设计值 Pmax=(336.00+1275.00)/5.002+441.56/20.83=85.63kPa无附着的最小压力设计值 Pmin=(336.00+1275.00)/5.002-441.56/20.83=43.25kPa有附着的压力设计值 P=(336.00+1275.00)/5.002=64.44kPa偏心距较大时压力设计值Pkmax=2×(336.00+1275.00)/(3×5.00×2.23)=96.50kPa四. 地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
塔吊QTZ80计算书
浙江宝业建设集团有限公司 第1页 共7页塔吊基础计算书（QTZ80）本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等编制。
一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ80， 塔吊起升高度H ：95.000m ，塔身宽度B ：1.6m ， 基础埋深D ：-5.500m ，自重F 1：480.5kN ， 基础承台厚度Hc ：1.200m ，最大起重荷载F 2：80kN ， 基础承台宽度Bc ：6.000m ，桩钢筋级别:HRB335， 桩直径或者方桩边长：0.400m ， 桩间距a ：3.4m ， 承台箍筋间距S ：200.000mm ，承台混凝土的保护层厚度：50mm ， 空心桩的空心直径：0.20m 。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F 1=480.5kN ；塔吊最大起重荷载F 2=80.00kN ；作用于桩基承台顶面的竖向力F k =F 1+F 2=560.50kN ；1、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处江苏苏州，基本风压为ω0=0.45kN/m 2；查表得：荷载高度变化系数μz =1.86；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B 2+b 2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.6+2×2.5+(4×1.62+2.52)0.5)×0.13]/(1.6×2.5)=0.45；因为是角钢/方钢，体型系数μs =2.049；高度z 处的风振系数取：βz =1.0；浙江宝业建设集团有限公司 第2页 共7页所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz ×μs ×μz ×ω0=0.7×1.00×2.049×1.86×0.45=1.2kN/m 2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M ω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.2×0.45×1.6×85×65×0.5=1827.523kN·m ；M kmax ＝Me ＋M ω＋P ×h c ＝630＋1827.523＋85×1.2＝2559.52kN ·m ；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x 、y 轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。
塔吊天然基础的计算书
QTZ80(TC5610-6)塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》一.参数信息塔吊型号:QTZ80( TC5610-6)起重荷载标准值：Fqk=58.8kN塔吊计算高度：H=45.9m非工作状态下塔身弯矩:M=1552kN.m钢筋级别:HRB400承台宽度：Bc=6m1) 塔机自重标准值Fk1 =464.1kN2) 基础以及覆土自重标准值G<=6X 6X 1.35 X 25=1215kN3) 起重荷载标准值Fqk=58.8kN2. 风荷载计算附件一计算简图：二.荷载计算1.自重荷载及起重荷载(JGJ/T 187-2009)。
塔机自重标准值:Fk1=464.10kN塔吊最大起重力矩：M=1335kN.m塔身宽度:B=1.6m承台混凝土等级:C30地基承载力特征值:350kPa1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2) 叫=0-昭丛口凯=0.8 X 1.59 X 1.95 X 1.349 X 0.2=0.67kN/m 2字止=f H=1. 2X 0.67 X 0.35 X 1.6=0.45kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F v k=q s k X H=0.45X 45.9=20.64kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Mjk=°.5Fvk X H=0.5X 20.64 X 45.9=473.73kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.35kN/mi2)Wjt =2=0.8 X 1.63 X 1.95 X 1.349 X 0.35=1.20kN/m- m f H=1.2 X 1.20 X 0.35 X 1.6=0.81kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F v k=q s k X H=0.81 X 45.9=37.03kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Mjk=0.5F vk X H=0.5X 37.03 X 45.9=849.88kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值l\^=1552+0.9X( -1335+473.73)=776.85kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值l\^=1552+849.88=2401.88kN.m三.地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算塔机工作状态下：当轴心荷载作用时：22=(464.1+58.8+1215)/(6 X 6)=48.28kN/m 2 当偏心荷载作用时：肚二(代十旳隅訂陆=(464.1+58.8+1215)/(6 X 6) -2X (776.85 X 1.414/2)/36.002=17.76kN/m 2由于P kmin》0所以按下式计算Pkmax：2 =(垃十曳)"+亚化+甌訂陷=(464.1+58.8+1215)/(6 X 6)+2 X (776.85 X 1.414/2)/36.002=78.79kN/m 2塔机非工作状态下：当轴心荷载作用时：2 =(464.1+1215)/(6 X 6)=46.64kN/m 2当偏心荷载作用时：肚严以十翼山- 叭-M訂％=(464.1+1215)/(6 X 6)-2X (2401.88 X 1.414/2)/36.00=-47.70kN/m由于P kmin<0所以按下式计算Pkmax：二近+兀顾爲心=(2401.88+37.03 X 1.35)/(464.10+1215.00)=1.46m < 0.25b=1.50m载力满足要求！—12-X 忑f2=3-1.03=1.97m=(464.1+1215.00)/(3 X 1.97 X 1.97)=144.57kN/m四.地基基础承载力验算修正后的地基承载力特征值为:f a=570.00kPa非工作状态地基承轴心荷载作用：由于f a》Pk=48.28kPa，所以满足要求！偏心荷载作用：由于1.2 Xf a》P kma>=144.57kPa,所以满足要求! 五•承台配筋计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第8.2条。
塔吊计算书
塔吊固定式基础的设计一、工程概况本工程为 ------------- 大楼，地下一层，地上十八层，框剪结构，建筑高度60.8m，最高点为66.2m，建筑面积为36505讥本工程建筑合理使用年限为50年，防火设计为一类高度，其耐火等级为地上一级、地下室一级，屋面防水等级为二级，地下室防水等级为一级。
二、塔机设置1、根据工程实际情况，设置一台塔吊，型号为TC5613A塔式起重机，位于本工程车道区域，详细在图中3-1~3-2/1-10~1-12 之间（详见塔吊平面布置图），塔吊基础直接设置在底板下部，底板与塔吊基础连接做法详做法说明。
2、塔机用电独立设置配电箱，并设置在离塔机5米以外处。
3、地基周围，已清理场地，平整障碍物。
三、塔基计算1、T C5613A塔式起重机主要技术性能最大起重量8T最大工作幅度56m最小工作幅度 2.5m回转速度0~0.8R/min2、根据塔吊说明书中基础承受的荷载如表：3、岩土工程勘察报告关于地基土资料1-1层为素土层，层厚0~1m左右；1-2层为粘土层，黄一一灰黄色，可塑，层厚0.7~1m；2层为淤泥层，灰~褐灰色，可塑~软塑壮，层厚1.3~1.7m ;3层为淤泥质粘土，灰色，饱和，流塑，层厚3.9~6.6m4层为粘土层，灰黄色，可塑，层厚1.1~4m；5-1层为淤泥质粘土，灰色，饱和，流塑，层厚11.7~18.1m ,5-2层为粉质粘土层，灰色~青灰色，饱和，软塑，层厚11.2~20.7m。
根据地质勘察报告中勘察点位置，塔吊可参照Z16 Z17点，根据地下室底板标高为-4.800，塔吊基础设计为1.35m,可以知道塔吊基础位于第3层淤泥质粘土。
由于建筑物最高度为66.2m,地下室标高为-4.8m，塔吊的独立高度为72.8m c 塔吊采用附着式，分别在塔吊自下而上30.5m和52m设置附着架。
塔吊基础拟采用水泥搅拌桩基础，承台为 5.0m x5.0m x 1.35m,基础混凝土等级为C3Q4) 水泥搅拌桩根数的选择本工程水泥搅拌桩桩长按从自然地面向下15m考虑，上部按开挖5m考虑，水泥搅拌桩有效长度按10m考虑，桩端进入5-1层淤泥质粉质粘土层2m根据地质勘察报告资料估算单桩竖向承载力如下：层号土层名称层厚m 地基承载力特征值桩周土摩擦力标准值qsia (Kpa)3淤泥质粘土 5.8603 4粘土 2.81409 5-1淤泥质粉质粘土 1.4906 1、单桩竖向承载力确定N=qs>Up>L =2 X 3.14X 0.3X (3X 5.8+9X 2.8+6X 1.4)=96.1KN K――水泥加固土强度折减系数(0.3〜0.4)Q u――水泥加固土桩身抗压强度(kPa)A P――粉喷桩截面积(m2)q s――桩周土的平均摩阻力标准值(kPa)U p――粉喷桩周长(m)L——粉喷桩桩长(m)a——桩端土支承力的折减系数，一般可取0.5，当桩为摩察型桩时取0f k ――桩地基承载力标准值(kPa)2、在基础底面范围内，桩的面积置换率确定m=(f sp B *fs)/(N/Ap- B *S)= (151.97-0.5X 86.6) / (96.1/0.28-0.5X 86.6)=108.67/300=0.3623、总桩数的确定n=(m*A)/(Ap)= (0.362*5*5) /(3.14*0.3*0.3)=32.02 根n ----- 总桩数A ---- 基础底面积(m2)根据本工程实际情况，共设置水泥搅拌桩49根，水泥掺入量15%，设置详见平面图。
塔吊基础计算书
塔吊分项参数计算塔吊是施工场地最重要的施工机械之一，其使用贯穿了整个工程。
在这过程中间隔时间长，不可预见性因素多，为确保塔吊的安全，以下计算都按极限苛刻条件下能保证塔吊正常工作计算。
即：塔吊设置在最大开挖深度处；型钢柱与混凝土灌注桩连接按光滑面锚固。
（计算详值见计算表格） 1. 基础竖向极限承载力计算F=F1+ F2F ——基础竖向极限承载力kn F1——塔吊自重（包括压重）kn F2最大起吊重量kn 2.单桩抗压承载力、抗拔力计算桩顶竖向力的计算（依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条）F 十。
iV V-A- M =1.2 —±士 弱尹2" Z* （"+”计算结果为抗压，“-”为抗拔）其中 N i ——单桩桩顶竖向力设计值kNn 单桩个数，n=4；F ——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值TG ——塔吊基础重量KNMx,My 承台底面的弯矩设计值kN.mxi,yi 单桩相对承台中心轴的XY 方向距离mM ——塔吊的倾覆力矩kN.m3.桩长以及桩径计算 桩采用钻孔灌注桩R =f A +U £ f l >R = N xgk 实际 ppp s ii1U P =n d其中Rk 实际一一实际钻孔灌注桩承载能力KN桩端面承载能力KN桩侧摩擦阻力总和IUp£fsliKNR——单桩轴向承力安全值KN孔一一桩安全系数取2d桩直径m4.桩抗拔验算Ok=入RQk八k实际5.桩配筋计算桩身配筋率可取0.20%〜0.65% （计算取上限0.65%），抗压主筋不应少于6①10,箍筋采用不少于①6@3mm的螺旋箍筋，在桩顶5倍桩身直径范围内箍筋①6@1mm，每隔2m设一道2①12焊接加强箍筋。
As = S桩截面*配筋率n = 4As/ （n 巾2）其中n ——竖筋根数根As ——钢筋总截面积m①一一竖筋直径m6.桩上部钢支柱计算钢支柱采用 hxbxtwxt = 350 * 350 x 12 x 19, H 型钢。
塔吊施工专项方案 计算书
塔吊基础计算书一、参数信息塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：70.00m，塔身宽度B：2.5m，基础埋深d：2.00m，自重G：1350kN，基础承台厚度hc：1.50m，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度Bc：6.00m，混凝土强度等级：C30，钢筋级别：RRB400，基础底面配筋直径：18mm额定起重力矩Me：630kN·m，基础所受的水平力P：30kN，标准节长度b：2.8m，主弦杆材料：角钢/方钢,宽度/直径c：120mm，所处城市：广州，基本风压ω0：0.25kN/m2，地面粗糙度类别：B类田野乡村，风荷载高度变化系数μz：1.86。
二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=1350kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝1350＋60＝1410kN；2、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处广州，基本风压为ω0=0.25kN/m2；查表得：风荷载高度变化系数μz=1.86；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×2.5+2×2.8+(4×2.52+2.82)0.5)×0.12]/(2.5×2.8)=0.323；因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.354；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.354×1.86×0.25=0.766kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=0.766×0.323×2.5×70×70×0.5=1515.435kN·m；M kmax＝Me＋Mω＋P×h c＝630＋1515.435＋30×1.5＝2190.44kN·m；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3式中e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；M k──作用在基础上的弯矩；F k──作用在基础上的垂直载荷；G k──混凝土基础重力，G k＝25×6×6×1.5=1350kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=2190.44/(1410+1350)=0.794m<6/3=2m；基础抗倾覆稳定性满足要求！四、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
塔吊专项方案计算书
一、工程概况本工程位于我国某城市，项目名称为“XX住宅小区”。
该住宅小区占地面积约12万平方米，总建筑面积约30万平方米，包含多层住宅、小高层住宅和配套设施等。
为确保施工过程中的垂直运输需求，本项目拟采用QTZ80型塔吊进行施工。
二、塔吊选型及基础设计1. 塔吊选型：根据施工现场实际情况，塔吊型号选为QTZ80型，其主要参数如下：- 起重量：80t- 起升高度：120m- 跨度：60m2. 基础设计：- 基础类型：独立基础- 基础尺寸：长×宽×高= 6m×6m×1.5m- 混凝土强度等级：C30- 混凝土用量：约18.6m³三、计算依据1. 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）2. 《塔式起重机设计规范》（GB/T5031-2010）3. 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）四、计算内容1. 地基承载力计算：- 根据地质勘察报告，地基承载力特征值fak=180kPa。
- 基础底面积A = 6m×6m = 36m²。
- 基础埋深d = 0.75m。
- 计算基础承载力Fk = fak × A = 180kPa × 36m² = 6480kN。
2. 塔吊基础配筋计算：- 基础顶面配筋：主筋4Φ20，箍筋Φ10@150。
- 基础底面配筋：主筋4Φ20，箍筋Φ10@150。
- 计算混凝土受压区高度x：- 混凝土强度等级C30，f'c = 14.3N/mm²。
- 抗拉强度设计值f_t = 1.43N/mm²。
- 计算混凝土截面面积A = 6m×6m = 36m²。
- 计算配筋率ρ = (4×4×3.14×20²×1.43) / (36×1000) = 0.033。
- 计算受压区高度x = (0.5 × 14.3 × 36 × 0.033) / (1.43 × 20²) = 0.26m。
QTZ80塔吊计算书
一.参数信息1. 塔吊参数：塔吊型号: QTZ80塔身宽度B=1.7m，未采用附着装置前，基础受力为最大，有关资料如下表：工况塔机垂直力F v（kN）水平力F h（kN）倾覆力矩M（kN﹒m）工作状态663.4 38.36 1286.59非工作状态603.4 98.2 2546.642. 承台参数：承台厚度：h=1.25m承台宽度：b=3m混凝土强度等级: C30承台主筋：双层双向20﹫150承台箍筋：10﹫200mm保护层厚度：25mm3. 桩参数：桩型：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩桩间距：a=1.7m桩直径：0.8m桩混凝土强度：C30桩身配筋：1216保护层厚度：100mm桩入土深度:38.26m4. 荷载参数：钢筋自重 1kN/m3；混凝土自重 24kN/m3；5. 地质参数：序号土名称土厚度(m) 土侧阻力特征值(kPa) 土端阻力特征值(kPa)1 3淤泥 5.16 6 02 4-2粉质粘土夹粉土 3.8 18 03 6粘土 13.7 30 04 7粉质粘土 6.2 25 05 7-夹含砾粉砂 5.3 32 06 8-1粉砂 1.3 31 07 8-2圆砾 1.6 55 08 10-1全风化粉砂质泥岩 1.2 42 09 10-3中风化粉砂质泥岩 1 0.9 14006. 塔吊计算简图二.工作状态时验算1. 塔吊承台设计验算1) 承台截面主筋验算A. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-94)ii x y N m ∑=11 II y X N m ∑=11其 中恒载分项系数取1.2，活载分项系数取1.4；Mx1,My1---计算截面处XY 方向的弯矩设计值（KN.m ）； xi,yi----单桩相对承台中心轴的XY 方向距离（m ）； Ni1-----扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(KN)。
N=1.2×663.4/4+(1.4×1286.59+1.4×38.36×1.25)×(1.7/2)/[4×(1.7/2)2]=748.54kN经计算得到弯矩设计值:Mx1=My1=2×748.54×(1.7/2-1.7/2)=0kN.mB. 承台截面主筋的计算a 依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)受弯构件承载力计算。
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工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
M k 5128 0.9 (3027 69493.8) 13696.7KN.m
非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
M k 5128 24964 30092KN.m
三、桩竖向力计算 非工作状态下：
Qk ( Fk Gk ) / n (2210 750) / 4 740KN
承台最大负弯矩：
Mx =My =2 （-7564.5） 0.75=-11346.8KN.m
3、配筋计算 根据«混凝土结构设计规程»GB50010-2002 第 7.2.1 条
s =
M =1- 1-2s 2 1f c bh 0
s =1-
2
As =
M s h 0f y
式中 1 --------系数，当混凝土强度不超过 C50 时， 1 取为 1.0，当混凝 土强度等级为 C80 时， 1 取为 0.94，期间按线性内插法确定；
其中 Mx，My-----计算截面处 XY 方向的弯矩设计值（KN.m) Xi,yi------单桩相对承台中心轴的 XY 方向距离（m） Ni------不计承台自重及其上土重，第 i 桩的竖向反力设计值（KN） 由于非工作状态下，承台正弯矩最大：
Mx =My =2 9650.2 0.75=14475.3KN.m
最大拔力
N2 1.35 ( Fk Fqk ) / n-1.35 ( M k Fvk h) / L 1.35 (2210 120) / 4-1.35 （ 13696.7+82.2 1.2）/4.95 =-2976KN
非工作状态下 最大压力
N1 1.35 Fk / n 1.35 (M k Fvk h) / L 1.35 2210 / 4 1.35 （30092+316 1.2）/4.95 =9056.2KN
Qk Ra Qk max 1.2Ra
单桩竖向承载力特征值按下式计算：
Ra uqsiali qpa Ap
其中： R a -------单桩竖向承载力特征值；
q sia -------第 i 层岩石的桩侧阻力特征值，
q pa -------桩端端阻力特征值，按地质勘查报告取值；
u -------桩身的周长，u=3.14m；
A p -------桩端面积，取 A p =0.79m2；
li -------第 i 层土层的厚度，按地质勘察报告取值。
经计算，假定桩入土深度 15 米达不到承载力要求，桩端持力层采用稳定的中风化板岩及中 风化辉绿岩为桩端持力层，需入土 21 米：
R a =3.14 （28 3.5+50 2.9+55 3.1+120 0.9+160 0.8)+5000 0.79=5989.4KN
0.128 =0.936 2
11346.8 106 =29281.8mm2 0.936 1150 360
五、承台剪力计算： 最大剪力设计值：
Vmax =9056.2KN
依据«混凝土结构设计规范»（GB50010-2002）的第 7.5.7 条。 我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力应满足下面公式：
c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值
Msk =0.5Fvk H=0.5 82.2 158=6493.8KN.m
2）非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a．塔机所受风均布线荷载标准值（本地区 w0=0.75KN/m2）
k =0.8z s z0 =0.8 1.82 0.8 2.72 0.75=2.4KN/m2
工作状态下：
Qk (Fk Gk Fqk ) / n (2210 750 120) / 4 770KN
Qk max ( Fk Gk Fqk ) / n (M k Fvk h) / L (2210 750 120) / 4 (13696.7 82.2 1.2) / 4.95 3556.9KN Qk min ( Fk Gk Fqk Flk ) / n (M k Fvk h) / L (2210 750 120 (4700)) / 4 (13696.7 82.2 1.2) / 4.95 841.8KN
f c ------混凝土抗压强度设计值；
h 0 -----承台的计算高度；
f y -----钢筋受拉强度设计值， f y =360N/mm2.
底部配筋计算：
s =
14475.3 106 =0.153 1.000 14.3 5000 11502
=1- 1-2 0.153=0.167
N 1.35 6895.8 9309 KN
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：
` ` N c fc Aps 0.9f y As
其中 c -------基桩成桩工艺系数，取 0.75；
fc -------混凝土轴心抗压强度设计值， fc =11.9N/mm2;
Aps -------桩身截面面积， Aps =785399mm2；
N f y As
受拉承载力计算，最大拉力 N 1.35 (4240.8) 5725KN 经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=15903mm2 由于桩的最小配筋率为 0.5%，计算的最小配筋面积为 3927mm2， 综上所述，全部纵向钢筋面积为 15903mm2. 八、桩竖向承载力验算 依据«塔式起重机混凝土基础工程技术规程»（JGJ/T 187-2009）的第 6.3.3 和 6.3.4 条轴心竖 向力作用下， Qk 740KN ；偏向竖向力作用下， Qk max 6895.8KN 。 桩基竖向承载力必须满足以下两式：
V
式中： -------计算截面的剪跨比， =1.500；
A 1.75 ft bh0 f y sv h0 1 s
f t -------混凝土轴心抗拉强度设计值， f t =1.430N/mm2；
b ------承台的计算宽度，b=5000mm；
h0 ------承台计算截面处的计算高度， h0 =1150mm；
` ` Qk Ra
` Ra ui qsiali Gp
式中： G p --------桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计；
i --------抗拔系数；
Ra 3.14 (0.8 28 3.5 0.7 50 2.9 0.7 55 3.1 0.8 120 0.9 0.7 160 0.8) 1492.3KN
f y ------钢筋受拉强度设计值， f y =360N/mm2；
S------箍筋的间距，s=90mm。 经过计算按照 A10@90 配置箍筋，四肢箍，承台满足抗剪要求。 六、承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏椎体以内， 且承台高度符合构造要求， 故可不 进行承台角桩冲切承载力验算 七、桩身承载力验算 桩身承载力计算依据«建筑桩基础技术规范»（JGJ94-2008）的第 5.8.2 条 依据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值
s =10.167 =0.917 2
As =
14475.3 106 =38129.2mm2 0.917 1150 360
顶部配筋计算：
s =
11346.8 106 =0.12 1.000 14.3 5000 11502
=1- 1-2 0.12=0.128
s =1As =
Gp 0.79 15 25 294.53KN
四、承台受弯计算 1. 荷载计算 不计承台自重及其上土重，第 i 桩的竖向力反力设计值： 工作状态下： 最大压力
N1 1.35 ( Fk Fqk ) / n 1.35 ( M k Fvk h) / L 1.35 (2210 120) / 4 1.35 （ 13696.7+82.2 1.2）/4.95 =4548.8KN
k =0.8z s z0 =0.8 1.78 0.8 2.72 0.20=0.62KN/m2
qsk =k0BH / H=1.2 0.62 0.35 2=0.52KN/m2
b．塔机所受风荷载水平合力标准值
Fvk =qsk H=0.52 158=82.2KN
Qk max ( Fk Gk ) / n (M k Fvk h) / L (2210 750) / 4 (30092 316 1.2) / 4.95 6895.8KN Qk min ( Fk Gk Flk ) / n (M k Fvk h) / L (2210 750 (4700)) / 4 (30092 316 1.2) / 4.95 4240.8KN
f y` ------纵向主筋抗压强度设计值， f y` =360N/mm2
As` ------纵向主筋截面面积。
经计算，可得基桩的内受压钢筋截面面积：
As`
9309000 0.75 11.9 785399 7096.6mm2 0.9 360
桩身受拉计算，依据«建筑桩基技术规范»JGJ94-2008 第 5.8.7 条
qsk =k0BH / H=1.2 2.4 0.35 2=2.0KN/m2
b．塔机所受风荷载水平合力标准值
Fvk =qsk H=2.0 158=316KN
c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值
Msk =0.5Fvk H=0.5 316 158=24964KN.m
3、 塔机的倾覆力矩
由于： Ra 5989.4KN Qk 740KN ，所以满足要求！ 由于： 1.2Ra 7187KN Qk max 6895.8KN ，所以满足要求！ 九、桩的抗拔承载力验算 依据«塔式起重机混凝土基础工程技术规程»（JGJ/T 187-2009）的第 6.3.5 条 偏向竖向力作用下， Qk min =-841.8KN 桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：