溶剂再生装置模拟分析与用能改进
溶剂再生波动原因分析及对策
溶剂再生波动原因分析及对策摘要：中国化工山东华星石油化工集团有限公司（山东华星石化）近期溶剂再生塔时常发生酸性水罐液位突然上涨，酸性气不能被解析，溶剂再生效果差的情况，严重影响本装置液化气和干气脱硫效果，甚至会导致下游硫磺装置原料气中断。
本文就此对溶剂再生的这种情况做了简要分析，希望能为减轻再生系统波动，搞好装置长周期运行提供些许帮助。
关键词：溶剂波动浓度冲塔引言溶剂再生是石油产品精制脱硫工序中关键的一部分，溶剂再生不正常会直接导致石油产品硫含量不合格，甚至能够使其后面脱硫工序中的一系列脱硫助剂耗量增加，甚至失活，不仅增加处理成本，还会导致产品不合格。
如何搞好溶剂再生系统的平稳运行，前段时间内成为了山东华星石化140万吨/年催化裂化精制脱硫工序一段时间以来重点需要解决的工作。
山东华星石化正式成立于2000年6月，2011年加入中国化工集团。
目前公司140万吨/年催化裂化装置所产液化气和干气要经过产品精制脱硫后外送，精制脱硫主要由溶剂再生系统解析出酸性气，酸性气直接供给下游硫磺装置做原料气。
前段时间，溶剂再生时常波动，导致酸性气频繁中断，严重影响到本装置液化气和干气脱硫效果，同时也严重影响到下游硫磺装置正常运行。
在此就溶剂再生波动过程做了简要分析，希望能为溶剂再生平稳运行提供帮助。
一、现象溶剂再生系统出现波动前，首先是溶剂缓冲罐内液面缓慢下降（此时的溶剂已经慢慢积聚到了再生塔内），达到一定程度后再生塔顶部温度会迅速升高，再生塔顶部出口酸性气冷后温度会直线上涨，尔后酸性水罐液位跟着直线上涨，即使加大酸性水回流量也无济于事，严重时酸性水罐液位能够超过100%，再生塔顶底差压变化很大。
二、原因分析（一）溶剂发泡精制脱硫系统所用溶剂为传统的甲基二乙醇胺溶液配一定比例的水，再生塔采用的是填料塔。
甲基二乙醇胺（MDEA）溶液相对于一乙醇胺（MEA）、二乙醇胺（DEA）溶液，具有化学稳定性好，不容易降解变质的特点，并且发泡倾向和腐蚀性都比后两者要小，所以近年来多数脱硫装置采用甲基二乙醇胺溶液做脱硫剂。
0.4MPa蒸汽系统优化操作经验交流-1
溶剂再生0.4MPa蒸汽系统优化操作经验交流
中国石化茂名分公司炼油分部联合三车间 2010年6月
陈喜洁
溶剂再生0.4MPa蒸汽系统优化操作经验交流
主 要 内 容
一、优化操作的相关背景 二、优化操作的目的与内容 三、优化操作的措施与原则 四、优化操作中出现的问题与对策 五、优化操作的效果与效益 六、结束语
溶剂再生0.4MPa蒸汽系统优化操作经验交流
优化操作的措施 1、将3#溶剂再生塔重沸器的入口蒸汽管线上的手阀和调 节阀全开，以减少0.4MPa蒸汽管路的压降。
优 化 操 作 的 措 施
2、打开3#、4#号硫磺回收装置与1#、2#溶剂再生装置的 0.4MPa蒸汽连通线，将系统0.4MPa蒸汽系统引入3#硫磺装 置使用，停用其1.0MPa蒸汽减温减压器。
优 化 操 作 中 出 现 的 问 题 与 对 策
溶剂再生0.4MPa蒸汽系统优化操作经验交流
优化操作效果与效益： 1 、 4 月 23 日 汽 轮 机 重 新 开 起 时 ， 汽 轮 机 的 负 荷 只 达 到 18t/h ，汽轮机出口背压为 0.39MPa 左右，汽轮机功率为 250kw 。经过4月下旬至5月上旬对0.4MPa蒸汽系统进行降压优化操作 后，汽轮机的负荷提高到23t/h，汽轮机出口背压降为0.35MPa 左右，汽轮机的功率提高到 600kw 以上。由于汽轮机发电功率 明显提高，预计可增效15.62万元/月。 汽 轮 机 的 实 际 发 电 量 ， 4 月 为 245340kw.h ， 5 月 为 508824kw.h，比上月增加了263484kw.h，实际增效16.3万元。 2、通过实施优化全厂胺液循环总量停下2#溶剂再生装置、 0.4MPa 蒸汽系统进行降压操作（从原来的 0.30~0.35MPa 降到 0.18~0.25MPa ）、降低溶剂再生塔顶温度（从 105~110℃降到 100~105 ℃）与塔顶回流量（从15t/h以上降到10t/h以下）、降 低 5# 硫磺装置尾气吸收再生塔的胺液循环量（从原来的 200t/h 降到100t/h）等优化措施，取得了显著的效果：
溶剂再生装置胺液系统热稳定盐脱除与腐蚀防护
溶剂再生装置胺液系统热稳定盐脱除与腐蚀防护【摘要】胺液溶剂再生脱硫装置包括两套再生系统，供上游装置脱硫使用。
胺液杂质多，热稳定盐含量高降低了脱硫效率，对系统产生了严重腐蚀。
必须通过热稳定盐的脱除来提高溶剂活性，降低系统腐蚀。
【关键词】胺液系统腐蚀热稳定盐1.腐蚀产物的产生和危害1.1胺液系统流程简介辽阳石化溶剂再生系统设计循环总量500t/h，外送贫液至上游干气脱硫、液化气脱硫、循环氢脱硫、恶臭气体脱硫和火炬气脱硫等，系统流程复杂。
近期胺液系统发生设备和管道腐蚀，部分塔还发生了发泡现象。
可以判断溶剂系统受到了降解和污染，腐蚀产物主要为固体污染物和热稳定盐。
1.2腐蚀产物的原因1.2.1上游装置多，胺液中存在微量沉淀受到污染，随着污染物（或机械杂质）以及降解产物的积累进一步加剧胺液的劣化降解，形成热稳定盐。
原料气夹带CO、催化剂粉尘、CO、CS2等进入胺液形成热稳定盐阴离子。
1.2.2含硫烃类气体的氧化和衍生物形成热稳定盐阴离子。
1.2.3胺液净化系统能力严重不足，200t/h溶剂再生胺液净化处理能力为2t/h，300t/h溶剂再生胺液净化处理能力为0.3t/h，远远达不到净化处理500t/h胺液系统（且总藏量3800t）的要求。
1.2.4胺液有部分发泡现象，在某循环氢脱硫装置发泡严重。
部分发泡的溶剂消泡后携带阴离子进入胺液中，形成热稳定盐。
1.3危害1.3.1冲刷腐蚀：固体颗粒虽管道不断循环，在流速快的区域，尤其是弯头、变径处对薄弱部位产生严重腐蚀。
1.3.2热稳定性盐(HSS)腐蚀：HSS的生成与积累是导致碳钢设备腐蚀加剧的重要原因。
常见阴离子有：草酸根离子、甲酸根离子、乙酸根离子、氯离子、氰根离子。
这些离子与碳钢表面的FeS钝化层反应，形成相应的铁络合物，加速钝化层的破坏，形成管道腐蚀和设备腐蚀，降低设备使用寿命。
FeS + HSS- =FeHSS + S2-。
1.3.3降低胺液对酸性气体的吸附能力，造成吸收效果下降，净化尾气不达标。
溶剂再生装置溶剂发泡问题分析及预防措施
其次 ， 在装 置长期运行过 程 中， 由 于 贫 液 与 富
液吸收了 Ｈ Ｓ和 Ｃ Ｏ ， 对 碳 钢 是 有 腐 蚀 的 。管 道 中 的钢渣 、 硫化铁 、 硫 化 亚 铁 等 腐 蚀 产 物 在 气 体 和 液 体 的长 期 冲刷下 会逐 渐溶 解到 胺液 中 ］ 。
１ ． ２ 胺液 中溶 解 了有机 物 这 些有 机 物 主 要 是 烃 类 凝 液 、 表 面活性 、 润 滑
分析 ， 并 提出预防措 施 ， 保障溶剂再生装置长周期 、 安全 、 稳定运行 。 关键词 ： 溶剂再生 胺液 发泡 预防措施
溶剂再 生装 置 作 为煤焦 油 深加 工项 目下游 的配 套装置 ， 主要 处理 来 自干气 、 液 化气 脱 硫塔 和 来 自硫 磺 回收装 置尾气 脱 硫塔 吸 收的 大量硫 化 氢或 二 氧化 碳 的胺液 （ 以下简称 富胺 液 ） 。溶剂 再生 采用 常规 蒸 汽汽 提 再 生 工 艺 ， 溶 剂 采 用 Ｎ一 甲 基 二 乙 醇 胺 （ ＭＤ Ｅ Ａ） 脱硫剂 ， 通过汽提分 离 出富胺 液 中 的硫 化氢
或二氧化碳 ， 得到净 化后 的胺 液 （ 以下 简称 贫胺 液 ） ，
脂 等 。烃类 凝液 主要 是 在 贫 胺 液 吸 收含 硫 干 气 、 液 化气 、 尾 气 中 的酸 性 气 时 ， 被 吸收 介 质 中 携 带 的轻 烃 也会 部 分 被 吸 收 到 胺 液 系 统 中 ， 并且 越积越多 。
锁， 尾 气 排放 不 达标【 ２ Ｊ ， 甚 至 带 来 严 重 的 环 境 污 染 ， 因此 ， 本 文 主要 针 对 溶 剂 再 生 装 置 溶 剂 发 泡
胺 的降解分子（ 氧化、 加热 ） 与醇胺反应 能生成一系
列 酸性 盐 ， 如草 酸 盐 、 甲酸 盐 、 乙酸盐、 硫 酸盐 、 硫 氰
溶剂脱沥青装置运行总结及问题研究
溶剂脱沥青装置运行总结及问题研究溶剂脱沥青装置运行总结及问题研究近年来，随着工业化进程的加快，石油工业得到迅猛发展。
然而，石油开采过程中产生的沥青对环境和设备造成了不可忽视的影响。
为了解决这一问题，溶剂脱沥青装置作为一种高效、低耗能的沥青去除工艺被广泛应用于工业生产中。
本文通过对溶剂脱沥青装置的运行总结及问题研究，旨在提出改进措施，促进装置的稳定运行和优化效果。
首先，对溶剂脱沥青装置的运行总结进行分析。
通过对装置连续运行一年的数据统计和分析，发现该装置的沥青去除效果明显，沥青去除率超过90%，达到了预期的效果。
此外，在运行过程中，装置能够保持较低的能耗和排放量，符合环保要求。
这些结果表明，溶剂脱沥青装置具有很高的工程实用性和经济效益。
然而，我们也发现了一些问题和瓶颈。
首先，溶剂回收过程中的能源利用率较低，造成了能源的浪费。
其次，溶剂在反复使用过程中会发生质量下降，导致沥青去除效果下降。
此外，一些设备的维护保养较为困难，提高了运行成本。
最后，沥青处理过程中的废水排放和废渣处理也存在一定的环境污染问题。
针对以上问题，我们提出了一些改进措施。
首先，应加强溶剂回收过程中的能源利用，采用先进的回收技术和设备，提高能源利用率。
其次，对溶剂进行定期的质量检测和处理，确保其质量达到要求，进而提高沥青去除效果。
同时，应加强设备的维护保养，定期检查和更换设备，降低运行成本。
最后，在废水排放和废渣处理方面，应进行严格的监管和处理，最大限度地减少环境污染。
通过以上改进措施的实施，我们相信溶剂脱沥青装置的运行效果将进一步提升。
首先，能源利用率的提高将减少能源的浪费，降低生产成本，同时对环境也更为友好。
其次，溶剂质量的保证将提高沥青去除效果，进一步提升装置的工作效率。
此外，设备的定期维护保养将避免因设备故障导致生产中断和额外的维修成本。
最后，在废水排放和废渣处理方面的监管和处理将降低环境污染风险，维护生态环境。
综上所述，溶剂脱沥青装置作为一种重要的沥青去除工艺，具有广泛应用前景。
连续重整装置催化剂再生工艺改进
连续重整装置催化剂再生工艺改进摘要：本文将以某地方企业连续重整装置催化剂再生工艺作为研究对象，阐述催化剂失活的直接原因，并提出升高设备出口温度、把控烧焦氧体积、增加注氯量等优化措施，从而保证催化剂再生效果满足应用需求。
关键词：连续重整装置；注氯量；催化剂再生工艺引言：连续重整装置催化再生设备主要由冷却区、注氯区、干燥区、燃焦空气、再生烟气以及催化剂组成，当待生催化剂流入烧焦区后会与烧焦空气发生燃烧反应，之后再与四氯乙烯反应进行铂分散，最终流入干燥区脱去水分，并在冷却后完成催化剂的再生。
一、实验案例某地方企业的连续重整设备主要用于生产液化气与苯，该设备能够在一定反应压力下，使重整原料在催化剂的作用下产生化学反应，实现分子结构的重组，并生产芳烃以及汽油组分。
实验中所采用的催化剂型号为PSVI，其铂质量分数为0.26%、氯质量分数为1%、堆密度为0.54g·ml-1、比表面积为180m2·g-1、颗粒分布为98%。
根据实际调查显示，该催化剂再生单元经常出现异常停车，不仅使催化剂性能大幅度削弱，也不利于反应物质量的把控。
究其原因在于：一，由于催化剂经常在高压、高温下进行反应，因此容易造成快速积碳导致催化剂活性下降；二该装置自投入使用以来，始终存在循环速率波动幅度较大的问题，且再生装置压力波动较为频繁，使尚未充分燃烧的催化剂积碳在氯化区内继续燃烧，从而形成飞温，造成催化剂烧结；在设备运行时，再生设备存在内网泄漏现象，或是仪表故障、干燥器异常，上述问题都会使催化剂再生部分出现异常停车[1]。
二、连续重整装置催化剂再生工艺改进措施分析（一）优化对策为了实现催化剂的活性提升，便需要完成催化剂的烧焦处理，及时补充催化剂的部分氯化物，以此达到还原金属活性的目的。
由于催化剂再生部分可以在高压、高温下进行操作，因此在进行工艺优化时需要打造良好的工艺条件，合理选择操作参数。
要求在生产管控环节，要充分遵守操作标准，实现积碳的完全燃烧，防止烧炭区存在积碳燃烧破坏相关装置与催化剂。
废塑料再生造粒装置的物质流分析及优化
废塑料再生造粒装置的物质流分析及优化随着世界人口不断增加和经济的快速发展，塑料制品的需求也呈现出爆发式的增长。
然而，塑料制品的大量使用也导致了废塑料的产生量剧增，给环境造成了严重的影响。
为了解决这一问题，废塑料再生造粒装置应运而生。
本文将对废塑料再生造粒装置的物质流进行分析及优化的研究。
1. 物质流分析废塑料再生造粒装置是将废塑料进行处理，再经过特定工艺转化为再生塑料颗粒的设备。
整个过程涉及到多种物质的流动，包括废塑料原料、添加剂、溶剂和能源等。
首先，废塑料原料是该装置的关键输入物质。
不同种类的废塑料在再生造粒过程中需要进行分类和分选，以确保质量稳定和生产效益最大化。
废塑料原料通常通过回收、收购等渠道获取，其数量和质量直接影响到再生塑料颗粒的产量和质量。
其次，添加剂是再生塑料颗粒生产过程中的另一个重要物质流。
添加剂的使用可以改善再生塑料的性能，比如增强强度、耐热性等。
常见的添加剂包括增塑剂、稳定剂、色素等。
在物质流分析中，需要将添加剂的种类和用量进行记录，并评估其对于再生塑料的影响。
此外，溶剂和能源也是再生造粒过程中不可或缺的物质流。
溶剂主要用于塑料原料的清洗和分离，能源则用于驱动再生装置的运转。
分析溶剂和能源的使用情况可以帮助寻找节能减排的潜力，提高生产效率和资源利用率。
2. 优化策略针对废塑料再生造粒装置的物质流分析结果，我们可以提出一些优化策略，以提高装置的能效和环境表现。
首先，通过对废塑料原料的分类和分选，可以降低再生塑料的杂质含量，提高再生塑料的质量。
这样一来，可以减少添加剂的使用量，降低生产成本，并减少废料产生。
对于难以分类的塑料废料，可以考虑采用其他再利用方式，比如能源回收等。
其次，优化添加剂的使用。
针对不同种类的塑料废料，可以研究调整添加剂的种类和用量，以获得最佳的性能和经济效益。
此外，还可以探索替代性添加剂的使用，比如生物基添加剂，从而降低对有害化学物质的依赖。
此外，在溶剂和能源的使用上，可以考虑采用节能减排的措施。
提高富硫溶剂再生装置效果的研究
Ｈ ｓ ／ ２／ｓＬ
１ 研 究 的 目的
从 环保 的角 度讲 ， 国大气 污染 相 当严重 ， 面 我 大 积酸雨 的出现对人 类 安 全构 成 威 胁 ， 中一 个 原 因 其 在 于硫 磺 回收率 低 ， 成 烟气 排 放 超 标 所致 。这 就 造 要求溶 剂脱 硫效 果 要 好 ， 应 对 溶 剂再 生 效 果 提 出 相
２ 数 据 采 集
产操作 的主要指标进行了数据采集。采集 ２ １ ０ ０年
６月 ～ ００年 １ ２１ ２月装 置 溶 剂 Ｈ： 量 进 行 数 据 分 Ｓ含
析（ 见表 １ 图 １ 。 、 ）
表 １ 溶剂 Ｈ Ｓ含量分析数据 表
时间 ６月 ７ 月 ８ ９月 １ 月 Ｏ月 １ 月 １ １ ２月
３ ５
频
７ ０
６ ０
５ ０
３ ０ ２ ５ ２ Ｏ １ ５ ｌ ０
５ ０
４ ０ ３ ０ ２０ ｌ ０
０
６．６ １
７０ ．７
８ ２ｌ ．
９１ ．５
ｌ ２２ ０．
图 ３ 不 同溶剂浓度下脱硫化 氢效果对比图
图 ２ 因 素排 列 图
其 操作 条件 是 （ ） 生 塔底 液 位 ：０～６ ％ ； １再 ４ ０ 再 生 塔 顶 温 度 ：０ １０—１Ｏ ； 生 塔 底 温 度 ：２ ｌ℃ 再 １０～ １０Ｃ； 却 后 酸 性 气 温 度 ： ５Ｃ。 （ 液 位 ， ３￣ 冷 ≤４ ￣ ２） 温
摘要 ： 对 气体 精 制 车 间溶 剂再 生装 置 ， 体分 析 了影响 溶 剂 再 生效 果的 因素 ， 针 具 结合 装 置
实际生产 数据 ， 出优 化 方案 ， 装置 总硫 回收 率 达到 ９ ． ％ 以上 。 提 使 ９８
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体 ， 到再生 贫胺 液 ， 环利 用 。传 统 的溶 剂再 生 得 循
过程 主要 为分 散 再 生 模 式 ， 置 处 理 量 与 蒸 汽 耗 装 用量 相对 较小 ， 由于 与脱 硫 过 程 集 成 设 计 ， 散 再 分
ＩＫ 一 一 １ ． １ 十 ４ ６ ４ ５ ９ （ 十 ２ ３ １ ） ｎ ３４２ ３ ． ３ ／ ￡ ７ ． ５ 一
０ ４ １ａ ．１ １ ｎ 一 ０ ０２ １ ） ． ６（ｎａ （ ａ）
式中： ｔ为 反 应 温 度 ， ； 为 反 应 体 系 中 Ｈ Ｓ 与 ℃
收 稿 日期 ：２ １ ２ １ ；修 改 稿 收 到 Ｅ 期 ： ０ １０ — ０ ０ ０１—６ ｔ ２ １－３１ 。
影 响 ， 及 溶 剂 再 生 塔 进 料 温 度 、 料 位 置 、 顶 回流 温 度 、 胺 液 中 Ｈ Ｓ含 量 、 生 贫 胺 液 质 量 控 制 等 对 溶 剂 以 进 塔 富 再 再 生 装 置 能 耗 的 影 响 ， 出装 置 优 化 的 操 作 条 件 。模 拟 结 果 表 明 ， 生 塔 最 佳 进 料 温 度 为 ９ ～ １ ０℃ 、 提 再 Ｏ ０ 最佳 进料 位置为塔顶第 １ 塔板 ， 性气分液罐温度 为 ４～５ 块 酸 ５ Ｏ℃ ； 装 置 能 耗 角 度 考 虑 ， 生 贫 胺 液 中 Ｈ。 从 再 Ｓ质 量 分 数 应 控 制 在 ０ １ 左 右 。在 不影 响 再 生 塔 进 料 温 度 的前 提 下 ， 理 增 大 贫 富 液 二 级 换 热 负 荷 有 利 于 脱 除 富 胺 液 中 ．５ 合 的溶解烃 ， 闪蒸罐温度应控制在 ６～７ 但 ５ Ｏ℃ 。
关 键 词 ：溶 剂 再 生 装 置
流 程 模 拟 能 量 Ｎ一 甲基 二 乙醇 胺
ｌ 前 言
溶 剂 再 生装 置 是 炼 油 企 业 重 要 的 环 保 装 置 ，
主要 作 用 是 脱 除 富 胺 液 中 溶 解 的 烃 类 与 酸 性 气
装 置用 能优 化 的改 进措 施 与 部 分 操 作参 数 的控 制
Ｈ２ Ｓ＋ Ｈ ２ Ｏ
Ｈ Ｓ一＋ Ｈ， Ｏ ＣＯ２ ２Ｈ ２ ＋ Ｏ
Ｈ３ Ｏ ＋ Ｈ Ｓ 一
Ｈ Ｏ一＋ Ｓ。 。 ～ Ｈ ＣＯ２＋ Ｈ３ Ｏ
（） ２
（ ３） （ ４）
某处 理 量为 １． ／ ０ ０Ｍｔａ的炼油 厂为 例 ， 溶剂 集 中再 生装 置耗 用蒸 汽 约 ５ ／ ， ０ｔ 其蒸 汽 能 耗约 占整个 炼 ｈ
生 模 式 难 以 准 确 估 算 该 装 置 对 于 整 个 炼 油 能 耗 的 影 响 ， 该 过 程 具 有 高 度 非 理 想 性 ， 此 ， 于 溶 且 因 对 剂再 生装 置 实施 用 能 优 化 的研 究 报 道 相 对 匮 乏 。 近 年 来 ， 着 装 置 大 型 化 ， 油 厂 大 多 采 用 溶 剂 集 随 炼 中再 生 模 式 ， 装 置 能 耗 实 施 单 独 核 算 。 以 国 内 且
经 验 ， 乏 较 为 系 统 的 用 能 分 析 与 优 化 研 究 。 基 缺 于此 ， 课 题 在分 析 溶 剂再 生 过程 机 理 的基 础 上 ， 本
借 鉴 炼 油 厂 相 关 工 艺 装 置 的 模 拟 策 略 。 ， 用 流 ］运
的反 应式 ， 反应 平衡 常数 Ｋ 的计 算公 式ｌ 如下 ： 其 ＿ ７ ］
石
控 制 与 优 化
油
炼
制
与
化
工
ＰＥＴＲ０ ＬＥＵ Ｍ ＰＲ０ ＣＥＳＳ Ｎ Ｇ Ｎ Ｄ Ｉ Ａ ＰＥＴＲ ＯＣＨ ＥＭ Ｉ ＣＡＬＳ
２１ ０ １年 ７月 第 ４ ２卷 第 ７期
溶 剂 再 生 装 置 模 拟 分 析 与 用 能 改进
魏 志 强 ，张 冰 剑 ，陈 清 林
（ 山大 学 化 学 与化 学 工 程 学 院 低 碳 化 学 与 过 程 节 能 广 东 省 重 点 实 验 室 ，广 州 ５ ０ ７ ） 中 １ ２ ５
范围。
２ 溶 剂 再 生 原 理
当前炼 油 厂脱 硫 溶 剂 大 多 采 用 ＭＤＥ 其 脱 Ａ，
硫 、 碳 工 艺 中涉 及 的化 学 反 应 方 程 见 式 （ ） 脱 １ ～ （ ） 。鉴 于 炼 油 厂 脱 硫 富 胺 液 中 Ｃ 量 远 小 ７ Ｅ７ ４］ Ｏ 含 于 Ｈ。 且 Ｈ。 Ｓ， Ｓ二 级 水 解 常 数 远 小 于 其 一 级 水 解 常 数 ， 可 以 认 为 溶 剂 再 生 过 程 存 在 的 主 要 反 应 故 方 程 式 为 式 （ ） 式 （ ） 式 （ ） １、 ２和 ６。
摘 要 ： 分 析 溶 剂 再 生 机 理 的 基 础 上 ， 用 流 程 模 拟 软 件 Ｐ ０ Ⅱ、 择 胺 工 艺 包 对 某 炼 油 厂 以来自Ｎ 甲 基 在 运 Ｒ ／ 选
二 乙醇 胺 （ ＭＤＥＡ） 溶 剂 的 溶 剂 再 生 装 置 进 行 模 拟 。 重 点 探 讨 富 胺 液 闪 蒸 温 度 对 Ｈｚ 为 Ｓ蒸 出 量 和 溶 解 烃 流 量 的
油 能 耗 的 ４ ０ ， 分 表 明 溶 剂 再 生 装 置 的 用 能 情 ． 充
ＨＣｏ ＋ Ｈ２ Ｏ
Ｈ。 Ｏ ＋ ＣＯ；
（） ５
（） ６
况对 炼 油能耗 有 一 定 的影 响 。基 于炼 油 过 程 节 能
减 排 需 要 ， 溶 剂 再 生 装 置 实 施 用 能 优 化 具 有 重 对 要 的 节 能 和 环 保 意 义 。 长 期 以 来 ， 油 厂 溶 剂 集 炼
Ｍ ＤＥＡ＋ Ｈ ． ＂ ＤＥＡ ＋ ＨＳ ２ Ｍ Ｓ， 一
Ｍ ＤＥＡ ＋ Ｃｏ２ Ｈ２ ： ＂ ＤＥＡ ＋ Ｈ Ｃｏ （ ） ＋ ． Ｍ Ｏ ７
一
般 认 为 ， （ ） ＭＤＥ 脱 硫 和 再 生 过 程 式 ６为 Ａ
中再 生装 置 的用 能优 化 大 多仍 是 基 于操 作 与 工 程